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1 工业粉尘爆炸防护方法和技术 钟圣俊 1 邓煦帆 1 S. Radandt 2 史建业 2 (1. 东北大学工业爆炸及防护研究所沈阳 ; 2. 应用系统安全与劳动医学研究中心, 曼海姆 德国 ) 摘要随着粉体相关工业向机械化 规模化发展, 可燃粉尘产生的爆炸事故有增多的趋势 ; 一旦发生粉尘爆炸事故, 损失也更严重 在可燃粉体处理和存在伴生可燃粉尘的工艺过程, 采取粉尘防爆措施对安全生产有重要意义 粉尘防爆的方法包括 : 防止点火源 惰化 爆炸泄压 爆炸隔离和爆炸抑制等 本文介绍了粉尘爆炸预防和防护的原理 和防爆技术很国际国内与工业粉尘防爆相关的标准 对惰化设计和爆炸泄压的设计方法进行了详细的说明, 并对 2005 年度粉尘防爆相关的部分理论和应用研究进行了综述 [ 关键词 ] 粉尘爆炸 ; 惰化 ; 爆炸泄压 ; 爆炸隔离 ; 爆炸抑制 粉尘爆炸是火焰在弥散于空间的可燃粉尘云中传播, 引起显著的压力 温度跃升的现象 粉尘爆炸的防护措施包括爆炸预防和爆炸防护两个方面 通过消除爆炸发生的条件防止爆炸的发生称为爆炸预防, 通过采取防护措施在爆炸发生后减轻爆炸损失称为爆炸的防护 爆炸预防和防护也简称防护 粉尘爆炸的防护措施可以概括如下 : (1) 防止粉尘爆炸的点火源 (2) 防止形成可爆粉尘云 1 氮气 二氧化碳或惰性气体惰化 ; 2 在粉尘中加入惰性粉尘 ; 3 控制粉尘浓度在爆炸极限之外 ; 4 防止粉尘沉积 (3) 减轻爆炸损失 1 使用抗爆结构的设备, 即设备的抗压强度能承受爆炸压力 ; 2 爆炸隔离 ; 3 爆炸泄压 ; 4 爆炸抑制
2 自从 1987 年哈尔滨亚麻厂发生特大粉尘爆炸事故后, 我国加强了粉尘爆炸的研究和标准化工作, 从 1995 年开始陆续颁布了 粉尘防爆安全规程 [1] 等一系列有关粉尘防爆的标准 尽管在世界范围内对工业粉尘爆炸的预防和防护已经进行了 100 多年的研究, 粉尘爆炸仍然威胁着存在可燃粉尘的工厂 随着粉体相关工业向机械化 规模化发展, 粉尘爆炸事故有增多的趋势 ; 一旦发生爆炸事故, 损失也更严重 在可燃粉体处理和有伴生可燃粉尘的工艺过程, 采取粉尘防爆措施对安全生产有重要意义 尽管对于粉尘爆炸机理及其防护的综述比较多 [2,3], 但其内容一般介绍最基本的原理, 应用到工业粉尘防爆的实际还有一些困难 本文详细介绍了惰化和爆炸泄压的设计方法, 并重点介绍最新的相关标准 同时, 对 2005 年度粉尘防爆相关的部分理论和应用研究进行了综述 1 粉尘爆炸性参数测试获取有关工厂和物料的技术信息 ( 包括物料的爆炸性参数 ) 是进行防爆设计的基础 Eckhoff [4] 对前人提出的的粉尘爆炸防护框架进行了修改, 如图 1 所示
3 开始 已有爆炸性数据 N 实验测试 Y 是否有粉尘爆炸危险? N 结束 Y 惰化 安全管理 防止粉尘在设备外堆积, 好的清扫制度, 严格的动火制度 着火温度 控制工艺过程和设备热表面温度, 以防止粉尘层和粉尘云的点燃 有必要采取防护措施 获取有关工厂和物料的技术信息 采取合适的措施 极限氧浓度 最大爆炸压力和爆炸压力上升速率 抗爆设备强度设计, 爆炸泄压, 爆炸抑制, 爆炸隔离, 采取部分惰化降低爆炸压力和强度 爆炸下限 控制粉尘浓度 安全教育 : 所有的员工应了解爆炸防护的有关知识 最小点火能 导电设备接地 选用防静电设备和滤布 图 1 粉尘爆炸防护框架 Figure 1 Frame of dust explosion prevention and protection 各种爆炸性参数的测试标准和测试设备见表 1
4 表 1 爆炸性参数的测试 Table 1 Measurement of explosion characteristics of duct 参数测试标准测试设备 最大爆炸压力 p max GB/T [5] ( 等同 ISO 1 立方米标准爆炸测试装置, 可 6184/1 [6] ) EN [7] 采用 20 升球形爆炸装置代替 爆炸指数 K max GB/T ( 等同 ISO 6184/1) EN [8] 同上 爆炸下限 LEL GB/T [9],EN [10] 20 升球形爆炸测试装置 极限氧浓度 LOC EN [11] 1 立方米标准爆炸测试装置, 可 采用 20 升球形爆炸装置代替 最小点燃能量 MIE 粉尘层最低着火温度 MIT L 粉尘云最低着火温度 MIT C GB/T [12], IEC [13] GB/T [14], IEC [15] GB/T [16], IEC 升球形爆炸测试装置或 1.2 升哈特曼管 热板 G-G 炉 需要注意的是, 粉尘的爆炸性参数与粉尘的组成 粒度分布和湿度相关 即使是名称看起来相同的粉尘, 如木材 煤炭以及小麦 咖啡等农作物粉尘, 它们的爆炸性参数与其实际的化学组成相关 因此在进行爆炸危险性评估时, 文献中的数据只能作为参考, 一般要进行实际测试来确定其爆炸性参数 2 防止出现点火源 2.1 防止明火在爆炸危险场所严禁烟火和使用电炉等产生明火的电气设备, 加强工业动火的管理 [17] 如果可能, 应将设备或管道拆卸到安全的场所动火 如果直接在设备上动火, 应尽量将设备内的物料清除, 并采取措施防止焊渣和割下的铁块落到设备内或物料上 案例 :1981 年 12 月 10 日, 广州新港散粮圆筒仓在修理斗式提升机时, 割下的铁块掉落到斗式提升机底部扬起粉尘, 引爆斗式提升机并继而导致筒仓群的爆炸 2.2 防止机械火花和设备过热加强设备维护, 防止出现碰撞 摩擦和堵料 斗式提升机跑偏时, 料斗和箱体
5 易于产生碰撞火花, 皮带和限位辊会摩擦发热, 常常导致斗式提升机的爆炸 斗式提升机堵料会导致皮带打滑并可能引发爆炸 皮带机的皮带和发生故障的托辊摩擦发热会导致火灾或爆炸 案例 :1998 年 6 月 8 日发生于美国堪萨斯州德布鲁斯粮食筒仓的大爆炸就是由于仓顶的皮带机一个损环的导向辊轴承引起的 1989 年 2 月 5 日, 华能大连电厂皮带机导向辊轴承座损环, 发热的轴承掉入煤粉引发了特大火灾 加拿大北班库别尔的比尔拉尔达筒仓爆炸的原因是斗式提升机堵料, 皮带打滑引起斗式提升机爆炸, 并引发了工作塔和筒仓的爆炸 [18] 2.3 使用防爆电气设备应根据设备所在的生产场所的危险区域分级和粉尘的最低着火温度选择粉尘防爆电气设备 生产场所危险区域划分的标准为 GB ( 草案 ) [19], 该标准等同 IEC [20] 根据爆炸性粉尘/ 空气混合物出现的频率和持续时间进行区域分级 粉尘层尽管没有和空气形成爆炸性混合物, 在分级时也加以考虑 粉尘爆炸危险区域分为 3 种类型 : 20 区 : 在正常运行过程中可燃性粉尘连续出现或经常出现, 其数量足以形成可燃性粉尘与空气混合物 ;21 区 : 在正常运行过程中, 可能出现粉尘数量足以形成可燃性粉尘与空气混合物但未划入 20 区的场所 ;22 区 : 在异常条件下, 可燃性粉尘云偶尔出现并且只是短时间存在 该分区方法和即将作废的 GB 爆炸性粉尘环境用防爆电气设备粉尘防爆电气设备 [21] 不同 GB 将粉尘爆炸危险场所划分为 10 区和 11 区 朱爱军等 李刚等给出了危险区域划分的具体实践 [22,23] 除了考虑电气设备所在的危险区域级别, 还应保证设备的最高表面温度不超过危险场所中出现的粉尘的最低着火温度 GB [24] ( 等同 IEC [25] ) 取消了 GB 中可燃粉尘的着火温度分组方法 (T11, T12 和 T13), 采用气体的着火温度分组 (T1~T6) 如果粉尘的着火温度已知, 即可查表得到其温度组别 GB 规定, 粉尘防爆电气设备的防爆型号格式为 : 以 DIP 开头, 意为防止粉尘点燃 ; 后面为该设备的外壳形式 (A 型或 B 型 ) 和所使用的区域级别 如 DIP A 21, 表示该设备为 A 型外壳, 适用于 21 区 粉尘外壳 A B 两种设计型式的并存, 是为了照顾欧洲 北美两种标准体系 电气设备的表面温度标志可以标出温度组别, 也可以直接标出表面温度 如 DIP B 20 T4, 表示该设备为粉尘防爆 A 型, 适用于 20 区, 其温度组别为 T4( 即最高表面温度不超过 135 )
6 电气设备的选型的具体方法见 GB [26] ( 等同 IEC [27] ) 2.4 防止静电点燃应依照标准 防止静电事故通用导则 [28] 进行生产工艺的防静电设计 一般来说, 如果粉尘的最小点燃能力小于 10 mj, 就应该考虑静电点燃 在生产过程中尽量少地产生静电荷 对工艺流程中材料的选择 装备安装和操作管理等过程应采取预防措施, 控制静电的产生和电荷的聚集 采取限制流速 减少管道的弯曲, 增大管道直径 避免振动等措施可以防止或减少静电的产生 对于导体, 消除静电的主要方法是对设备进行跨接, 并良好接地 盛装粉料的移动式容器应采用金属材料, 并良好接地 当绝缘物体带电时, 电荷不能流动, 无法进行泄漏 对于塑料类等电阻率大的粉尘, 可利用静电消除器产生异性离子来中和静电荷 孙风江等报导了 ExC-2 静电消除系统在工业萘生产中的应用 [29] 袋式除尘器和收尘器应采用防静电滤袋 防静电滤袋通过在普通滤布中织入金属丝的方法增强滤袋的导电性能, 然后通过滤袋架将静电导入大地 [30] 2.5 防止自燃在火电厂 炼铁厂和水泥行业的煤粉制备系统常常发生自燃, 并引起火灾和爆炸 如山东德州某水泥厂煤粉制粉系统经常发生爆炸, 仅 2004 年 12 月到 2005 年 1 月就发生了 7 次, 布袋除尘器全部被烧毁, 防爆门全部爆开 其原因是煤磨入口的热风管和煤磨之间连接处有积煤自燃, 通过在改进送料螺旋和在热风管死角填满刚玉浇铸料防止了积料现象, 此后再也未发生爆炸 [31] 刘强也给出了电厂制粉系统防止积粉自燃的经验 [32] 3 惰化 3.1 惰化机理惰化是通过降低氧浓度防止爆炸, 或者减少点燃的可能性并降低爆炸猛烈程度的方法 惰化常用于煤粉 金属粉尘和塑料类粉尘等粉体的处理过程 当氧浓度低于某一极限浓度时, 无论粉尘浓度为多大, 粉尘云均不能发生爆炸, 该浓度称为该种粉尘的极限氧浓度 控制气氛浓度在极限氧浓度以下的惰化称为绝对惰化 通过往气氛中加入惰性气体, 但氧浓度仍在极限氧浓度之上的方法称为部分惰化 最常用的惰化气体为氮气和二氧化碳 不同粉体采用氮气和二氧化碳时的极限氧浓度见 NFPA 69 [33] 其中, 常见粉尘的极限氧浓度列于表 2 表 2 常见可燃粉尘的极限氧浓度
7 Table 2 Limiting oxygen concentrations of popular combustible dust 粉尘名称 中位径 μm 氮气 惰化用气体 二氧化碳 咖啡 17 玉米淀粉 11 糊精 大豆粉 15 淀粉 12 蔗糖 豌豆粉 玉米淀粉 17 9 麦牙粉尘 黑麦粉 小麦粉 木炭 17 烟煤 17 褐煤 15 褐煤 烟煤 炭黑 <10 12 铝 2 铁 10 镁 0 0 硅 钛 4 0 锌 9 10 锆 0 0 铝 22 5 木质素 17 硬橡胶 15 橡胶粉 树脂 <63 10 尼龙 15
8 聚乙烯 12 聚乙烯 纤维素 13 纸 13 沥青 11 硫磺 12 木粉 16 木粉 纤维素 22 9 纤维素 惰化方法目前惰化方法的相关标准只有欧盟标准草案 CEN/TC 305 /WG 3 N 0085 [34] 惰化过程分为两个阶段 : 形成惰性气氛和维持惰性气氛 (1) 形成惰性气氛形成惰性气氛可以采用 3 方式 : 反复加压惰化 反复抽真空惰化和常压通流惰化 1 反复加压惰化将惰性气体充入到系统中至一定的压力, 然后泄至常压或略大于常压, 反复几次, 直到满足要求的氧浓度 加压惰化不适用于系统不完全密闭或系统装有开启压力较低的泄压装置的情况 假定惰性气体加入后达到均匀混合, 经过几次加压惰化后, 系统内的浓度为, 1 C C C C n i 0 i P2 n P, (1) 式中, C n - 反复加压惰化后的氧浓度,%; C i - 惰性气体中的氧浓度,%; C 0 - 初始氧浓度,%; P 1 - 低压状态压力 ( 绝对 ),MPa; P 2 - 高压状态压力 ( 绝对 ),Mpa 式 (1) 假定加压和泄压过程是比较缓慢的等温过程, 如果加压的压力较高, 且泄压速度很快, 则应将其考虑为绝热过程 :
9 n k P 1 n i 0 i P2 C C C C 式中,k- 等压比热和等容比热的比值 由公式 (1) 和 (2) 可以得到两种情况下, 为达到给定氧浓度所需要的加压惰化次数 : Cn C i log C0 C i n k. (3) P 1 log P 2 对于低速加压泄放的等温惰化过程, 公式 (3) 中的 k 等于 1 对于高压 高速加压泄放的绝热过程惰化,k 的取值为氮气 1.404, 二氧化碳 1.304, 水蒸汽 1.324, 氩气 反复抽真空惰化抽真空惰化特别适用于有多分支的复杂的系统 一端封闭的长管和其它易于存在死角的系统 该方法要求系统在负压下基本无泄漏, 如存在一定量的泄漏, 则要根据具体情况考虑一定的安全系数 因此应进行负压下的密闭性试验 同时, 对于安装泄压装置的系统, 泄压装置应能承受负压 ( 如使用反拱泄爆片或安装负压托架 ) 公式 (1)-(3) 也适用抽真空惰化的计算 3 常压通流惰化加压惰化和真空惰化不能达到良好的混合效果或者当容器不能承受真空和正压时, 只能采用常压通流惰化 该方法要求惰化气体和空气的分子量接近 假定气体充入后迅速混合, 系统内氧浓度处处相等, 常压通流惰化的时间为, V C C t F Q C i C f i 0 ln, 式中, F- 安全系数 ; V- 容器容积,m 3 ; Q- 气体流量,m 3 /h; C f - 惰化后的氧浓度,% 确定安全系数 F 是计算的关键 对于无分支的管道, 一端为惰化气体入口一端为出口的情况, 可以假定流动为活塞流, 取 F=1; 对于没有分支的容器, 如果惰化气体入口和出口在容器两端相距最远的位置, 取 F=2; 如果惰化入口和出口相距比, (2) (4)
10 较近, 可取 F 的取值在 3-5 之间 对于小的容器和没有分支的管道, 如果惰化流量为每小时一个系统容积, 常压通流惰化一般能满足要求 (2) 维持系统内的惰化气氛要维持系统惰化气氛, 所有损失的惰化气体必须得到补充, 并维持系统处于微正压 在系统有通大气的地方 ( 如旋转件和固定件的接合部 ), 应在通气口附近设置惰化气幕防止空气进入 由于加料口和大气相通, 要想保持容器内的惰性坏境, 应不断在容器内的加料口附近喷入惰化气体 惰化气体的流量应满足以下要求 : 1 和系统的运行工艺条件相关 : 惰化气体至少为物料净流出体积 2 和设备的大气呼吸相关 : 当温度和大气压力发生变化时, 设备内的压力可能小于大气压力, 这时必须用惰化气体补充 3 如果粉料在工艺过程产生可燃气体, 应采用充入惰化气体的方法控制气体的浓度在可燃气体的爆炸极限以下 综合考虑以上因素, 惰化气体的流量应至少能满足系统的最大需求 由于惰性气体可能通过加料口或其它不完全密闭的地方泄漏, 应加强室内通风, 并监控室内的氧浓度 3.3 惰化控制对系统进行初始惰化以及系统稳定运行时惰化气体流量可以通过以下两种方法实现 :1 连续监控法 2 推定法 (1) 连续监控法通常应该监控 2 个测点以上, 以保证监控的可靠性 如果采用在测点取样而传感器不直接安装在测点上的方法, 应保证取样的可靠性 为节省成本, 可使用一个氧分析仪采用分时循坏采样的方法进行多点的浓度监控 如果传感器直接安装在测点, 由于物料的污染, 传感器的使用期会远小于其预期寿命 连续监控法的优点是 : 可以直接测试安全参数并进行控制 ; 惰性气体的用量为实际的需要量, 可以节约惰性气体用量 ; 可以探测出泄漏和系统故障 其缺点是 : 传感器自身可能不可靠, 并可能受到污染并产生虚假信号 (2) 推定法通过氧浓度测试设备标定惰化工艺条件, 然后在不进行连续监控的情况下进行惰化 推定法又分为压力控制和流量控制法 推定法必须定期进行氧浓度的取样监测来校验
11 1 压力控制法控制喷吹压力和喷吹次数建立惰性气氛, 并在系统运行过程中维持惰化气入口的压力为微正压 2 流量控制法通过控制惰化气体的流量和惰化时间建立惰性气氛, 并在运行过程保持某一流量 梁树杰等给出了惰化控制系统在电厂筒仓的应用实例 [35] 4 爆炸泄压爆炸泄压是应用最广泛的防爆方法 爆炸泄压的标准有 GB/T [36] VDI 3673 [37] NFPA 68 [38] pren [39] 等 欧盟标准 pren 和德国标准 VDI 3673 基本一致 VDI 和 NFPA 比各自以前的版本有较大的改进 我国的国标 GB/T 是参照 NFPA 制定的, 其泄压面积的计算方法已经比较陈旧, 修订的 GB/T X [40] 将等同采用 VDI 泄压面积的计算方法爆炸泄压的设计主要是确定爆炸泄压设备的开启压力 泄压面积 安装位置, 并选用合适的泄压设备 一般开启压力在工艺允许的情况下应尽可能小 对于单独的设备, 计算泄压面积需要确定以下参数 : 单独设备泄压面积的计算方法如下 [30] : 对 p red,max 0.15 MPa 按下式计算 L A B 1 C lg / Ef. DE 对 P red,max 0.15 MPa 则按下式计算 (5) 式 (5) (6) 中,B C 的计算公式为 A B. (6) B p max KSt pred,max pstat 0.01 p red,max V, red,max C lg p (8) 式中, p max - 粉尘的最大爆炸压力,MPa; k max - 粉尘的规格化压力上升速率, MPa m / s ; (7)
12 p red,max - 最大泄爆压力,MPa 即泄压后的最大爆炸压力, 该值必须小于设备的抗压强度 ; p stat - 泄压设备的开启压力,MPa; V- 设备的体积,m 3 E f - 泄压效率 L/D E - 长径比 公式 (5) 和 (6) 的应用范围为 : 0.1m 3 V 10,000 m 3 ; 0.01MPa p stat 0.1 MPa; 0.01 MPa p red,max 0.2 MPa ; p red,max >p stat p stat 应为泄压装置的静开启压力允许误差范围的上限 ; 对粉尘爆炸参数特性值为 1MPa m/s K St 30 MPa m / s 的粉尘为 : 0.5MPa p max 1MPa, 对粉尘爆炸特性值为 30 MPa m / s < K St 80 MPa m / s 的粉尘为 :0.5 MPa p max 1.2 MPa; L/D E 20 根据泄压标准计算的泄压面积可能偏于安全, 因为实际工况中, 设备内的湍流强度没有在标准的爆炸性参数测试装置中测试的湍流强度大, 同时设备内的粉尘浓度分布不均匀, 其爆炸猛烈程度会降低 为此, 可以通过实际设备的爆炸试验确定给定泄压面积的最大泄爆压力, 或者参照类似的工业试验数据在专家的指导下进行设计 4.2 防止泄压过程产生二次爆炸 爆炸泄压会产生火焰和冲击波, 喷出的未燃产物以及冲击波扬起的设备外的粉尘可能在设备外形成二次爆炸 二次爆炸的破环性往往比初始爆炸更猛烈 为了防止二次爆炸, 可用泄压导管将爆炸导出到室外, 或者采用阻火泄爆装置 ( 图 2) 如果使用泄压导管, 必须考虑泄压导管导致最大泄爆压力的上升, 从而需要增加泄压面积 当泄压导管的长度增加到一定程度, 最大泄爆压力将大大增加 如泄压口离建筑物外墙和屋顶距离很远, 此时不宜使用泄压导管 泄压导管影响的计算见 GB/T X
![图 2 贺尔碧格阻火泄爆阀 Figure 2 Hoerbiger flameless venting valve 阻火泄爆装置通过网状或波纹板状的金属结构的吸热效应达到熄灭火焰的目的 阻火泄爆阀的有无阻火圈的比较见图 3 目前, 尚无国产的用于制造阻火构件的金属蜂窝材料 田宏等介绍了用于熄灭火焰的金属蜂窝材料的厂商和性能 [41] (1) 无阻火圈 (1) Without flame](/docs-images/92/109324117/images/13-0.jpg "arrestor (b) 有阻火圈 (1) With flame arrestor 图 3 贺尔碧格阻火泄爆阀 -- 阻火圈的作用 Figure 3 Hoerbiger flameless venting valve The function of the flame arrestor 4.")
13 图 2 贺尔碧格阻火泄爆阀 Figure 2 Hoerbiger flameless venting valve 阻火泄爆装置通过网状或波纹板状的金属结构的吸热效应达到熄灭火焰的目的 阻火泄爆阀的有无阻火圈的比较见图 3 目前, 尚无国产的用于制造阻火构件的金属蜂窝材料 田宏等介绍了用于熄灭火焰的金属蜂窝材料的厂商和性能 [41] (1) 无阻火圈 (1) Without flame arrestor (b) 有阻火圈 (1) With flame arrestor 图 3 贺尔碧格阻火泄爆阀 -- 阻火圈的作用 Figure 3 Hoerbiger flameless venting valve The function of the flame arrestor 4.3 管道和细长设备的泄压 NFPA 中给出了管道和细长设备的泄压的计算图 管道和细长设备单个泄压口的泄压面积应等于其截面积, 总的泄压面积主要通过泄压口之间的距离来控制 为了防止泄压产生的反冲力, 可在箱体相对的两个面上开设泄压口, 每个泄压口的面积为截面积的一半, 为描述的方便, 以下仍称其为一个泄压口 Holbrew 给出了斗式提升机泄压的指导性意见 [42] 至少在头部和尽可能靠近底部的位置设置两个泄压口, 每个泄压口的面积等于其横截面积 泄压设备的静开启压力 p stat 0.01MPa 斗式提升机有两种类型: 单箱型和双箱型 从防爆的角度看, 双箱型比单箱型安全 (1) 单箱型斗式提升机的泄压
14 泄压口之间的距离可参考表 3 表 3 单箱斗式提升机泄压口之间的距离 Table 3 Venting spacing of single leg bucket elevators K max / MPa m / s p stat / MPa P red,max / Mpa 泄压口距离 / m 对于 K max 小于 15 MPa m / s 的情况, 不同泄压口间距对应的最大泄爆压力如下 : 如果 K max 15 MPa m / s, 泄压口之间的距离为 6m 时,p red,max 0.03MPa 如果 K max 10 MPa m / s, 仅仅在机头和底部泄压,p red,max 0.03MPa 如果 K max 8 MPa m / s, 泄压口之间的距离为 14m,p red,max =p stat (2) 双箱型斗式提升机的泄压 除了斗式提升机的机头和底部的泄压口外, 另外的泄压口设置如下 : 如果 K max 10 MPa m / s, 无需增加泄压口 如果 K max 15 MPa m /s, 尽管发生火焰传播的频率低 如果箱体的强度低, 应考虑增加泄压口 如果 K max>15 MPa m / s, 对于高度大于 6m 的斗式提升机应增加泄压口 具体的泄压间距和爆炸压力的关系如图 4 和图 5 [42]
15 0.3 p red,max /MPa MPa m/s 14.7 MPa m/s 8.6 MPa m/s 21.1 MPa m/s 泄压口间距 /m 图 4 提斗间距为 0.28m 的斗式提升机最大泄爆压力和泄压口间距的关系 Figure 4 Explosion pressure vs vent spacing of twin leg elevators (Buckets at 0.28 m spacing) p red,max /MPa MPa m/s 18 MPa m/s MPa m/s 泄压口间距 /m 图 5 提斗间距为 0.14m 的斗式提升机最大泄爆压力和泄压口间距的关系 Figure 5 Explosion pressure vs vent spacing of twin leg elevators (Buckets at 0.14 m spacing) 5 爆炸隔离爆炸隔离是防止爆炸由系统的一部分传播到另外一部分的防爆技术, 是限制爆炸损失的重要方法 事故分析表明, 初始爆炸往往破环不十分严重, 爆炸传播导致的连锁二次爆炸往往会破环整个生产系统和工厂 爆炸隔离的具体实现方法有多种, 其中一些方法特别简单, 但是在防爆实践中却能发挥重要作用 作为最简单的隔离方法, 在停机状态, 应尽可能关闭所有的阀
16 门 下面介绍用物料隔离 管道换向隔爆装置 芬特克斯阀 监控式隔爆闸板阀 / 蝶阀 监控式隔爆喷射罐等爆炸隔离方法和设备 (1) 用物料隔离设备的下料部分一般为锥体, 在正常生产过程中保持一定的积料可以防止火焰通过下料口在设备之间传播 向上倾斜的螺旋输送器也能起到隔离作用 (2) 旋转下料阀型隔爆装置旋转下料阀型隔爆装置 ( 图 6) 和普通的旋转下料阀结构类似, 但其设计考虑了隔爆的要求 : 其壳体和叶片能承受最大爆炸压力 ; 其间隙宽度和间隙长度符合熄灭火焰的要求 旋转下料阀应在发生爆炸后必须及时停止运转, 因此它应和爆炸探测系统相连 图 6 旋转下料阀型隔爆装置 Figure 6 Rotatory valve used as a explosion decoupling device (2) 管道换向隔爆装置 ( 管道换向器 ) 管道换向泄爆装置的作用原理如图 7 所示 该图所示的管道换向隔爆装置目的是防止爆炸从粉体加工设备或旋风除尘器传向袋式除尘器 当爆炸压力波和火焰传过来时 ( 压力波在前 ), 装置上的泄爆片在压力波的作用下开启, 泄出压力和火焰, 从而防止火焰向下游设备传播
17 泄压片开启 管道换向器 图 7 管道换向隔爆装置 Figure 7 Diverter used as an explosion decoupling device (3) 芬特克斯阀芬特克斯阀的原理如图 8, 爆炸产生的压力波使阀体移动并封闭管道并自锁, 从而防止火焰通过 被动式芬特克斯阀的缺点是它对微弱的爆炸不动作 为了克服该缺点, 可增加监控装置, 并使用压力喷射装置使其封闭 ( 图 9) 火焰压力波芬特克斯阀 图 8 被动式芬特克斯阀 Figure 8 Passive Ventex valve 气体喷射罐 火焰传感器 芬特克斯阀 火焰 图 9 主动式芬特克斯阀
18 Figure 9 Active Ventex valve (4) 监控式隔爆闸板阀 / 蝶阀监控式闸板阀 ( 图 10) 采用压力传感器和火焰传感器组合探测爆炸信号, 并通过爆炸开启的高速启动部件关闭闸板阀 隔断装置也可以蝶阀 压力传感器 火焰传感器 火焰压力波 隔断阀 图 10 隔爆闸板阀 Figure 10 Explosion decoupling gate valve (5) 监控式隔爆喷射罐监控式隔爆喷射罐 ( 图 11) 在火焰前锋到来之前在管道内形成一段惰性气氛, 达到熄灭火焰的目的 这种隔爆方式又称为化学隔爆 灭火剂喷射罐 传感器 火焰图 11 隔爆喷射罐 Figure 11 Explosion decoupling discharge bottle 6 爆炸抑制爆炸抑制是在爆炸的早期探测到爆炸信号, 在爆炸发展到对设备产生破环之前 ( 爆炸发展的过程通常在 30ms~100ms 之间 ) 向设备中高速喷入灭火剂, 抑制爆炸的防爆技术 爆炸泄压主要适用于不宜采取爆炸泄压的情况 如果泄压会造成有毒物质泄漏, 或者设备上无法开出足够的泄压面积, 或者设备在建筑物内而不宜泄爆,
19 则可采取爆炸抑制措施 典型的爆炸抑制系统的原理如图 12 在点燃后: 约 20ms, 压力为 MPa 时, 压力传感器探测到爆炸压力 约 30ms, 抑爆罐阀门开启, 开始喷射灭火剂 约 50ms, 灭火剂完成喷射, 并充满设备空间, 此时爆炸压力达到极限 约 80ms, 爆炸压力下降, 爆炸被抑制 压力传感器 抑爆喷射罐 7 本质安全防爆设计 图 12 爆炸抑制原理 Figure 12 The mechanism of explosion suppression 本质安全 是防爆电气设备的一个类型 现在本质安全也成为非电气防爆的一个概念, 并越来越得到重视 在工艺设计上采取预防措施, 使危险发生的频率降低, 或使其后果的严重性变小 对工业过程中的粉尘爆炸采取预防和防护措施通常花费很大 本质安全设计通过在工艺上的改进, 从根本上消除或减少粉尘爆炸的频率, 限制粉尘爆炸的危害 Kletz [43] 最先提出本质安全防爆的概念和基本方法,Amyotte and Khan [44] 针对粉尘处理工艺提出了采用本质安全防爆进行粉尘防爆的框架 本质安全防爆设计的原理列于表 4
20 表 4 本质安全设计的原理 原理减少替代操作条件流动状态限制后果简单化容错设计避免撞击避免堵塞信息清楚信息流畅控制方便 方法 减少危险物质的数量 加强清扫 及时将可燃原料和产品移出车间 使用安全的材料 如将可燃电缆和皮带更换为阻燃材质 采用相对安全的操作条件 如 :1 通过控制物料的质量流量, 使气力输送系统的粉尘浓度在爆炸范围以外 2 控制斗式提升机的带速 ( 一般在 2.5m/s 以下 ), 防止机械火花 料仓和设备使用流动方式为 整体流动 的料斗 ( 图 13.b), 而不使用 漏斗型流动 的料斗 ( 图 13.a) 料仓进料采用切向进料代替轴向进料 改变设计和操作, 降低后果的严重性, 或限制其在一定的范围 如在工艺和设备的布局上考虑 : 单元之间的隔离 ; 将除尘设备布置在建筑内较高的位置 避免如多产品和多单元的复杂操作 使设备更可靠, 工艺过程能承受故障, 反应器能承受非正常的反应 在设计时预留充足的空间 加强对堵塞的监控, 并在设备出现故障的情况下执行自动停机序列 正确标识设备 阀门和管道, 以减少人为错误 避免信息传输途径的过载 避免手动控制 死角 死角中易发生自燃 (a) 漏斗型流动 (a) Funnel flow (b) 整体型流动 (b) Mass flow 图 13 漏斗型流动和整体型流动 Figure 13 Funnel flow and mass flow
21 8 粉尘防爆安全管理及标准化工作由于过去对安全生产工作的忽视, 由于缺乏安全保障设施, 或由于管理混乱 操作人员误操作等造成了生产安全事故频发的现象 在这些事故的背后, 很多都是缺乏有效的安全生产标准而无法规范生产工艺 设备和操作规程等引起的 特别是当有些事故发生时, 由于使用了不符合标准的安全防护装备, 造成了许多不必要的伤亡事故 制定并贯彻粉尘防爆等安全相关标准是安全管理的重要环节 国家安全生产监督管理总局正大力加强安全生产标准化工作 [45,46] 从 2005 年开始, 国家安全生产监管总局在政策法规司下设标准处, 有了专职人员负责标准化工作, 使安全生产标准化工作逐步走上了正轨 国家安全生产监督管理总局标准处将组建安全生产标准化技术委员会 对总局管理的粉尘防爆标准化技术委员会 涂装作业标准化技术委员会 防尘防毒标准化技术委员会和煤矿安全标准化技术委员会进行改组, 成为安全生产标准化技术委员会下辖的专业分技术委员会 新成立的安全生产标准化技术委员会将设粉尘防爆 涂装作业 防尘防毒 煤矿安全 非煤矿山安全 化学品安全 烟花爆竹安全等 7 个专业分技术委员会 我国现有粉尘防爆方面的标准有 10 多项, 一部分标准由全国粉尘防爆标准化专业委员会负责组织起草, 主要包括 粉尘防爆安全规程 各种爆炸性参数测试标准 爆炸泄压设计和爆炸抑制系统要求, 以及可燃粉尘的粉尘防爆安全规程 其中 GB X 正在修订 另一部分 GB 系列标准涉及到粉尘爆炸危险场所分类和粉尘防爆电气设备的选型, 由全国防爆电气标准化技术委员会负责组织起草, 等同采用 IEC 系列标准 [47] 其中 GB 已经发布,GB 和 GB 分别处于送审稿和征求意见稿阶段 电力行业标准 DL /T 火力发电厂煤和制粉系统防爆设计技术规程 发布 [48] 该标准规定了燃煤火力发电厂煤的输送 贮存 煤粉制备及其相关烟 风道等粉尘爆燃的防爆设计基本要求 该标准要求 : 对煤粉除了进行工业分析, 还应进行爆炸性测试 ; 与磨煤机连接的管道至热一次风和调温风隔绝门或磨煤机接口外 8 倍管道当量直径的管道应采用与磨煤机同样的抗爆炸压力设计, 或者进行泄爆设计 ; 在炉烟干燥风扇磨煤机直吹式制粉系统惰化气氛的设计中, 对褐煤氧浓度应低于 12%; 推荐对于煤粉仓采用爆炸泄压和一定程度的抗爆设计 该标准对煤粉仓和筒仓的爆炸泄压的要求低于 GB /T 15605, 但比大部分电厂现有的设计要求高 9 粉尘防爆一年来的研究概述部分近一年来有关粉尘防爆的研究已经在前面各专题进行了介绍 在本节介绍
22 上文中没有介绍的有关防爆机理和各种防爆方法综合应用的研究 9.1 机理研究 Eckhoff 对 2005 年以前有关粉尘防爆的理论和技术研究进行了综述, 并对未来作出了展望 Eckhoff 认为 : 过程工业中的粉尘防爆方法将更加灵活多样, 企业会寻求费用更低廉的方案 ; 人们会越来越多地认识到可燃粉体处理中本质安全方法的重要性, 这就要求增加对粉体和颗粒的相关工艺有足够的了解 ; 数学模型作为一种重要的工具将逐渐成为防爆设计和爆炸后果评估的工具 ; 对于潜在点火源的研究也回更深入, 将出现模拟包括自燃 闷烧 热表面 电火花 静电放电和机械火花等不同着火过程的数学模型 ; 组合防护技术 ( 如部分惰化和爆炸泄压 爆炸泄压和自动抑爆 ) 将得到广泛的应用 ; 有关安全和防爆的高质量的教育和培训, 包括从短训班到深入的大学教育将会继续为粉体工业的安全生产发挥作用 [49] Kosinski 和 Hoffmann 用欧拉 - 欧拉两相流模型模拟了通过一条管道相连的两个容器间爆炸的传播 [50] 这表明数学模型正逐渐用于近似于工业实际的几何空间的爆炸数值模拟 但是目前还无多容器多管道等复杂几何空间内粉尘爆炸模拟的报导 董刚等对甲烷空气混合物中惰性颗粒抑制高温火团诱导的爆炸波传播过程进行了二维数值模拟, 研究了惰性颗粒抑制爆炸的机理, 该工作对粉尘爆炸抑制的数学模拟也有借鉴意义 [51] 杨宏伟等进行了惰性气体泄爆实验与数值模拟, 对进一步研究可燃性介质的泄爆过程, 提供了可供参照的图像和数据 [52] 范宝春等对高压泄爆导 [53] 致的二次爆炸机理进行了系统的阐述 Wypych 和 Cook 等研究了在落料过程中粉尘产生和扬起的机理, 着重研究了落料高度和物料温度对粉尘产生的影响, 为粉尘控制的工艺设计和操作提供了有价值的信息 [54] 孙金华等研究了利用装有光学扩大装置的高速摄像仪对典型金属的铝粒子和铁粒子悬浮在空气中的燃烧现象行进行实验研究, 同时用扫描电镜对它们燃烧前后粒子的形态和粒径进行观察, 分析了铝粉和铁粉在空气中的不同燃烧特性 [55] 9.2 应用研究 查国才介绍沸腾干燥设备的防爆设计实践, 提出了沸腾干燥设备的防静电措施, 并开发了主动泄爆技术 [56] 严孙武等介绍了火花探测与熄灭系统在人造板厂木材粉尘防爆中的应用 [57] 火花探测系统可以探测气力输送管道中的火花, 并采取措施熄灭火花或将含火花的气流导向安全的位置 李同玉等介绍了带动态旋粉机新型风扫煤磨系统的防爆措施, 其防爆方法包括
23 合理选取工艺设备 防止粉尘沉积 控制磨煤机出口温度和执行合理的开机 / 停机顺序等 [58] 张强等系统总结了火电厂工艺与设备设计中的安全问题, 其中包括火电厂制粉系统的防爆设计 [59] 梁晓乾等对马钢二铁厂实现烟煤和无烟煤混合喷吹的防爆措施进行了介绍, 指出用热风炉烟气控制氧含量是实现混合喷吹的关键, 一般使用无烟煤的中速磨制粉系统进行适当改造后完全可以实现混合喷吹 [60] 徐立新提出了煤粉收尘器防爆阀门的设计方法 [61] 王金芝介绍了散粮筒仓扶壁折返式溜槽降碎装置的结构 工作原理及在控制筒仓粉尘方面的应用 [62] 10 结论 (1) 应该认识到粉尘爆炸的危害, 加强安全教育和安全管理 通过建立完善的操作规程和规章制度, 消除物的不安全状态, 防止人的不安全行为 在设计处理可燃粉料的工艺时, 应参照表 3 所列的本质安全防爆原理进行本质安全防爆设计, 在工艺设计上采取预防措施, 使危险发生的频率降低, 或使其后果的严重性变小 (2) 防止点火源包括 : 加强动火管理防止明火 ; 加强设备维护防止机械火花和设备过热 ; 采取防静电措施消除静电 ; 选用合适的防爆电气设备防止电气设备点火 (3) 粉体处理设备内部很难控制粉尘浓度在爆炸极限之外, 因此惰化是防止形成可爆粉尘云的重要措施, 煤粉 金属粉尘和塑料类粉尘通常采用气氛惰化的方法进行爆炸防护 部分惰化虽不能完全防止爆炸的发生, 但可增加粉尘的小点火能量 ( 从而减小了点燃频率 ), 并降低爆炸的猛烈程度 (4) 除了采取预防措施, 还应采取措施在发生爆炸后降低爆炸的损失 泄爆是应用最广泛防爆方法, 但是泄压标准中泄压面积的计算方法只适用于单个的设备 对于管道相连的设备, 应采取隔爆措施, 从而在发生爆炸时将爆炸限制在一定范围 爆炸抑制主要适用于不允许进行爆炸泄压的情况 (5) 安全是一个相对的概念, 无能采取什么措施, 也不能达到百分之百的安全 粉尘防爆的目的就是使粉尘爆炸的风险降低到可以接受的程度 在实际的防爆应用中, 应寻求安全和经济和平衡 如果爆炸风险不能完全消除, 则只好承认风险, 将风险记录下来, 告知相关人员, 并采取措施保障操作人员的人身安全 参考文献 [1] GB 粉尘防爆安全规程. 中国标准出版社 [2] 张超光, 蒋军成. 对粉尘爆炸影响因素及防护措施的初步探讨. 煤化工. 2, 2005 : 8-11 [3] 刘帮先, 周乃如, 朱风德. 粮食粉尘爆炸及防护. 粮食与油脂. 1, 2005 : 10-12
24 [4] Eckhoff R. Dust Explosion Prevention in Process Industries, 4 rd edition, Gulf Professional Publishing/Elsevier, Boston [5] GB /T 粉尘云最大爆炸压力和最大压力上升速率测定方法. 中国标准出版社 [6] ISO 6184/ Explosion protection systems. Method for determination of explosion indices of combustible dusts in air. International Organization for Standardization [7] EN : Determination of explosion characteristics of dust clouds Part 1: Determination of the maximum explosion pressure p max of dust clouds. European Committee for Standardization [8] pren : Determination of explosion characteristics of dust clouds - Part 2: Determination of the minimum rate of explosion pressure rise (dp/dt) max of dust Clouds. European Committee for Standardization [9] GB/T 粉尘云爆炸下限浓度测定方法. 中国标准出版社 [10] pren Determination of explosion characteristics of dust clouds - Part 3: Determination of the lower explosion limit LEL of dust clouds. European Committee for Standardization [11] EN : 2004 Determination of explosion characteristics of dust clouds. Determination of the limiting oxygen concentration LOC of dust clouds. European Committee for Standardization [12] GB/T 粉尘云最小着火能量测定方法. 中国标准出版社 [13] IEC : Electrical apparatus for use in the presence of combustible dust - Part 2: Test methods - Section 3: Method for determining minimum ignition energy of dust/air mixtures. International Electrotechnical Commission [14] GB/T 粉尘层最低着火温度测定方法. 中国标准出版社 [15] IEC : Electrical apparatus for use in the presence of combustible dust - Part 2: Test methods - Section 1: Methods for determining the minimum ignition temperatures of dust. International Electrotechnical Commission [16] GB/T 粉尘云最低着火温度测定方法. 中国标准出版社 [17] 黄为进. 港口散粮筒仓系统动火作业安全控制管理. 港口安全与环保. 2, 2005 : [18] 劳动部职业安全卫生与锅炉压力容器监察局. 工业防爆实用技术手册. 沈阳 : 辽宁科学出版社 [19] GB X ( 征求意见稿 ). 可燃性粉尘环境用电气设备第 3 部分 : 存在或可能存在可燃性粉尘的场所分类. 全国防爆电气标准化技术委员会 [20] IEC : Electrical apparatus for use in the presence of combustible dust -- Part 3: Classification of areas where combustible dusts are or may be present. International Electrotechnical Commission. 2004
25 [21] GB 爆炸性粉尘环境用防爆电气设备粉尘防爆电气设备. 中国标准出版社 [22] 朱爱军, 付曙平, 王乃义. 大豆浸出厂预处理车间应列入爆炸危险环境及进行危险区域划分. 中国油脂. 30 (10) 2005 : [23] 李刚, 党君祥, 钟圣俊, 孙莉. 港口散粮系统粉尘爆炸危险区域划分方法. 中国粉体技术. 4, 2005 : [24] GB 可燃性粉尘环境用电气设备第 1 部分 : 用外壳和限制表面温度保护的电气设备第 1 节电气设备的技术要求 [25] IEC Electrical apparatus for use in the presence of combustible dust - Part 1-1: Electrical apparatus protected by enclosures and surface temperature limitation - Specification for apparatus, 1999 [26] GB X ( 报批稿 ). 可燃性粉尘环境用电气设备第 1 部分 : 用外壳和限制表面温度保护的电气设备第 2 节电气设备的选择 安装与维护. 全国防爆电气标准化技术委员会 [27] IEC Electrical apparatus for use in the presence of combustible dust - Part 1-2: Electrical apparatus protected by enclosures and surface temperature limitation - Selection, installation and maintenance, 1999 [28] GB 防止静电事故通用导则. 中国标准出版社 [29] 孙风江, 张明辉, 武建军, 李强, 田文海. 防爆安全静电消除系统在工业萘生产中的应用. 煤化工. 4, 2005 : [30] GB/T 粉尘爆炸危险场所用收尘器防爆导则. 中国标准出版社 [31] 李德文. Φ2.8 5m+3m 煤磨磨头经常出现正压的原因及解决. 水泥. 8, 2005 : 62 [32] 刘强. 大港发电厂制粉系统防爆改造及运行措施. 热力发电. 10, 2005 : [33] NFPA Explosion Prevention System. National Fire Protection Association, Quincy, USA, 2002 [34] CEN/TC 305 /WG 3 N Guidance on Inerting for the Prevention of Explosions. European Committee for Standardization [35] 梁树杰, 李郁峰, 李元宗. 电厂筒仓安全防爆控制系统的研制. 太原理工大学学报. 36 (2), 2005 : [36] GB 粉尘爆炸泄压指南. 中国标准出版社 [37] VDI Venting of dust explosions. Verein Deutscher Ingenieure Richtlinie [38] NFPA Guide for venting of deflagrations. National Fire Protection Association, Quincy, USA. 2002
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28 电气设备标准化委员会委员, 全国安全生产标准化技术委员会粉尘防爆分技术委员会委员 邓煦帆, 东北大学教授, 东北大学工业爆炸及防护研究所创始人, 顾问 S. Radandt, 德国应用系统安全与劳动医学研究中心总裁, 欧盟标准化委员会 爆炸危险环境 分会主席, 机械安全 分会主席 东北大学兼职教授 史建业, 德国应用系统安全与劳动医学研究中心研究员 联系方式 : 钟圣俊东北大学工业爆炸及防护研究所电子邮件 :zhongsj@smm.neu.edu.cn 电话 : 传真 :
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粉尘爆炸性参数测定 东北大学工业爆炸及防护研究所 2012 年 10 月 10 日 粉尘爆炸性参数测定 东北大学工业爆炸及防护研究所 1 概述粉尘爆炸性参数是进行爆炸危险性评价和爆炸防护的重要依据 ( 图 1) 粉尘的爆炸性参数主要包括 : 最大爆炸压力 P max 爆炸指数 K st 爆炸下限 LEL 最小点燃能量 MIE 粉尘层最低着火温度 MIT L 粉尘云最低着火温度 MIT C 极限氧浓度
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易燃粉体处理过程爆炸防护 钟圣俊 1, 吴建明 2 刘锦铭 3,S. 阿丹特 (Radandt) 4 1- 东北大学工业爆炸及防护研究所 ;2- 昆山密友实业有限公司 ;3- 唐山威豪镁粉有限公司 ;4- 德国应用安全与工业医学研究中心, 东北大学 ( 兼职教授 ) 摘要 易燃粉体通常指点火能低于 1mJ 的粉体 金属粉体如铝粉 镁粉, 非金属粉体如磷粉 硫磺粉都是易燃粉体 随着纳米粉体技术的广泛应用,
球阀 IN all Valve 手动卡式球阀 半包密封圈型号 type:qp-01 N Manual errule all Valve 手动焊式球阀 全包密封圈型号 type:qq-01 半包密封圈型号 type:qp-02 N
球阀 all Valve 球阀 应用卫生型球阀可用于物料输送 这种阀 门的应用范围包括食品 饮料加工以及制药和化学工业等领域 完全贯通的阀门腔设计不会产生任何流体阻力, 因此可用来处理粘性或有颗粒物的流体的最佳选择 技术参数 公称通径 :N~N 1"~4" 本体耐压 :10bar 最高使用压力 :8bar 温度范围 :-10 ~+1 材质 表面处理 产品与介质接触部分 :304 或 6L 密封材料
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Modular Design of Quality Control Systems NSC89-2213-E006-146 89 8 1 90 7 31 ( ) ISO14000, and OHSAS18000. Keywords: ISO9000; ISO14000; OHSAS18000; Quality ISO9000 ISO14000 OHSAS18000 Management; Environment
2016 苏州市粉尘防爆技术研讨会暨展览会日程 Schedule of the 2016 Suzhou Dust Explosion Prevention Seminar and Exhibition 一 时间 Date 2016 年 6 月 27 日至 29 日 June 27~29, 2016
苏州市安全生产管理协会 2016 苏州市粉尘防爆技术研讨会暨展览会参会通知 ( 第一轮 ) 各有关单位 : 为进一步促进可燃粉尘生产 加工与处理企业的安全生产, 贯彻国家粉尘防爆技术标准和执法细则, 研讨国内外粉尘防爆先进技术与应用, 展示国内外粉尘防爆先进产品 ; 由东北大学工业爆炸及防护研究所和苏州市安全生产管理协会共同主办, 苏州广电国际会展中心承办的 2016 苏州市粉尘防爆技术研讨会暨展览会
2 爆破器材 Explosive Materials 第 45 卷第 1 期 如图 2 所示 图 1 玉米淀粉粒径分布图 Fig. 1 Particle size distributions of corn starch in experiments 下端敞口的石英炉管, 管壁绕有电阻丝, 以保证炉
2016 年 2 月玉米淀粉粉尘爆炸特性及火焰传播过程的试验研究曹卫国, 等 1 doi:10. 3969 / j. issn. 1001-8352. 2016. 01. 001 玉米淀粉粉尘爆炸特性及火焰传播过程的试验研究 12 曹卫国 12 郑俊杰 1 彭于怀 潘 12 峰 1 南京理工大学化工学院 ( 江苏南京,210094) 2 国家民用爆破器材质量监督检验中心 ( 江苏南京,210094)
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- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
目 录
安 全 生 产 职 业 体 系 建 设 及 职 业 资 格 管 理 ( 英 国 ) 人 事 司 乔 树 清 二 〇 一 三 年 十 二 月 1 目 录 一 基 本 情 况... 3 二 英 国 职 业 健 康 与 安 全 管 理... 3 ( 一 ) 政 府 层 面... 3 ( 二 ) 民 间 层 面... 6 ( 三 ) 法 律 层 面... 6 三 英 国 国 家 职 业 资 格 制 度 概
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燃烧器电子控制系统 目录 2
聚焦 REC27 燃烧器电子控制系统 燃烧器电子控制系统 目录 2 REC27 燃烧器电子控制系统 2 概述 燃烧器电子控制系统 2 2 2 2 2 A B1 B2 C D E 22 2 2 系统图示 2 2 2 2 2 2 主要特征及优点 燃烧器电子控制系统 2 2 集成控制 2 2 节能 安全运行 运行模式 远程锁定复位 可根据需求提供特殊机型 无接合间隙及机械迟滞 简单的试运行及燃烧器设定 2
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新 型 细 水 雾 添 加 剂 的 制 备 及 其 灭 火 性 能 评 价 1 2 2 刘 江 虹, 金 翔, 廖 光 煊 (1. 上 海 海 事 大 学 海 洋 环 境 与 工 程 学 院, 上 海 201306; 2. 中 国 科 学 技 术 大 学 火 灾 科 学 国 家 重 点 实 验 室, 合 肥 230026) [ 摘 要 ] 在 研 究 传 统 细 水 雾 添 加 剂 的 基 础 上,
http://www.info.gov.hk/labour/public/os/b128.exe http://www.info.gov.hk/labour/tele/index.htm 2 2 3 3 4 5 5 5 7 9 9 10 11 13 14 14 15 17 18 22 22 24 25 25 25 29 1 2 着 着 3 4 5 脲 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
14 爆破器材第 46 卷第 4 期 间发生特别重大粉尘爆炸事故 ꎬ 共造成 146 人死亡 ꎬ 91 人受伤 ꎬ 这是迄今为止国内发生的最大的工业粉尘爆炸事故 ꎮ 2016 年 4 月 ꎬ 深圳市某五金加工厂发生铝粉尘爆炸事故 ꎬ 截至 5 月 6 日 ꎬ 已造成 4 人死亡 6 人受伤 ꎬ 其中
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中华人民共和国国家标准 气体灭火系统施工及验收规范GB50263－97 Code for installation and acceptance of gas fire－extinguishing systems 主编部门：中华人民共和国公安部 批准部
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P/N: 品名 DY-U-001:UL80 105 PVC 电线绝缘料 ( 通用型 ) 适用于 标准额定耐温等级 80 105 的 PVC 电线绝缘材 料 ( 绝缘厚度大于 0.76MM, 导体截面积小于 20AWG 规格的电子线请选 择 DY-U-008 专用型 ) 产品符合欧盟 ROHS 2.0 REACH 等环保要求 Volume resistivoty 体积电阻率 Ω.m 1.0 10 11
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P/N: 品名 DY-C-101: 国标 70 PVC 绝缘料 J-70 JR-70( 通用型 ) 适用于 标准额定耐温等级 70 PVC 电线绝缘材料, 产品符合 J-70 JR-70 Tensile strength 抗张强度 MPa 15 15 Elongation at break 断裂伸长率 % 150 180 Volume resistivoty20 体积电阻率 Ω.m 1.0 10 12
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2016 年 第 25 卷 第 期 http://www.c-s-a.org.cn 计 算 机 系 统 应 用 1 基 于 节 点 融 合 分 层 法 的 电 网 并 行 拓 扑 分 析 王 惠 中 1,2, 赵 燕 魏 1,2, 詹 克 非 1, 朱 宏 毅 1 ( 兰 州 理 工 大 学 电 气 工 程 与 信 息 工 程 学 院, 兰 州 730050) 2 ( 甘 肃 省 工 业 过 程 先
火电厂主汽温度控制的一揽子解决方案
第八届工业仪表与自动化学术会议 工业防爆安全技术与产品认证体系 Industrial Explosion Protection Techniques and Product Certification System 徐建平 ( 国家级仪器仪表防爆安全监督检验站, 上海 200233) 摘要 : 系统梳理了工业防爆安全基础理论, 全面介绍了我国接受的主要工业防爆安全技术及其标准化现状 文章最后就我国防爆安全管理要求和防爆电气产品认证体系进行了全面论述
臨床實驗室生物安全指引
臨 床 實 驗 室 生 物 安 全 指 引 2008 年 2 月 ( 修 訂 本 ) 香 港 特 別 行 政 區 衞 生 署 衞 生 防 護 中 心 公 共 衞 生 化 驗 服 務 處 衞 生 署 衞 生 防 護 中 心 公 共 衞 生 化 驗 服 務 處 第 1 頁 ( 共 16 頁 ) 目 錄 頁 碼 1. 範 圍 3 2. 安 全 組 織 4 3. 生 物 安 全 規 劃 5 3.1 培 訓
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第 5 章 软 件 工 程 标 准 5.1 大 纲 要 求 本 章 对 应 信 息 系 统 项 目 管 理 师 考 试 大 纲 第 6 章 6.2.3 节 的 内 容 考 试 大 纲 中 对 本 章 的 要 求 有 : 软 件 管 理 指 南 GB/T 16680 1996 计 算 机 软 件 产 品 开 发 文 件 编 制 指 南 GB/T 8567 1988 计 算 机 软 件 需 求 说 明
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热 带 海 洋 学 报 JOURNAL OF TROPICAL OCEANOGRAPHY 海 洋 调 查 与 观 测 仪 器 doi:10.3969/j.issn.1009-5470.2013.01.011 2013 年 第 32 卷 第 1 期 : 76 80 http://www.jto.ac.cn * 应 用 于 龟 山 岛 热 液 喷 口 探 寻 的 散 射 光 式 水 下 浊 度 仪 研
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1 Introduction to Occupational Health 1.1 (Industrial Hygiene) (Hygiene) (Health) (Occupational Health) 2 CHAPTER 1 1.2 1.2.1 1777 (Jame Watt) 10 1.2.2 1. 1802 (Health and Morals of Apprentices Act) 12
2012 1 162 CREDIT REFERENCE No. 1 2012 Serial NO. 162 欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟 100054 F832. 4 A 1674-747X 2012 01-0001 - 12 30 1 1999 1999 10 1 10 2012-01 - 10 1958-1 1 1999 1 10
4 1 5 Vol. 41 No Journal of Shanghai Normal University Natural Sciences Oct 对导电塑料沙丁镍镀层的耐腐蚀性进行分析, 通过电化学试验, 分析了不同工艺的沙丁镍镀层
4 1 5 Vol 41 No 5 2 0 1 2 1 0 Journal of Shanghai Normal University Natural Sciences Oct 2 0 1 2 200240 对导电塑料沙丁镍镀层的耐腐蚀性进行分析, 通过电化学试验, 分析了不同工艺的沙丁镍镀层在 3 5% NaCl 溶液中的腐蚀行为 结果表明 : 沙丁镍由于其工艺特性, 镀层表面存在 有机膜, 膜对耐腐蚀性有一定影响,
12-1b T Q235B ML15 Ca OH Table 1 Chemical composition of specimens % C Si Mn S P Cr Ni Fe
* - - 100084 Q235B ML15 Ca OH 2 DOI 10. 13204 /j. gyjz201508023 STUDY OF GALVANIC CORROSION SENSITIVITY BETWEEN ANY COUPLE OF STUD WELDMENT OR BEAM Lu Xinying Li Yang Li Yuanjin Department of Civil Engineering
一次辽宁暴雨过程的诊断及风场反演分析
Climate Change Research Letters 气 候 变 化 研 究 快 报, 2013, 2, 139-146 http://dx.doi.org/10.12677/ccrl.2013.24024 Published Online October 2013 (http://www.hanspub.org/journal/ccrl.html) Analysis of the Diagnosis
18-陈亚莉.FIT)
第 42 卷 第 4 期 2016 年 8 月 航 空 发 动 机 Aeroengine Vol. 42 No. 4 Aug. 2016 压 气 机 叶 片 型 面 精 密 数 控 铣 加 工 技 术 应 用 研 究 陈 亚 莉 1, 李 美 荣 2, 宋 成 2 ( 1. 空 军 驻 沈 阳 黎 明 航 空 发 动 机 ( 集 团 ) 有 限 责 任 公 司 军 事 代 表 室, 沈 阳 110043;
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16 3 2011 6 Vol 16 No 3 JOURNAL OF HARBIN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Jun 2011 1 2 3 1 150040 2 150040 3 450052 1 3 4 > 1 ~ 3 > > U414 A 1007-2683 2011 03-0121- 06 Shrinkage Characteristics of
建设项目竣工环境保护
天 津 市 天 铁 轧 二 制 钢 有 限 公 司 二 小 型 分 厂 厂 房 改 造 项 目 竣 工 环 境 保 护 验 收 监 测 报 告 表 津 环 监 验 字 [2012] 第 436 号 天 津 市 环 境 监 测 中 心 2014 年 3 月 监 测 报 告 说 明 1 监 测 报 告 无 本 中 心 专 用 章 骑 缝 章 无 效 2 监 测 委 托 方 如 对 监 测 报 告 有 异
01
Zebra Technologies 白皮书 移动打印给仓储运营带来显著优势 综述 RFID RFID (RF) RFID RFID / ROI LAN 采用移动打印机, 享受显而易见的业务成效 - 49.74 28.11 Zebra 2 Zebra Technologies 移动打印机成本效益分析 示例数据固定式打印机移动打印机每年节省资金 10 10 8 8 48 48 3840 3840 15
ELECTRIC DRIVE FOR LOCOMOTIVES The Research and Development of Modern Railway Traction and Control Technology (CSR Zhuzhou Institute Co., Ltd., Zhuzhou, Hunan 412001, China) Abstract: The technology of
33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
材料导报 研究篇 年 月 下 第 卷第 期 种球的制备 单步溶胀法制备分子印迹聚合物微球 洗脱处理 种子溶胀聚合机理 种球用量的影响
水相中 组氨酸单分散分子印迹聚合物微球的合成 表征及其识别性能研究 李思平等 李思平 徐伟箭 较佳工艺条件下 在水性体系中选用无皂乳液聚合法制得的单分散微米级聚苯乙烯微球为种球 分别以组氨酸 甲基丙烯酸 或丙烯酸胺 乙二醇二甲基丙烯酸酯 为模板分子 功能单体和交联剂 合成了 组氨酸分子印迹聚合物微球 研究了形貌 粒径及其分布以及模板分子与功能单体之间的相互作用 分别以 激光粒度分析仪紫外分光光度法和红外光谱表征功能单体与交联剂之间的共聚情况
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险区域防爆知识安全生产源于理解 遵守法规危险区域防爆法规与标准危 防爆知识防爆的概念 随着我国工业化进程的不断发展, 越来越多的电气设备被广泛应用于工业生产的各个领域, 极大地促进了生产力的提高 ; 然而在石油 化工 粮食 医药等可能出现爆炸性危险场所的行业, 随着其生产规模的日益扩大, 自动化程度的不断提高, 如何防止事故性爆炸的发生已成为十分迫切的需求 爆炸和爆炸三要素爆炸是物质从一种状态在经过物理的或化学的变化,
x n 1 L - 1 L EX = 1 L L-1 x n a m m = 0 1 M - 1 M Wa i = M-1 a m m = 0 b n 1 N - 1 N Wb i = N-1 b n b n c n 1 N - 1 k Wc i = N-1 c
第 10 卷第 3 期 01 年 9 月 Journal of Nanjing Institute of TechnologyNatural Science Edition Vol 10,No 3 Sep,01 167-5580103 - 0050-05 1 ( 1 南京工程学院车辆工程系, 江苏南京 11167; 南京康尼机电股份有限公司精密锻造分公司, 江苏南京 10038) 列车自动门振动谱是实施列车自动门振动可靠性实验的基本条件
器之 间 向一致时为正 相反时则为负 ③大量电荷的定向移动形成电 流 单个电荷的定向移动同样形成电流 ３ 电势与电势差 １ 陈述概念 电场中某点处 电荷的电势能 Ｅ ｐ 与电荷量 ｑ Ｅｐ 的比值叫做该点处的电势 表达式为 Ｖ 电场中两点之间的 ｑ 电势之差叫做电势差 表达式为 ＵＡＢ Ｖ Ａ ＶＢ ２ 理解概念 电势差是电场中任意两点之间的电势之差 与参考点的选择无关 电势是反映电场能的性质的物理量
标准名称
ICS 35.040 L80 中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准 GB/T 信 息 安 全 技 术 信 息 系 统 安 全 等 级 保 护 实 施 指 南 Information Security Technology- Implementation guide for classified protection of information system - - 发 布 - - 实 施 中
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
学 习 创 新 4 5
公 司 简 介 Profile 2 3 学 习 创 新 4 5 ISO9001-20008 质 量 管 理 体 系 认 证 ACCREITED BY IAF&PAC MLA GROUP MEMBER 国 家 质 量 监 督 检 验 检 疫 总 局 General Administration of Quality Supervision, Inspection and Quarantine of the
Induction Heating and Melting Capacitors
General Information Induction Heating and Melting Capacitors pplication: The capacitors are applicable for indoor use and intended to be used for power factor correction in induction heating, melting,
Microsoft Word - 219 26-50 論文1 戴基福.doc
論 著 與 譯 文 英 國 政 府 推 行 工 作 場 所 風 險 評 估 及 管 理 的 作 法 戴 基 福 壹 前 言 英 國 政 府 對 於 保 護 工 作 相 關 人 員 的 職 業 安 全 衛 生 工 作, 向 來 積 極 從 事 不 遺 餘 力, 因 此 職 業 災 害 率 在 世 界 各 國 是 最 低 的, 依 據 國 際 勞 工 局 (ILO) 相 關 統 計 年 報 資 料, 英
X i i 2003 X' i i W i V i = S i / X珔 i W i = V i / m V i = 1 i 2 2 X珔 ESDA i i S i i V i i W i i m ESI = m W i = 1 i X i 3 3 ESI m 2.ESDA ESD
17 4 2018 12 JOURNAL OF ZHEJIANG UNIVERSITY OF TECHNOLOGYSOCIAL SCIENCE Vol.17 No.4 Dec. 2018 310023 ESDA 885 F327 A 1006-4303201804-0391-07 3-5 6-8 9 1 2006 1 10 2 2018-11-01 17NDJC230YB 1971 1 392 17
高層辦公建築避難演練驗證與避難安全評估之研究
MOIS 921003 I ABSTRACT KEY WORD: the high-story office buildings evaluating of evacuation safety. the evacuating drill the As result of the rapid economic development in recent years domestically, as
赵世嘏 高乃云 楚文海 微曝气工艺是在常规 基础上发展起来的 试验表明在紫外光强 投加量为 三氯乙酸 初始浓度约为 的情况下 后该工艺对 的去除达到 以上 工艺效果受 光强 投加量 初 始浓度和 的影响 其他条件一定时 随着 光强和 投加量的增大 去除率增加 然而 投加量超过 后 去除效果增加缓慢 对不同初始浓度 时去除率最 高 而后浓度增加 去除率下降 中性或弱酸性 条件下更有利于降解 消毒副产物
附 件 : 产 品 适 用 标 准 目 录 (2015 版 ) 中 国 发 展 中 心 2015 年 1 月 14 日 中 国 发 展 中 心 办 公 室 2015 年 1 月 14 日 印 - 2 -
中 国 发 展 中 心 文 件 中 绿 科 [2015]6 号 中 国 发 展 中 心 关 于 印 发 产 品 适 用 标 准 目 录 (2015 版 ) 的 通 知 各 地 绿 办 ( 中 心 ) 各 定 点 检 测 机 构 : 近 期, 中 心 根 据 国 家 食 品 安 全 管 理 的 有 关 规 定 以 及 国 家 标 准 标 准 的 变 化, 重 新 修 订 编 制 了 产 品 适 用 标
第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
SLIPFORMER sf A P P L I C A T I O N SF T 2
NORDIMPIANTI P R O D U C T S A P PLI C A T I O N S T U R N K E Y S E R V I C E G L O B A L T U T T SLIPFORMER sf A P P L I C A T I O N SF T 2 4 Jumbo h1000 A P P L I C A T I O N T T T 20 500mm 1000mm
BIBLID 0254-4466(2000)18: pp. 175-198 18 89 12 * 175 176 20 177 1980 1982 1985 1985 1972 -p -t -k 178 1985 1987 1990 1992 1991 1985 1980 1980 1980 1981 1981 1980 1990 1995 1982 1991 1985 1993 1992 1992
社 心 版 中 出 版 学 科 术出 k.cn 技 boo 教.a 职 ww w 科 学 出 版 社 职 教 技 术 出 版 中 心 www.aboo 科 学 出 版 社 职 教 技 术 出 版 中 心 www.aboo 社 心 版 中 出 版 学 n 出 c 科 术 k. o 技 o b 教 a 职 ww. w 科 学 出 版 社 职 教 技 术 出 版 中 心 www.aboo 科 学
mm 5 1 Tab 1 Chemical composition of PSB830 finishing rolled rebars % C Si Mn P S V 0 38 ~ 1 50 ~ 0 80 ~ ~
PSB830 365000 32 mm PSB830 PSB830 TG 335 64 A Productive Practition of PSB830 Finishing Rolled Rebars PAN Jianzhou Bar Steel Rolling Minguang Co Ltd of Fujian Sansteel Sanming 365000 China Abstract High
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ARIS Platform www.ixon.com.tw ARIS ARIS Architecture of Integrated Information System Prof. Dr. Dr. h.c. mult. August-Wilhelm Scheer ARIS () 2 IDS Scheer AG International Presence >> Partners and subsidiaries
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93 04 01 93 12 31 93 04 01 93 12 31 93_03_09 93 12 31 : : : : (04) 23742325 : (04) 23323000-4242 E-mail: schsu@cyut.edu.tw : : : : (04) 23742325 : 0911334340 E-mail: sylin@mail.cyut.edu.tw 93 04 01 93
2 49 30667. 7m 2, 424008m 2,,,, 20. 5m,, 4. 6 m 2 3, - 14. 5m, 87200m 2,, ( ) Leoadaly 1 C40, 2200mm 2650mm, 30m, 49000kN 71000kN, 193m, 156m,,, 2 1,
11 2 2009 4 Progress in Steel Building Structures Vol. 11 No. 2 Apr. 2009 1, 1, 1, 1, 1, 1, 2 (1. ( ), 518033 ; 2., 518031) : 238m, 260m, 17. 3, B,,, : ; ; ; ; : TU 355 : A : 1671-9379 (2009) 02-0048 -