436 石油钻采工艺 17 年 7 月第 39 卷第 4 期 is the maximum value. The stress in the section where cement sheath is absent is higher and stable. The higher the in

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1 第 39 卷第 4 期 17 年 7 月石油钻采工艺 OIL DRILLING & PRODUCTION TECHNOLOGY 文章编号 Vol. 39 No. 4 July 17 DOI: /j.odpt 环状缺失套损机理及防控措施练章华 1 罗泽利 1 步宏光李才雄 3 李长平 3 1. 西南石油大学油气藏地质及开发工程国家重点实验室大港油田公司采油工艺研究院 3 大港油田公司采油三厂引用格式练章华罗泽利步宏光李才雄李长平. 环状缺失套损机理及防控措施 J. 石油钻采工艺摘要固井质量差后续作业使油气井某处小段缺损致使套管与之间出现间隙而使套管受力变化造成套损基于大港油田枣南东油田现场资料及弹塑性力学原理建立了套管 - 缺失 - 地层对称有限元模型研究全部缺失不同高度缺失后套管与间隙大小及不同内压对套管受力的影响从而研究全部缺失套损的防控措施研究表明在完好与缺失部分交套管出现最大应力在缺失段出现较大应力且处于稳值高应力状态此外内压越高在环状缺失段套管的最大应力越大不同的缺失高度在缺失段应力均相等而不同的第一间隙对套管受力影响小且研究发现仅增加壁厚不能有效防控缺失段套损增加钢级为有效方法通过以上分析研究对水泥环全部缺失防控套损的研究提供有益借鉴关键词缺失套管损环有限元分析防控措施固井质量中图分类号 TE931. 文献标识码 A Mechanical and control measures on casing damage due to annular absence of cement sheath LIAN Zhanghua1, LUO Zeli1, BU Hongguang, LI Caixiong3, LI Changping3 1. State Key Laboratory of Oil and Gas Reservoir Geology and Exploitation, Southwest Petroleum University, Chengdu 615, Sichuan, China;. Oil Production Technology Institute, PetroChina Dagang Oilﬁeld Company, Tianjin 38, China; 3. The Third Oil Production Plant, PetroChina Dagang Oilﬁeld Company, Cangzhou 6135, Hebei, China Citation: LIAN Zhanghua, LUO Zeli, BU Hongguang, LI Caixiong, LI Changping. Mechanical and control measures on casing damage due to annular absence of cement sheath J. Oil Drilling & Production Technology, 17, 39(4): Abstract: If cementing is of poor quality, a small section of cement sheath will be absent in a certain part of oil and gas well in the subsequent operation. As a result, clearance occurs between the casing and the cement sheath, so casing stress changes and the casing is ultimately damaged. A symmetric finite element model of casing-absent cement sheath-strata was established based on the field data of Zaonandong Oilfield in Dagang Oilfield and the principle of plasto elasticity. By virtue of this model, the effects of the height of complete cement sheath absence, the size of clearance between the casing and the cement sheath after the absence of cement sheath and the internal pressure on the casing stress were investigated, and the control measures for complete absence of cement sheath were proposed correspondingly. It is shown that the stress on the casing at the interface between complete cement sheath and incomplete cement sheath 基金项目国家自然科学基金极端条件下气井油套管端力学行为及其螺纹密封机理研究编号国家教育部博士点基金项目基于 XEM 和细观力学的超深井钻工具疲劳破坏机理研究编号第一作者练章华年毕业于西南石油学院机械工程专业获博士学位现从事 CAD/CAE/CD 套管损坏机理管柱力学及射孔完井等教学与科研工作教授博士生导师通讯地址 615 四川省成都市新都区西南石油大学国家重点实验室电话 cwctlzh@swpu.edu.cn 通讯作者罗泽利年毕业于重庆科技学院石油与天然气工程院系现主要研究油气井固井与完井工作通讯地址 615 四川省成都市新都区西南石油大学国家重点实验室 @qq.com

2 436 石油钻采工艺 17 年 7 月第 39 卷第 4 期 is the maximum value. The stress in the section where cement sheath is absent is higher and stable. The higher the internal pressure is, the higher the maximum stress on the casing in the annular absence section is. The stress on the sections with absent cement sheath is equal no matter what the absence height of cement sheath is. Casing stress is less affected by the clearance at the first interface. It is demonstrated that the casing damage in the section with absent cement sheath cannot be controlled effectively only by increasing the wall thickness, and the effective method is to increase the steel grade. These researches and analysis can be used as the beneficial reference to study casing damage control while cement sheath is completely absent. Key words: absence of cement sheath; casing damage; finite element; control measure; cementing quality 是油井的重要组成部分的受力状况和完整程度会影响到套管的受力的存在可以有效封隔地层以防止油气开发过程中油气水窜其次可以有效支撑其内部套管从而减小井眼周围地层围岩对套管的挤压起到保护套管的作用 1 而缺失会带来很多危险近年来不少国内外专家用不同的研究方法对水泥环的完整程度缺失形态性能等对套管的受力影响进行了研究 7 年杨雄文 3 等用有限元方法研究了缺陷对套管强度的影响考虑了缺失后温度的影响以及对应的应力位移的变化陈勇 8 等 4 赵鹏 9 等 5 曹畅 11 等 6 用有限元方法研究了在周向不同的缺失程度下热应力造成的套损研究表明随着周向缺失程度增加套管的等效应力峰值减小并推断在完全缺失时套管无热应力的影响 9 年庞秉谦等 7 分析了套管磨损缺陷位置对套管受力的影响研究表明当套管内壁磨损位置与缺陷位置角度相等时套管内应力最大且最大应力在最小地应力方向 1 年黄祥峰等 8 研究了的弹性模量对套管应力的影响研究表明当的弹性模量为 GPa 时套管应力达到峰值而水泥环的弹性模量大于 GPa 套管应力呈下降趋势因此在套管达到峰值前减小的弹性模量或达到峰值后增加的弹性模量可以减小套管应力而缺失 33 时应力最大同年邹阿七等 9 通过有限元模拟冯进等 1 用相似准则计算分析了对套管抗内压强度影响得出了有水泥环保护下磨损量对套管的剩余抗内压强度的影响规律同时对存在缺陷条件下进行有限元计算得出在缺损不同角度时套管剩余抗内压强度的变化规律 14 年李若莹等 11 研究了对套管应力的影响得出了周向缺失在 45 左右出现最大应力而径向缺失在或 36 出现最大应力因此的缺失会导致套管产生应力集中破坏 15 年蒋可等 1 对窜槽缺失套管偏心和井径变化 3 种固井质量差的情况对套损影响进行了研究结果表明缺失时会在套管内壁上产生较严重的应力集中且套管应力随缺失角度的增加而增加套管偏心会极大增加套管应力同年彭泉霖等 13 总结了目前国内外关于缺陷对套管强度影响的研究现状贺恒等 14 对缺失下套管抗爆炸强度进行了研究且得出缺失量大于某一个值时套管的内壁最先达到抗拉极限强度专家学者们在的环向纵向缺失对套管受力的影响方面都有大量的研究并且得出了许多的成果但是对纵向缺失高度和第一的间隙对套管受力的影响研究比较少而现场很容易出现第一胶结不牢而使小段套管四周出现间隙致使套损 15 并且对缺失套损的防控措施方面研究比较少因此结合大港枣南东油田的现场数据及资料根据弹塑性力学理论建立地层缺失套管对称有限元模型研究水泥环环向缺失不同高度间隙对套管受力的影响从而研究环向缺失套损的防控措施 1 数学力学模型 Mathematical mechanics model 1.1 套管外载荷 Loading outside the casing 固井质量不好或其他原因造成缺损一小段而使套管外壁与没能紧密结合而出现环状间隙从而使套管在地层中的受力情况发生变化造成套损在缺失段套管受力示意图简化为图 1 所示假设在整个井段任何横截面上套管与地层的相 p 套管内壁套管外壁 cr cr 完好段缺失段完好段图 1 套管受力示意图 ig. 1 Schematic map of casing stress

3 练章华等 : 环状缺失套损机理及防控措施 437 对位置相同, 井眼为规则圆形, 套管无磨损, 在井下几米范围内套管所受压力近似相同套管承受内压 p, 以及来自地层的外挤压力 ( 设套管受均匀外挤压力 ), 由于小段的环状缺失, 在缺失段套管失去了支撑, 且地应力也无法通过传递到套管上, 不能平衡井筒内压套管在缺失段与完好段的形成了作用, 因此, 在缺失的套管容易损坏, 而缺失段单向受力, 也极易发生套损在固井作业后形成的包裹下, [18] 套管的外挤力可以表述为 cr c1c1 c c cc + cc + c c + c c c c ( ) p H + ( v m R v c c 1 )+ c c c( 1+ c) ( 1 m c ) Ec ( v ) R + R R c 1 S c S c 1+ vs 11 ( RS Rc ) ES 1 ( vs) RcRc( 1+ vs) c1 ( R S Rc ) ES 1 ( vs) RcRR S c( 1+ vs ) c1 ( RS Rc ) ES ( ) + 1 v R R S S c RS( 1+ vs c ( RS Rc ) ES ( ) + 1 v R R R + v S S 1 c11 ( R RS ) E 1 ( v) RRS( 1+ v ) c1 ( R RS ) E h ( ) ) ( ) p (1) () (3) 式中, cr 为套管外壁载荷,MPa; p 为地应力,MPa; E 为地层弹性模量,MPa;E S 为弹性模量, MPa;E c 为套管弹性模量,MPa;v 为地层泊松比 ; v S 为泊松比 ;v c 为套管泊松比 ;R 为地层外半径,mm;R S 为外半径,mm;R c 为套管外半径,mm;r c 为套管内半径,mm 1. 套管的等效应力 Equivalent stress of casing 将 Lame 问题的基本解用于套管区域,R c r c 分别为套管内外半径 ; 套管外边界条件 r R c, r (r c ) cr ; 在套管内边界时,rr c 处 r (r c ), 因此有 c Rc r ( r) Rc rc c Rc θ ( r) Rc rc τ r θ 引入 Mises 应力公式 e r c 1 r r c 1+ r cr cr (4) c c c c θ + r r θ τ (5) r θ 式中, e 为套管等效应力,MPa; r 为套管径向应力, MPa; θ 为套管周向应力,MPa 将式 (1) ( 4) 代入式 (5) 即可求出套管的等效应力由于计算较为复杂, 计算出解析解较为困难, 因此用 ANSYS 软件进行分析计算有限元分析 inite element analysis.1 力学模型 Mechanics model 固井质量差或开发过程的其他原因造成第一出现间隙, 使套管的受力发生变化, 即缺失部分使套管外壁失去支撑作用, 在地应力和井筒内压作用下, 造成套管损坏因此, 用有限元法建立模型进行模拟, 研究该情况下套管的受力情况有限元建模时, 按弹性力学理论中的圣维南原理, 井眼尺寸 5~7 倍以外的范围的地应力场不受影响, 选取外径为 mm 的 N8 钢级套管, 模型的径向研究半径即 A A 3 4 mm, 研究高度 A B 6 mm, 本模型满足工程要求, 符合实际情况缺失高度 L1 mm, 缺失间隙 h 设定 1~5 mm, 本次模拟取 h mm 因对称性, 取二分之一进行模拟, 建立的套管 - 缺失 - 地层对称有限元实体模型和有限元力学模型见图和图 3 所示, 图 3 为有限元力学及网格模型, 对实体模型进行了网格划分, 并施加约束以及力, 且在井眼附近通过加密网格来提高计算精度图中 p up 为上覆岩层压力, p 为平均地应力,p 为套管内压根据现场数据, 枣南东油田油层段井深 1 7~ 1 m, 取 1 8 m 进行模拟, 其最大最小水平主应力分别为 36.4 MPa,3.1 MPa, 经计算, 注水内压为 54.5 MPa. 套管地层材料力学参数 Material mechanics parameters of casing, cement sheath and strata 泊松比.3, 水泥固井质量好时水泥

438 石油钻采工艺.3 y B B1 D 套管完好与缺失Ⅰ h 地层 p p L 缺失 o A A 1 x A3 图有限元实体模型 ig.

absent cement sheath.3.1 缺失段套管的应力根据图图 3 的力学有限元模型及力学边界条件通过模拟计算得到图 5 缺失的套管地层的 Von Mises 应力等值线分布云图由图 5 可知其红色部分应力为 551~584.

5 MPa 超过了 N8 套管的屈服强度据图 5 的应力数据和云图可知套管在缺失段发生了塑性屈服而完好段套管处于弹性状态 D p 17 年 7 月第 39 卷第 4 期剪切变形区水泥环缺失段 p o A A3 x 图 3

4 19 通过实验获得 N8 P11 套管材料应力应变曲线图 4 从图 4 可知 N8 P11 套管屈服应力分别为 551 MPa 758.

4 438 石油钻采工艺.3 y B B1 D 套管完好与缺失Ⅰ h 地层 p p L 缺失 o A A 1 x A3 图有限元实体模型 ig. inite-element physical model y pup B 缺失的套损有限元计算结果分析 Analysis on finite element calculation results of casing damage in the case of absent cement sheath.3.1 缺失段套管的应力根据图图 3 的力学有限元模型及力学边界条件通过模拟计算得到图 5 缺失的套管地层的 Von Mises 应力等值线分布云图由图 5 可知其红色部分应力为 551~584.5 MPa 根据图 4 可知套管上红色区域已经发生塑性屈服且均发生在缺失段由于套管局部环状缺失与套管外壁形成间隙使套管外壁失去支撑在地层载荷和井筒内压作用下套管内的塑性应力已经高达 MPa 超过了 N8 套管的屈服强度据图 5 的应力数据和云图可知套管在缺失段发生了塑性屈服而完好段套管处于弹性状态 D p 17 年 7 月第 39 卷第 4 期剪切变形区水泥环缺失段 p o A A3 x 图 3 有限元力学模型 ig. 3 inite-element mechanics model 图5 环弹性模量 7 13 MPa 地层弹性模量 MPa 地层泊松比.4 19 通过实验获得 N8 P11 套管材料应力应变曲线图 4 从图 4 可知 N8 P11 套管屈服应力分别为 551 MPa MPa N8 P 应变/1 3 6 图 4 套管应力应变曲线 ig. 4 The tress-strain curve of casing 缺失地层套管的 Von Mises 应力等值线分布云图 ig. 5 The Von Mises stress contours of casing-cement-formation with missing of cement sheath 第一不同的缺失程度可能导致套管受力发生变化因此取缺失高度 L1 mm 模拟在不同间隙 h 下套管的应力沿路径 AB 变化情况由现场统计知 h 为 1~5 mm 因此分别取 h 为 mm 进行模拟结果如图 6 所示可以看出套管内壁沿路径 AB 的应力曲线几乎是重合的证明环状缺失时间隙 h 的大小对套管应力变化影响不大根据图 6 的模拟结果可得如果固井质量不好没有使和套管紧密结合而使套管与之间出现间隙即使间隙 h 较小也会使套管应力发生较大变化从图 6 也可看出沿路径 AB 完好部分套管上的 Von Mises 应力关于缺失中部对称在完好段套管的应力较低

5 439 练章华等环状缺失套损机理及防控措施 6 Von Misee 处于弹性变形状态在完好与缺失界面Ⅰ 图所示位置处套管的 Von Mises 应力迅速增大从图 6 可见 Ⅰ处有一应力尖峰因此在Ⅰ处应力达到最大因作用所致而在缺失段套管上的 Von Mises 应力较大且在缺失段应力大致相等 mm mm 3 mm 4 mm 5 mm 路径AB/mm 5 3 某段环状缺失其缺失高度 L 也会对套 L 分别取管受力造成一定的影响因此取 h mm 1 mm 3 mm 6 mm 1 mm 5 mm 5 mm 1 mm 模拟套管上的应力沿路径 AB 的变化情况其结果如图 7 所示当 L 取不同值时均在水泥环缺失段Ⅰ出现最大应力且在缺失段应力均相同不同的缺失高度 L 的套管Ⅰ的应力规律如图 8 所示可以看出当 L 为 8 mm 时交的最大应力最大而 L 为 4 mm 时最小应力最小套管内壁 mm 5 mm 5 mm 1 mm 6 mm 3 mm 1 mm 路径AB/mm 4 6 缺失高度/mm 8 1 压的关系可以得出当井筒内压较大时若环状缺失套管更容易损坏 6 图 6 不同缺失厚度下套管的应力沿路径 AB 变化曲线 ig. 6 The stress variation curves along path AB of casing with different missing thickness 3 图 8 不同缺失高度套管内最大最小应力变化规律 ig. 8 The variation law of maximum and minimum stress with different missing heights 3 35 图 7 不同缺失高度套管内的应力沿路径 AB 变化情况 ig. 7 The stress variation along path AB of casing with different missing heights 不同的内压对环状缺失的套管的应力的影响如图 9 所示由图 9 可见套管上的最大应力随着内压的增大而增大由图 6 知最大应力在 Ⅰ上因此较大内压会造成作用增强在地层的某深度套管受到的地层压力不变而在缺失段地层压力传不到导管上且套管无支撑套管在缺失段受到单向内压作用随着套管内压的增加便增加了的作用根据图 9 的套管应力与内套管最大套管内壁最大Von Mises应力最小Von Mises应力内压/MPa 图 9 不同套管内压下套管最大应力变化情况 ig. 9 The maximum stress variations with different inner pressures of casing.3. 缺失段套损的防控措施 1 增加套管壁厚与防控缺失段套损图 h mm 时外 1 为缺失高度 L1 mm 径为 mm 的 N8 钢级套管改变套管的壁厚得到的计算结果根据现场调研 N8 钢级使用较多的套管壁厚 3 种分别为 7.7 mm 9.17 mm 1.54 mm 因此取这 3 种壁厚进行模拟从图 1 可知在完好段随着套管的壁厚增加套管的应力略有降低而在缺失段当壁厚为 7.7 mm 和 9.17 mm 时套管的应力变化对壁厚不敏感即其应力变化不大且应力均超过 N8 套管的屈服应力只有壁厚为 1.54 mm 时缺失段套管的应力才有明显的降低但完好与缺失交Ⅰ处的应力仍超过了 N8 的屈服应力从图 1 的模拟结果知增加套管壁厚不能有效防控缺失段套损提高套管钢级与防控缺失段套损图 11 是在套管外径尺寸和其他条件图 1 中条件不变的情况下用 P11 钢级得到的计算结果由图 11 可知 3 种壁厚套管在缺失段最大应力均没有超过 P11 屈服应力 MPa 根据图 4 实验数据

6 44 石油钻采工艺 B 58 N8套管屈服应力551 MPa 水泥环缺失段 7.7 mm 9.17 mm 1.54 mm 水泥 6 环完好缺失段路径AB/m 完好.5 3. A 图 1 不同壁厚的 N8 套管沿路径 AB 的应力变化曲线 ig. 1 The stress variation curves along path AB of N8 casing with different wall thickness 而在完好段增加套管的壁厚其套管的应力变化不大即提高强度不明显但在缺失段应力变化较大壁厚从 7.7 mm 增加到 1.54 mm 时最大应力从 MPa 降到了 MPa 即降低了 1.57 MPa 如果再增加壁厚即可以采用非 API 壁厚套管 8 界面剪切应力 7 6 水泥环缺失段 4 水泥环完好.5 缺失段路径AB/m 完好建立了地层 - 缺失 - 套管对称有限元模型研究了环状缺失不同高度与套管受力的关系研究表明在缺失高度约为 8 mm 时套管上的最大应力最大且不同的缺失高度在缺失段应力均相等研究了不同缺失程度对套管应力的影响套管内壁应力与缺失间隙大小对其影响不大 3 完全缺失时在完好与缺失部分交处出现最大应力在缺失段出现较大应力且应力大致相等在此容易发生套损 4 增加套管壁厚不能有效防控缺失段套损提高钢级钢级再增加壁厚能有效防控缺失段套损此外保持合理的内压也是防控水泥环缺失段套损的有效手段 1 GOODWIN K J. Oilwell/gaswell cement-sheath evaluation R. SPE 399, 1997 GOODWIN K J, CROOK R J. Cement sheath stress 结论 Conclusions References: 7.7 mm 9.17 mm 1.54 mm 最大应力较高而依据图 8 可知最大应力在上即较大的内压会增加的作用因此建议采油时保持合理的井筒内压注水时保持较小且稳定的内压也是防控缺失的有效措施之一参考文献 B P11套管屈服应力758.6 MPa 17 年 7 月第 39 卷第 4 期 failure R. SPE 453, 杨雄文巨亚锋. 固井缺陷对套管强度影响仿真分析 J. 石油矿场机械 YANG Xiongwen, JU Yafeng. Simulation analysis of influence about cement to casing stress J. Oil ield Equipment, 7, 36 9 : 陈勇练章华陈敏乐彬刘昕李孝军. 周向缺失的热采井井筒热应力耦合分析 J. 石油钻采工艺 A 图 11 不同壁厚的 P11 套管沿路径 AB 的应力变化曲线 ig. 11 The stress variation curves along path AB of P11 casing with different wall thickness CHEN Yong, LIAN Zhanghua, CHEN Min, YUE Bin, LIU Xin, LI Xiaojun. Thermal-stress coupling analysis of thermal recovery wells with cement sheath circum ferential discontinuity J. Oil Drilling & Production Technology, 8, 3 : 根据图 1 图 11 的模拟结果和分析可以提出 5 赵鹏赵志宝刘乐华. 缺失对套管损坏的影响在环状缺失地层中提高钢级再增加壁厚能分析 J. 油气田地面工程够防控套损 ZHAO Peng, ZHAO Zhibao, LIU Luehua. Analysis effect 3 合理的内压与防控缺失段套损依据 of casing damage with cement sheath loss J. OilGasfield Surface Engineering J, 9, 8 1 : 图 7 内压与最大应力的关系内压较大时套管上的

7 练章华等 : 环状缺失套损机理及防控措施 441 [6] 曹畅, 周香玲, 石立华. 固井缺陷与套管承载能力关系研究 [J]. 混凝土与水泥制品,11(1): CAO Chang, ZHOU Xiangling, SHI Lihua. Study on relationship between cement sheath defect and the bearing capacity of casing[j]. China Concrete and Cement Products, 11(1): [7] 庞秉谦, 杨松, 窦益华, 王耀锋. 套管磨损与缺陷位置对套管应力的影响 [J]. 石油机械,9,37(1): 1-3. PANG Bingqian, YANG Song, DOU Yihua, WANG Yaofeng. The effect of casing abrasion and cement sheath defect position on casing stress[j]. China Petroleum Machnery, 9, 37(1): 1-3. [8] 黄祥峰, 张光明, 曹畅, 王军, 孙超. 性质对套管强度影响的有限元分析 [J]. 天然气与石油,1,3 (4): HUANG Xiangfeng, ZHANG Guangming, CAO Chang, WANG Jun, SUN Chao. inite element analysis on effect of cement sheath property on casing strength[j]. Natural Gas and Oil, 1, 3(4): [9] 邹阿七, 牟哲林, 刘刚. 对套管抗内压强度的影响研究 [J]. 科学技术与工程,1,1(34): ZOU Aqi, MOU Zhelin, LIU Gang. Study on influence of cement loop on casing internal pressure strength[j]. Science Technology and Engineering, 1, 1(34): [1] 冯进, 张慢来, 李东海, 孙仁俊. 固井缺陷对磨损套管抗内压强度的影响 [J]. 石油钻采工艺,1,34(3): ENG Jin, ZHANG Manlai, LI Donghai, SUN Renjun. Worn-casing burst strength after cement sheath defect [J]. Oil Drilling & Production Technology, 1, 34(3): [11] 李若莹, 谢亚雄, 梅超超. 对套管应力影响的模拟与分析 [J]. 石油化工应用,14,33(1): LI Ruoying, XIE Yaxiong, MEI Chaochao. Simulation and analysis of effect of cement ring on casing stress[j]. Petrochemical Industry Application, 14, 33(1): [1] 蒋可, 李黔, 陈远林, 郭雪利, 付永强, 李军. 页岩气水平井固井质量对套管损坏的影响 [J]. 天然气工业, 15,35(1): JIANG Ke, LI Qian, CHEN Yuanlin, GUO Xueli, U Yongqiang, LI Jun. Influence of cementing quality on casing failures in horizontal shale gas wells[j]. Gas Industries, 15, 35(1): [13] 彭泉霖, 何世明, 章景城, 薛伟超, 彭新侠. 缺陷对套管强度影响研究现状及展望 [J]. 钻采工艺, 15,4(4): PENG Quanlin, HE Shiming, ZHANG Jingcheng, XUE Weichao, PENG Xinxia. Research on the influence of defective cement ring on casing strength[j]. Drilling & Production Technology, 15, 4(4): [14] 贺恒, 冯进, 刘华为, 齐烈锋. 缺失下套管抗爆破强度研究 [J]. 长江大学学报,15,1(1): HE Heng, ENG Jin, LIU Huawei, QI Liefeng. On the anti-blast strength of casings with partial missing of cement sheath[j]. Journal of Yangtze University, 15, 1(1): [15] 王海滨, 刘开强, 廖兴松, 程小伟, 张兴才, 郭小阳. 大港油田段六拔区块调整井固井技术 [J]. 石油钻采工艺,16,38(1): WANG Haibin, LIU Kaiqiang, LIAO Xingsong, CHENG Xiaowei, ZHANG Xingcai, GUO Xiaoyang. Cementing technology of adjustment wells in Area Duanliuba of Dagang Oilfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 16, 38(1): [16] 方春飞, 刘学鹏, 张明昌. 耐高温油井水泥缓凝剂 SCR18L 的合成及评价 [J]. 石油钻采工艺,16, 38(): ANG Chunfei, LIU Xuepeng, ZHANG Mingchang. Synthesis and assessment of heat-resistant cement retardant SCR18L for oil producers[j]. Oil Drilling & Production Technology, 16, 38(): [17] 武治强, 刘书杰, 耿亚楠, 岳家平, 周建良. 高温高压高含硫气井固井封隔能力评价技术 [J]. 石油钻采工艺,16,38(6): WU Zhiqiang, LIU Shujie, GENG Ya nan, YUE Jiaping, ZHOU Jianliang. Evaluation technology for isolation capacity of cement sheath in HTHP high-sulfur gas wells [J]. Oil Drilling & Production Technology, 16, 38(6): [18] 梅超超. 地层和耦合条件下套管内应力分布研究 [D]. 成都 : 西南石油大学,14. MEI Chaochao. Study on stress distribution of casing under the condition of formation and cement ring coupling[d]. Chengdu: Southwest Petroleum University, 14. [19] 钻井手册编写组. 钻井手册 [M]. 北京 : 石油工业出版社,13-8. Writing Group of Drilling Manual. Drilling manual [M]. Beijing: Petroleum Industry Press, ( 修改稿收到日期 ) 编辑薛改珍

11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte

11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte 211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =

436 石油钻采工艺 17 年 7 月 第 39 卷 第 4 期 is the maximum value. The stress in the section where cement sheath is absent is higher and stable. The higher the in

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