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1 文章编号 : (2016) 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策 DOI: /j.cnki.mtt 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策 188 杨书江 ( 中铁隧道集团有限公司, 洛阳 ) 摘 要 厦门地铁工程地质条件极为复杂, 盾构施工存在较大的风险 文章以厦门轨道交通 1 号线一期工程 为例, 从地质勘查 盾构选型 特殊地层掘进 盾构施工管理等方面对潜在的风险进行了深入分析, 并结合笔者个人 经验提出了相应对策, 可供类似地层盾构法施工借鉴和参考 关键词 盾构 复杂地质风险 对策 1 引言 中图分类号 :U 文献标识码 :A 厦门市轨道交通 1 号线作为规划线网中最为重要的一条中心放射状骨干线, 由本岛西南端向北辐射形成快速跨海连接通道 1 号线一期工程全长 km, 其中盾构区间长度为 km, 预计采用 14 台盾构进行施工 沿线地质条件极其复杂, 岩土类型多, 均一性差, 局部含球状风化体, 中 微风化花岗岩单轴抗压强度高, 对盾构施工提出了严峻的挑战 差异化如此大的地层集中于一个城市, 在国内尚属罕见 竺维彬 鞠世健结合已发生的地铁盾构典型事 [1] 故, 对地铁施工风险源进行了深入研究 ; 王芳以西安地铁盾构隧道施工为例, 对黄土隧道盾构施工风 [2] 险分析及对策做了研究 ; 石舒对盾构隧道下穿铁 [3] 路工程风险进行分析并提出对策 ; 罗忠 胡正东分析了深圳地铁地质 水文情况对开舱条件的适宜性, [4] 提出了各种条件下开舱点选择的风险防范 ; 牛康研究了深圳地铁盾构选型 进出洞及施工中风险源 [5] 评估与风险规避 ; 邓彬 顾小芳结合深圳地铁 2222 标两个盾构区间隧道施工风险及质量控制的 修改稿返回日期 : 重点和难点, 从工程施工管理角度出发提出了具体 [6] 的控制要求 ; 钟长平等结合广州地铁三号线工程实践, 研究分析了花岗岩地层风险应对措施及其效 [7] 果 ; 杨树才从安全风险控制的关键环节和核心技术着手, 提出了一套贯穿于地下工程土建施工全过 程的系统化的安全风险控制技术标准体系 [8] 以上 均为针对单一均质地层 某一工艺存在的风险或地 铁施工宏观风险进行研究, 没有对复杂地层盾构施工存在的风险和应对措施进行研究 为识别复杂地层盾构工法事故风险并提出应对措施, 规避施工风险, 文章以厦门轨道交通 1 号线一期工程为例, 从地质勘查 盾构选型 特殊地层掘进 盾构施工管理等方面对潜在的风险进行了分析, 并结合笔者个人经验提出了相应对策, 可供厦门轨道交通建设者参考与借鉴 2 地质勘察风险及对策 工程地质勘察的目的是采用各种勘察手段和方法, 调查研究和分析评价建筑场地和地基的工程地 质条件 ( 岩土类型及其工程性质 地质构造 地形地 貌 水文地质条件 不良地质现象等 ), 分析其与建筑 作者简介 : 杨书江 (1973-), 男, 硕士, 教授级高级工程师, 主要从事城市轨道交通工程技术管理工作, ysj0321@163.com.

2 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策物之间的相互影响, 为设计和施工提供所需的工程 地质资料 工程地质条件不仅是盾构选型的依据, 也是工 程实施中采取合理掘进参数和辅助措施的依据 盾 构掘进时揭示的地质条件与勘测资料不相吻合的现象时有发生, 增加了盾构施工的难度和风险 成都地铁 1 号线盾构施工过程中, 勘察阶段未发现的条石在刀盘上磨出两道宽 180 mm 深 24 mm 和宽 320 mm 深 50 mm 的圆环沟槽, 刀具及刀座损坏严重, 修复刀盘 更换刀具耗时 67 d [9] 深圳地铁 1 号线某区间中风化花岗岩球状体造成刀盘损坏, 停机数月开挖竖井进行刀盘修复 广州地铁 3 号线 某区间隧道掘进过程中因遇到上部砂层 下部岩石的地层, 造成盾构刀盘刀具磨损严重, 最终改用矿山 法施工 为减少地质风险, 应采取以下对策 : (1) 详细勘察阶段, 应根据场地复杂程度设置 勘探点间距, 一般按 100~150 m 左右交错布置于隧 道中线外侧 6~10 m (2) 进场后, 针对地质复杂地段, 在详细勘察基 础上沿线路应增加至每 20~50 m 一个钻孔进行补充地质勘察 在基岩突起 差异风化等不良地质段钻孔加密至每 5 m 或 10 m 一孔, 必要时横向布孔, 形成 地质切片 (3) 受地下管线等因素影响, 物探效果不理想 但用物探探明可能存在异常的区域, 进而用钻探的方法进一步确认孤石的位置和分布情况, 仍是目前较为可行的方式 (4) 研究盾构施工超前地质预报技术, 提前了解刀盘前方的地质情况 3 盾构选型风险及对策 3.1 刀盘刀具设计不合理刀盘是维持掌子面稳定的重要因素, 刀具设计与地质的适应性关系到盾构施工的成败 风险分析 (1) 在软弱不均匀地层 含孤石地层, 刀盘受到的撞击和磨损严重, 刀盘刚度 强度不足容易造成刀盘损坏, 修复代价较大 (2) 刀盘开口率不合理, 掌子面破碎的岩碴无法及时进入土舱, 加剧刀盘 刀具的磨损 (3) 刀具配置不合理, 不同刀具相对于刀盘面板在高度上没有足够的梯度, 刀具损坏严重 (4) 碴土改良系统注入口数量不足或位置不合 理, 碴土改良效果差, 在全风化地层 粘土层等容易 结泥饼, 造成刀盘中心部位磨损 对策 (1) 刀盘设计足够的刚度和强度, 在刀盘面板 焊接耐磨格栅, 在刀盘边缘焊接耐磨条 (2) 刀盘开口率为 30%~40 %, 刀盘开口均匀 布置, 适当增大中心部位的开口 (3) 采用破岩能力较强的单刃滚刀 宽刃齿刀 和刮刀的刀具组合形式 刀座的设计做到滚刀和齿 刀可互换 (4) 滚刀刀间距控制在 100 mm 以内 刀具高 度差宜大于 30 mm, 滚刀高度大于齿刀 (5) 配置泡沫注入装置, 刀盘上设 6 个泡沫口 为提高碴土改良效果, 设置独立的膨润土注入系统 3.2 盾尾密封失效 盾尾密封失效风险发生的概率较低, 但一旦发 生则后果较为严重 泥水从盾尾密封刷间隙涌入隧 道内, 地面因泥水流失产生沉降, 严重时发生冒顶从 而危及整个隧道 风险分析 (1) 盾尾刷油脂涂抹不均匀, 油脂腔中油脂充 填不饱满 (2) 因管片选型或盾尾变形等原因, 局部盾尾 间隙过小, 管片挤压尾刷造成钢板折断和尾刷拉脱 失效 (3) 盾尾刷耐磨损性差, 超量磨损造成损坏 由于设计或焊接原因, 砂浆回流到油脂腔中板结并 堵塞注脂管, 加剧了尾刷损坏及脱落 对策 油脂 (1) 选用密封性 泵送性和粘附性良好的盾尾 (2) 盾构初次掘进前人工涂抹盾尾刷油脂, 确 保盾尾刷缝隙和每层之间都充满油脂 掘进时确保 油脂腔内油脂注入量充足 (3) 做好管片选型工作, 尽可能使盾尾间隙均 匀, 防止管片对盾尾刷的挤压破坏 (4) 选用优质盾尾刷 穿越江河湖海隧道水压 较大时, 应在盾构三道钢丝盾尾刷的最外圈 ( 迎水 面 ) 增加一道钢板盾尾刷, 最大限度地避免砂浆进入 盾尾油脂腔, 损坏盾尾密封 (5) 盾尾密封渗漏程度较轻时, 应采取管片背 面贴海绵挡泥条 盾尾间隙塞干海带止水等措施处 189

3 理 盾尾渗漏严重时则应在洞内进行部分更换 3.3 螺旋机磨损断裂 盾构在复合地层中掘进时, 螺旋输送机磨损严 重 随着螺旋带的磨损, 其和螺旋筒内壁之间的间 隙逐渐增大, 石块很容易卡在螺旋带和螺旋筒之间, 使螺旋输送机卡死, 甚至导致螺旋断裂, 如图 1 所 示 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策 液初凝前处于流动状态, 已安装管片受到的浮力远 大于自重, 极易发生管片上浮事故 ( 图 2) Fig.1 图 1 螺旋机磨损 断裂 Abrasion and breakage of screw conveyor 采取的对策如下 : (1) 前端 3.5 m 螺旋带使用耐磨块, 后端螺旋带焊接 HARDOX400 耐磨钢板, 用耐磨焊条在螺旋带两侧堆焊耐磨格栅 (2) 当螺旋机卡住时, 输入泡沫剂 膨润土泥浆等润滑物质, 逐渐增加螺旋扭矩, 通过正 反旋转螺旋进行试脱困 (3) 当螺旋脱困无效时, 打开螺旋输送筒两侧的矩形检查盖板, 人工破碎或清除螺旋筒内的石块, 同时正 反转螺旋进行脱困 4 特殊地层掘进的风险及对策 在长距离硬岩地层 软硬不均匀地层 含孤石地层等特殊地质条件下进行盾构掘进, 具有极大的不确定性, 必须提前采取相应措施, 降低特殊地层掘进的风险 4.1 全断面硬岩地层 风险分析 (1) 由于岩石强度较高, 刀盘刀具磨损严重 (2) 刀具磨损到极限后未及时更换, 盾构开挖直径变小, 岩体卡住刀盘 (3) 掘进时刀盘震动大, 刀具螺栓松动, 掉落的刀具卡住螺旋机 (4) 硬岩地层隧道成形圆顺光滑, 同步注浆浆 190 图 2 硬岩地层盾构掘进 Fig.2 Driving in hard rock 对策 (1) 对于长距离硬岩地层, 建议采用钻爆法开挖 盾构空载推进 拼装管片的方式通过 (2) 采用单刃滚刀作为主要破岩刀具 勤于检查刀盘刀具, 当边缘滚刀磨损超过 10 mm 正面及中心滚刀超过 15 mm 时更换刀具, 并及时复紧松动的刀具螺栓 (3) 做好碴土改良措施, 注入泡沫既能冷却刀具, 又可以改良碴土的流动性 (4) 掘进时将盾构竖向姿态适当调低以抵消一部分管片上浮值 将浆液初凝时间调整在 8 h 以内, 每隔 10 环从管片吊装孔注入水泥 - 水玻璃双液浆将同步注浆浆液隔离 同时人工测量盾构和管片的姿态 4.2 软硬不均匀地层花岗岩地层风化差异现象较为显著, 软硬不均 较为普遍 掘进时应以刀具破岩贯入量为基准控制掘进速度, 做到对刀具的保护 风险分析 (1) 在软硬不均匀地层中进行掘进, 刀具频繁损坏, 甚至造成刀盘损坏, 掘进异常困难 (2) 盾构掘进速度慢且出碴量不易控制, 严重时造成地表坍塌或建筑物损坏 (3) 盾构姿态不易控制, 拼装后的管片容易侵入建筑限界 (4) 推进油缸油压不均匀, 管片易破损 错台, 造成隧道渗漏水 对策 (1) 设计选线时应尽量避开软硬不均匀地层,

4 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策使隧道位于均质地层中, 减少盾构掘进风险 广州 地铁复合地层 成都地铁泥岩和砂卵石互层地层盾 构施工前, 根据补充地质勘察成果对线路平面及纵 坡进行了合理优化, 确保了盾构掘进的顺利进行 (2) 由于刀具和软硬不均匀岩面作周期性碰撞, 刀盘的震动很大, 盾构主司机应注意聆听刀盘内的声音, 观察刀盘扭矩的变化, 防止刀盘被卡死 (3) 如果刀盘扭矩减小, 掘进速度降低, 碴土温度变高, 则刀具可能磨损严重, 应及时检查并更换刀具, 防止刀盘受损 (4) 总结盾构掘进趋势, 尽量减少蛇形掘进 切忌快速掘进, 应平稳地中 慢速掘进 纠偏要缓 慢, 并考虑盾构姿态调整的滞后性 (5) 加强碴土改良, 向刀盘前方注入优质泥浆, 稳定上部软弱地层 4.3 含孤石地层 花岗岩的球状风化 ( 又称孤石 ), 是花岗岩风化 过程中特有的一种地质现象 球状风化体由于分布 的不确定性, 地质勘查时很难准确探知 在深圳 广 州地铁盾构掘进中均遇到过球状风化体, 刀具非正 常损坏严重, 甚至磨穿刀盘, 掘进参数难以控制, 给盾构掘进带来极大困难 ( 图 3) 图 3 球状风化体 Fig.3 Globular weathering body 风险分析 (1) 由于地层的差异性大, 盾构掘进姿态控制困难 (2) 球状风化体与周围土体强度相差较大, 掘进时随刀盘转动, 造成刀具非正常损坏及刀盘磨损, 掘进非常困难, 并易卡住刀盘 (3) 掘进速度慢, 地层被反复扰动, 造成地表沉降或坍塌, 甚至造成建筑物变形 开裂 (4) 含孤石地层自稳性差, 换刀风险大 对策 (1) 采用物探与钻孔探测相结合, 尽可能摸清 球状风化体的分布情况 (2) 如掘进中刀盘前方有异响, 推力 扭矩突然 增大, 应立即降低刀盘转速和掘进速度 (3) 采取地表 ( 洞内 ) 加固地层措施或带压进舱 检查并更换刀具 (4) 含孤石地层的掘进比较困难, 建议采取辅 助措施提前进行处理 [10] 1 作业人员带压进入土舱并利用液压锤或静 态爆破进行处理 在带压进舱条件不允许或孤石数 量较多时, 从地面进行地层加固, 待掌子面有足够的 自稳能力后, 再进舱处理 2 准确判定孤石的位置后, 用冲孔钻机从地面 冲孔破碎是一种有效的处理方法 当孤石体积较 大, 采取其它方法处理无效时, 采用人工挖孔桩或施 工竖井进行破碎也是可行的, 但成本较高 3 采用深孔爆破技术处理孤石的做法也越来 越广泛 根据孤石的形状 大小确定孔径 深度和装 药量, 对厚度较大的孤石可实施分层爆破, 通过调整 炮眼间距和用药量来控制爆破后石块的大小 5 盾构施工管理风险及对策 5.1 端头加固风险及对策 端头土体加固效果不好是盾构始发或到达过程 中经常遇到的问题, 应根据端头土体的工程地质 水 文地质和周围环境情况选择合理的加固方法, 同时 做好施工过程控制 风险分析 (1) 采用的加固方法不适合地质情况, 加固效 果难以保证 (2) 加固方法合理, 但施工控制不严, 加固质量 不满足预期要求 (3) 土体加固长度不足, 造成漏泥漏水 (4) 破除洞门的时机不合适, 造成洞门土体坍塌 对策 (1) 盾构机砂层中始发到达, 建议采用素混凝 土墙 + 注浆 + 降水的方式 在花岗岩残积层 强风化 层和全风化层中始发到达, 建议采用 ϕ800@600 三 重管旋喷桩加固, 每个端头设 3 口备用降水井 (2) 采用竖直抽芯和水平探孔相结合的方式检 查加固效果, 要求加固后的土体无侧限抗压强度不 小于 0.8 MPa, 渗透系数小于 cm/s 如发现 加固效果达不到要求, 应立即采取补充加固措施 191

5 (3) 端头土体加固长度宜大于盾构主机长度, 建议纵向加固长度为 10 m, 横向加固范围为隧道轮 廓外 3 m (4) 玻璃纤维筋 (GFRP) 性能和钢筋相似, 与混 凝土有很好的粘合性, 容易被盾构刀具切割 端头 围护结构采用玻璃纤维筋 (GFRP) 替代钢筋, 可以避 免凿除洞门时导致土体坍塌的风险 ( 图 4) 图 4 玻璃纤维筋围护结构 Fig 掘进控制风险及对策 GFRP enclosure 盾构组装调试完成后, 掘进管理的控制程度决 定了盾构施工的成败 风险分析 (1) 土舱压力选择不合理, 引起地表沉降或隆 起, 严重时造成建筑物损坏 (2) 管片安装质量差, 造成隧道渗漏水 如止 水条粘贴不牢固或位置不准确 ; 管片拼装后止水条 没有密贴 ; 管片选型不当造成严重错台 ; 管片受力不 均匀而产生裂纹 贯穿性裂缝等 (3) 同步注浆浆液初凝时间短, 在硬岩地层易 造成管片上浮 ; 注浆压力太大造成管片错台 ; 注浆量 不足时易发生地表沉降 (4) 碴土改良效果差, 刀盘中心部位结泥饼, 刀 盘刀具过度损坏, 且出碴量难以控制, 从而引起地表 沉降超限 (5) 监控量测频率不足, 或信息反馈不及时, 沉 降超限时未及时采取措施 对策 (1) 根据地层特性 覆土厚度等计算土舱压力 值, 确保掌子面的稳定 (2) 提高止水条粘贴质量, 根据掘进姿态和盾 尾间隙进行管片选型, 提高管片安装质量 192 (3) 调整同步注浆浆液初凝时间, 必要时注入 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策双液浆, 防止管片在硬岩地层上浮 ; 选择合理的注浆压力, 控制注浆量, 将管片背后建筑空隙填充密实 (4) 利用泡沫 膨润土等进行碴土改良, 对出碴量进行体积 重量双控制, 防止多出碴 (5) 及时反馈监控量测信息以指导施工, 在特殊地段提高监控量测频率 5.3 带压进舱风险及对策土压平衡盾构带压作业过程中, 往往因地层疏松 掌子面不稳定 漏气量大等因素而造成地面塌陷 作业难以完成甚至造成人员伤害等情况 带压进舱应注意以下几个问题 : (1) 带压进舱作业属于非常危险的工作, 进舱人员必须严格体检并经过专业培训, 合格后方能上岗 (2) 采用优质膨润土泥浆置换土舱内碴土, 让泥浆充分渗透到地层内, 形成泥膜 泥膜的形成可以防止气体逃逸, 保持舱内压力的稳定, 从而保证作业安全 (3) 在淤泥 腐殖质土层, 或者在老旧社区的老式化粪池 长期没有清理的下水道箱涵 长期无人使用且较为潮湿的防空洞等区域附近, 带压进舱前应先进行有害气体的检测 (4) 土舱操作人员应严格按照操作规程加压 减压, 以防止减压病的发生 (5) 应准备备用应急发电机 空压机, 停电时可 以保持舱内压力的稳定 5.4 建 ( 构 ) 筑物破坏风险及对策地铁线路大部分穿越城市中心, 隧道施工影响范围内地表环境极其复杂, 建筑物较多, 且有密集的 种类繁多的地下管线 3~6 层浅基础建筑物对差 异沉降较为敏感, 较小的地层沉降可能导致建筑物 产生裂缝, 严重时造成建筑物开裂甚至倒塌 盾构 掘进必须采取有效措施, 确保地面建 ( 构 ) 筑物及管线安全 ( 图 5) [10] 建 ( 构 ) 筑物破坏风险的对策如下 : (1) 加强与产权单位的沟通协调, 调查了解建 ( 构 ) 筑物的建造时间 基础类型及结构现状等 (2) 确定相应的沉降控制值, 制定专项监测方 案, 及时反馈监测数据, 实现信息化施工 (3) 若对隧道施工影响较大, 在紧邻或穿越建 ( 构 ) 筑物施工前视情况进行地层预加固, 盾构穿越 时应根据监测数据及时跟踪注浆

6 复杂地质条件下厦门地铁盾构施工风险及对策 Fig.5 图 5 地表建 ( 构 ) 筑物破坏 Destruction of ground buildings (4) 穿过建 ( 构 ) 筑物前应做好盾构检修保养工 作, 加强掘进参数控制, 严格控制出碴量, 做好同步 注浆和洞内补充注浆 参考文献 References 6 结束语 盾构工法在厦门市尚属首次采用, 没有成功经 验可以借鉴 文章从地质勘查 盾构选型 特殊地层 掘进 盾构施工管理等方面进行风险识别与控制, 从 而不断提高对风险管理的认识, 争取早日安全优质 建好轨道交通一号线工程 本文提出的风险识别和控制方法是否完全适合 厦门地铁的建设还需要进一步验证, 但作者根据多 年盾构施工管理经验提出的建议, 对厦门轨道交通 盾构法施工具有一定的指导意义和具体借鉴价值 结合厦门轨道交通的建设, 进一步研究盾构施工的 风险识别和对策, 对提升我国盾构施工风险管理水 平具有重要意义 [1] 竺维彬, 鞠世健, 著. 地铁盾构施工风险源及典型事故的研究 [M]. 广州 : 暨南大学出版社, ZHU Weibin, JU Shijian, et al. Study on Risk Source and Typical Accident of Metro Shield Construction[M]. Guangzhou: Jinan Uni versity Press, [2] 王芳. 地铁隧道盾构施工风险分析及对策研究 [D]. 西安 : 西安建筑科技大学, 硕士论文, WANG Fang. Study on Risk and Countermeasures of Shield-driven Metro Tunnels[D]. Xi an: Xi an University of Architecture and Technology, Master Thesis, [3] 石舒. 盾构隧道下穿铁路工程风险及对策 [J]., 2012, 49 (1): SHI Shu. Research of Risks and Countermeasures for Shield-driven Tunnel beneath Existing Railway[J]. Modern Tunnelling Tech nology, 2012, 49 (1): [4] 罗忠, 胡正东. 复合地层中盾构开舱作业风险分析与防范 [J]., 2012, 49 (2): LUO Zhong, HU Zhengdong. Risk Analysis of and Preventive Measures for Operation in a Shield Chamber in Mixed Ground[J]. Mod ern Tunnelling Technology, 2012, 49 (2): [5] 牛康. 地铁盾构施工风险评估与风险规避研究 [J]. 中国安全生产科学技术, 2011, 7 (5): NIU Kang. Study on Risk Assessment and Avoiding of Metro Shielding Construction[J]. Jouranl of Safety Science and Teconology, 2011, 7 (5): [6] 邓彬, 顾小芳. 浅谈深圳地铁 2222 标盾构法施工风险及质量控制措施 [J]., 2012, 49 (2): DENG Bin, GU Xiaofang. Shield Construction Risks and Quality Control Measures for Lot 2222 of the Shenzhen Metro Line 2[J]. Modern Tunnelling Technology, 2012, 49 (2): [7] 钟长平, 竺维彬, 周翠英. 花岗岩风化地层中盾构施工风险和对策研究 [J]., 2013, 50 (3): ZHONG Changping, ZHU Weibin, ZHOU Cuiying. On Construction Risks of a Shield Machine Operated in Weathered Granite Stra tum and Its Countermeasures[J]. Modern Tunnelling Technology, 2013, 50 (3): [8] 杨树才. 城市轨道交通工程建设安全风险控制技术标准应用研究 [J]., 2014, 51 (2): YANG Shucai. Application Study of the Construction Safety Risk Control Technology Standard for Urban Rail Transit Engineering [J]. Modern Tunnelling Technology, 2014, 51 (2): [9] 杨书江, 孙谋, 洪开荣, 著. 富水砂卵石地层盾构施工技术 [M]. 北京 : 人民交通出版社, YANG Shujiang, SUN Mou, HONG Kairong. Construction Technology of Shield- driven in Water- rich Sandy Cobble Stratum[M]. Beijing: China Communications Press, [10] 杨书江. 厦门地铁复杂地质条件下盾构法施工技术探讨 [J]. 隧道建设, 2014, 34 (8): YANG Shujiang. Shield Tunneling Technologies for Xiamen Metro under Complex Geological Conditions[J]. Tunnel Construction, 2014, 34 (8): ( 下转第 207 页 ) 193

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