胜天特大桥承台大体积混凝土 温控方案设计与初步计算 承担单位 : 长沙理工大学 汇报人 : 张玉平 2016 年 4 月 9 日

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1 胜天特大桥承台大体积混凝土 温控方案设计与初步计算 承担单位 : 长沙理工大学 汇报人 : 张玉平 2016 年 4 月 9 日

2 一 二 三 四 五 六 七 工程概况温控目的和依据温控设计与计算温控的主要施工措施温度测试与控制方案异常情况及其预案温控重点与难点

3 一 工程概况

4 一 工程概况 南县 胜天特大桥概况 益阳 H5%=35.49 H0.33%=37.76 测时水位 施工水位 胜天特大桥立面布置图 一座双塔双索面斜拉桥, 主桥跨径布置为 m=813.9m 结构整体为半漂浮体系, 索塔处设置竖向和横向支座 主梁采用 PK 型分离双箱组合梁形式, 组合梁全宽 29.3m 主塔塔柱为钢筋混凝土结构, 南县岸桥塔与益阳岸桥塔整体塔形均为花瓶型桥塔 号桥塔基础采用群桩基础, 桩基直径为 250cm, 整体式承台底下设置 27 根桩基, 按梅花型布置

5 一 工程概况 1.2 桥塔承台工程概况 胜天特大桥桥塔承台采用 C30 混凝土 承台平面为八边形承台, 共 7m 高 35 号承台底下设 100cmC20 的封底混凝土,36 号承台底下设 250cmC20 的封底混凝土 平面图立面图侧面图

6 一 工程概况 1.2 桥塔承台工程概况 分 4 层浇筑, 浇筑高度分别为 1.5m+2.0m+1.5m+2.0m 一个承台砼总方量为 8185m 3, 单次最大浇筑方量为 2340m 3 两层混凝土时间间隔为 7~12 天

7 一 工程概况 1.3 承台混凝土选材及配合比 设计强度材料名称水泥粉煤灰砂石水减水剂合计 C30 材料用量 (kg) 选用葛洲坝石门特种水泥有限公司 P.MH42.5 中热硅酸盐水泥, 砂采用岳阳河砂,Ⅱ 区中砂, 细度模数为 :2.5 碎石采用常德碎石,4.75mm~9.5mm,9.5mm~19.0mm,19mm~31.5mm 连续级配 掺配比例为 :4.75mm~9.5mm 掺量 :20%;9.5mm~19.0mm 掺量 :65%;19.0mm~31.5mm 掺量 :15%; 水采用洞庭湖水 减水剂采用湖南神宇新材料有限公司 SYW-3 型聚羧酸高效减水剂, 掺量为胶凝材料用量的 0.9%

8 二 温控目的和依据

9 二 温控目的和依据 2.1 大体积混凝土温度控制的目的温控的主要目的 控制温度裂缝的形成和发展 砼升温时受外界约束和自身约束砼内部压应力 外部拉应力 砼降温时受外界约束和自身约束砼内部拉应力 外部压应力 内因 ( 直接原因 ) 混凝土水化热混凝土收缩混凝土徐变 混凝土体积较大 约束 基础 ( 边界 ) 温度梯度较大应力较大 外因 ( 间接原因 ) 自身温度变化 环境 湿度变化 某桥承台温度裂缝

10 二 温控目的和依据 2.2 大体积混凝土温度控制的依据 GB 大体积混凝土施工规范 [S]. 北京 : 中国计划出版社,2009 JTJ /T F 公路桥涵施工技术规范 [S] 北京 : 人民交通出版社,2011 SL 混凝土重力坝设计规范 [S]. 北京 : 中国水利水电出版社,2005 JTG F80/ 公路工程质量检验评定标准 [S] 北京 : 人民交通出版社,2004 朱伯芳. 大体积混凝土温度应力与温度控制 [M]. 北京 : 中国电力出版社,1999 王铁梦. 工程结构裂缝控制 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,1997

11 三 温控设计与计算

12 三 温控设计计算 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 3.2 沿竖向增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 3.3 沿竖向和水平方向均增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后 1/2 承台模型有限元模拟 3.6 各个温控方案计算结果对比分析 3.7 温控设计初步计算的结论与建议

13 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 (1) 施工方案与管冷布置 设置冷却水管 Φ50 2.5mm 水管的水平间距为 1m 每层混凝土布置一层冷却水管, 共布置四层

14 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 (2) 模型参数选定 混凝土弹性模量 :C30 大体积混凝土 7d 的弹性模量试验均值为 kn/m 2 混凝土强度发展 : 混凝土抗压强度按 7 天及 28 天抗压强度取值, 分别为 27.1Mpa 和 40.6Mpa ; 混凝土 7d 的劈裂抗拉强度按为 2.76Mpa 根据试验测得的混凝土简易温升试验数据, 混凝土的比热为 c=0.96kj/kg, 导热系数 λ=10.6kj/m h 混凝土入模温度按 26 计 混凝土的泊松比取为 0.2 线膨胀系数取为 取冷却水流入温度为 26.0, 管流量 1.5m 3 /h

15 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 (2) 模型参数选定 环境温度函数 6 月份最高气温的平均值为 36, 最低气温的平均值为 21, 平均气温的平均值为 28.5 ; 7 月份最高气温的平均值为 37, 最低气温的平均值为 20, 平均气温的平均值为 28.5, 8 月份最高气温的平均值为 36, 最低气温的平均值为 22, 平均气温的平均值为 29, 9 月份最高气温的平均值为 33, 最低气温的平均值为 17, 平均气温的平均值为 25, 由以上气温数据, 可近似用正弦函数模拟环境温度变化为 :

16 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 (3) 模型的建立 结构具有对称性, 沿纵向和横向取 1/4 结构建模 承台模型共划分为 个 8 节点实体单元, 设 2092 个管冷节点 承台顶面及四周为第三类边界条件, 垫层四周及底部与地基接触, 为第四类边界条件 1/4 承台及垫层模型冷却管布置图

17 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 (4) 结果分析 - 温度峰值 第一层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 51.8 的温度峰值 ; 第二层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 55.4 的温度峰值 ; 第三层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 55.1 的温度峰值 ; 第四层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 56.2 的温度峰值 各施工阶段温度峰值均在 51 ~ 57

18 三 温控设计计算 3.1 按施工图进行主桥承台有限元模拟 (4) 结果分析 - 应力峰值 第一层砼浇筑完以后第 160 小时, 在第一层砼顶面出现大小为 2.66Mpa 的拉应力峰值 ; 第二层砼浇筑完以后第 160 小时, 在第二层砼顶面出现大小为 3.31MPa 的拉应力峰值 ; 第三层砼浇筑完以后第 160 小时, 在第三层砼顶面出现大小为 2.95MPa 的拉应力峰值 ; 第四层砼浇筑完以后第 160 小时, 在第四层顶面及第二层砼侧面出现大小为 3.42MPa 的拉应力峰值 各施工阶段拉应力峰值均在 2.5Mpa~3.5Mpa, 大于同龄期混凝土轴心抗拉强度, 该方案不可行

19 三 温控设计计算 (1) 施工方案与管冷布置 3.2 沿竖向增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 冷管立面布置图 在原有冷却水管布置方案的基础上, 每层混凝土内在增设一层 Φ50 2.5mm 的冷却水管并调整原有冷却水管的位置 冷管侧面布置图 冷管平面布置图

20 三 温控设计计算 3.2 沿竖向增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 第一层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 51.3 的温度峰值 ; 第二层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 54.9 的温度峰值 ; 第三层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 54.8 的温度峰值 ; 第四层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 55.9 的温度峰值 各施工阶段温度峰值均在 51 ~ 56

21 三 温控设计计算 (2) 结果分析 - 应力峰值 3.2 沿竖向增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 第一层砼浇筑完以后 160 小时, 在第一层砼内部出现大小为 2.52Mpa 的拉应力峰值 ; 第二层砼浇筑完以后 160 小时, 在第二层内部出现大小为 3.07MPa 的拉应力峰值, 相对于原方案产生较大拉应力的区域明显减少 ; 第三层砼浇筑完以后 160 小时, 第二三层砼的接触面出现大小为 2.95MPa 拉应力峰值 ; 第四层砼浇筑完以后 160 小时, 在距第四层顶面 50cm 处出现大小为 3.22MPa 的拉应力峰值 各施工阶段拉应力峰值均在 2.5Mpa~3.5Mpa, 大于同龄期混凝土轴心抗拉强度, 该方案不可行

22 三 温控设计计算 3.3 沿竖向和水平方向均增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 (1) 施工方案与管冷布置 冷却水管的水平间距 0.75m 2m 混凝土层竖向布设三层冷却水管 1.5m 混凝土层竖向布设两层冷却水管 管冷立面布置图 管冷侧面布置图

23 三 温控设计计算 3.3 沿竖向和水平方向均增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 第一层砼浇筑完成后 100 小时, 混凝土内部出现大小为 51.0 的温度峰值 ; 第二层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 51.5 的温度峰值 ; 第三层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 50.1 的温度峰值 ; 第四层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 51.6 的温度峰值 各施工阶段温度峰值均在 50 ~ 52

24 三 温控设计计算 3.3 沿竖向和水平方向均增设冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 第一层砼浇筑完以后 160 小时, 在第一层砼内部出现大小为 2.44Mpa 的拉应力峰值 ; 第二层砼浇筑完以后 170 小时, 在第二层顶面与侧面出现大小为 2.50MPa 的拉应力峰值 ; 第三层砼浇筑完以后 160 小时, 第二三层砼的接触面出现大小为 2.35MPa 拉应力峰值 ; 第四层砼浇筑完以后 160 小时, 在距第四层顶面 50cm 处出现大小为 2.74MPa 的拉应力峰值 各施工阶段拉应力峰值均在 2Mpa~3Mpa, 均小于同龄期混凝土轴心抗拉强度, 但该方案冷却水管布置较密

25 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (1) 施工方案与管冷布置 冷却水管的水平间距 0.9m 每层砼布设两层 Φ50 2.5mm 的冷却 水管, 共 8 层冷却水管 管冷立面布置图 管冷侧面布置图

26 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值第一层砼浇筑完成后 100 小时, 混凝土内部出现大小为 51.4 的温度峰值 ; 第一层砼温峰时刻温度场 第一层砼特征点的温度时程曲线

27 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 ( 续 ) 第二层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 52.1 的温度峰值 ; 第二层砼温峰时刻温度场 第二层砼特征点的温度时程曲线

28 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 ( 续 ) 第三层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 50.6 的温度峰值 第三层砼温峰时刻温度场 第三层砼特征点的温度时程曲线

29 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 ( 续 ) 第四层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 52.3 的温度峰值 第四层砼温峰时刻温度场 第四层砼特征点的温度时程曲线

30 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 第一层砼浇筑完以后 160 小时, 在第一层砼顶面出现大小为 2.56Mpa 的拉应力峰值 ; 第一层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 第一层砼特征点的应力时程曲线 各施工阶段拉应力峰值基本上在 2~3Mpa 之间, 但均小于同龄期混凝土抗拉强度

31 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 ( 续 ) 第二层砼浇筑完以后 140 小时, 在第二层顶面与侧面交界处出现大小为 3.06Mpa 的拉应力峰值 ( 极少数单元 ), 绝大多数单元的拉应力在 2.55Mpa 以下 第二层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 第二层砼特征点的应力时程曲线 各施工阶段拉应力峰值基本上在 2~3Mpa 之间, 但均小于同龄期混凝土抗拉强度

32 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 ( 续 ) 第三层砼浇筑完以后第 160 小时, 第三层砼顶面与侧面交界处出现大小为 2.44MPa 拉应 力峰值 第三层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 各施工阶段拉应力峰值基本上在 2~3Mpa 之间, 但均小于同龄期混凝土抗拉强度 第三层砼特征点的应力时程曲线

33 三 温控设计计算 3.4 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的承台有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 ( 续 ) 第四层砼浇筑完以后 160 小时, 第四层出现大小为 2.83MPa 的拉应力峰值 ; 第四层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 各施工阶段拉应力峰值基本上在 2~3Mpa 之间, 但均小于同龄期混凝土抗拉强度 第四层砼特征点的应力时程曲线

34 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (1) 施工方案与管冷布置 管冷立面布置图 冷却水管的水平间距 0.9m 每层砼布设两层 Φ50 2.5mm 的冷却水管, 共 8 层冷却水管 模型参数 冷管布置与 3.4 节 相同 管冷侧面布置图

35 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值第一层砼浇筑完成后 70 小时, 混凝土内部出现大小为 48.8 的温度峰值 ; 第一层砼温峰时刻温度场 第一层砼特征点的温度时程曲线

36 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 ( 续 ) 第二层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 52.0 的温度峰值 ; 第二层砼温峰时刻温度场 第二层砼特征点的温度时程曲线

37 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 ( 续 ) 第三层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 50.6 的温度峰值 第三层砼温峰时刻温度场 第三层砼特征点的温度时程曲线

38 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 温度峰值 ( 续 ) 第四层砼浇筑完成后 80 小时, 混凝土内部出现大小为 52.4 的温度峰值 第四层砼温峰时刻温度场 第四层砼特征点的温度时程曲线

39 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 第一层砼浇筑完以后 160 小时, 在第一层砼顶面出现大小为 2.70Mpa 的拉应力峰值 ; 第一层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 第一层砼特征点的应力时程曲线 相比 1/4 模型拉应力峰值增加 0.15Mpa, 混凝土的应力峰值小于同龄期混凝土抗拉强度

40 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 ( 续 ) 第二层砼浇筑完以后 160 小时, 在第二层顶面与侧面交界处出现大小为 3.16Mpa 的拉应力峰值 ( 极少数单元 ), 绝大多数单元的拉应力在 2.62Mpa 以下 第二层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 第二层砼特征点的应力时程曲线 相比 1/4 模型拉应力峰值增加 0.07Mpa, 混凝土的应力峰值小于同龄期混凝土抗拉强度

41 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 ( 续 ) 第三层砼浇筑完以后第 160 小时, 第三层砼顶面出现大小为 2.48MPa 拉应力峰值 第三层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 第三层砼特征点的应力时程曲线 相比 1/4 模型拉应力峰值增加 0.04Mpa, 混凝土的应力峰值小于同龄期混凝土抗拉强度

42 三 温控设计计算 3.5 调整竖向和水平方向冷却水管数量后的 1/2 承台模型有限元模拟 (2) 结果分析 - 应力峰值 ( 续 ) 第四层砼浇筑完以后 160 小时, 在第二层侧面出现大小为 3.21Mpa 的拉应力峰值 ( 极少数单元 ), 绝大多数单元的拉应力在 2.95Mpa 以下 第四层砼拉应力峰值时刻拉应力云图 第四层砼特征点的应力时程曲线 相比 1/4 模型拉应力峰值增加 0.12Mpa, 混凝土的应力峰值小于同龄期混凝土抗拉强度

43 三 温控设计计算 3.6 各个温控方案计算结果对比分析 项目温度峰值 ( ) 拉应力峰值 (MPa) 施工顺序 各方案温度与温度应力极值对比表 施工图设计给出的管冷方案 沿竖向增设冷却水管数量的管冷调整方案 竖向 (9 层 ) 和水平方向 ( 间距 0.75m) 均增设冷却水管数量的管冷方案 竖向 (8 层 ) 和水平方向 ( 间距 0.9m) 均增设冷却水管数量的管冷方案 第一层 第二层 第三层 第四层 第一层 第二层 第三层 第四层

44 三 温控设计计算 3.7 温控设计初步计算的结论与建议 按施工图给出的管冷布置方案不可行 沿竖向增加冷却水管数量方案不可行 竖向和水平方向均增设冷却水管数量两种方案均可行 降低入模温度至 10, 即使不增设冷却水管原温控方案亦可行, 虽然难以做到但提供借鉴 : 可知对骨料淋水 ( 最好使用冷却水 ) 降温, 并用冰水进行混凝土拌合 初步计算, 尚需优化论证

45 四 温控的主要施工措施

46 四 温控的主要施工措施 四 温控的主要施工措施 4.1 降低水泥水化热 4.2 制定合理的分层分块方案 4.3 降低混凝土的入模温度 4.4 加强施工中的温度控制 4.5 改善约束条件, 减少温度应力 4.6 提高混凝土的极限拉伸强度 4.7 充分利用冷却水管的调节作用

47 四 温控的主要施工措施 4.1 降低水泥水化热 选用低水化热或中水化热的水泥品种配制混凝土 适当减少每立方米混凝土中的水泥用量 每增减 10kg 水泥用量, 其水化热将使混凝土的温度相应升降 1.2 使用粗骨料, 尽量选用粒径较大 级配良好的粗骨料 掺加粉煤灰掺合料和矿粉

48 四 温控的主要施工措施 4.2 制定合理的分层分块方案合理分块分层浇筑, 可以将每次混凝土浇筑产生的混凝土水化热控制在不致使结构开裂的温控范围内, 分块浇筑, 后浇段连成整体, 可以释放混凝土结构早期变形能量, 便于结构自由收缩和膨胀, 减少施工过程中结构温差 徐变和干缩等产生的附加内力

49 四 温控的主要施工措施 4.3 降低混凝土的入模温度 选择较适宜的气温浇筑大体积混凝土 夏季用冰水拌合混凝土 骨料降温 骨料防晒

50 四 温控的主要施工措施 4.4 加强施工中的温度控制 混凝土的保温保湿养护 合理安排施工程序 加强测温和温度监测与管理, 实行信息化控制 缩短施工间歇期

51 四 温控的主要施工措施 4.5 改善约束条件, 减少温度应力 合理设置水平或垂直施工缝 基础与厚大的混凝土垫层之间设置滑动层

52 四 温控的主要施工措施 4.6 提高混凝土的极限拉伸强度 选择良好级配的粗骨料, 严格控制其含泥量, 加强混凝土的振捣, 提高混凝土的密实性 加强早期养护 设置必要的温度配筋

53 四 温控的主要施工措施 4.7 充分利用冷却水管的调节作用 混凝土浇筑后即可通水, 当发现混凝土中心温度开始下降则停 止通水, 停水后如果温度转为上升, 则又通少量水, 这样反复 调整直到中心达到最高温并最终停止通水

54 五 温度测试与控制方案

55 五 温度测试与控制方案 五 温度测试与控制方案 5.1 温控计算 确定大体积混凝土施工方案 5.2 温度监测与控制 检验效果 反馈分析 适时调整 5.3 仿真计算 调整温控方案和后续施工方案

56 五 温度测试与控制方案 5.1 和 5.3 温控计算和仿真计算

57 五 温度测试与控制方案 (1) 监测流程 5.2 温度监测与控制 测温传感器的布置设计 搭设测温工作间 测温仪器及导线的校验准备 工程现场测温点的布置 测温导线与测温仪器的连接 测温仪器的校核 测温工作的开始 测温仪器的监控 下一层施工 测温数据的处理和反馈分析 时间 - 测温位置 - 温度场位图的绘制 测温资料的汇总

58 五 温度测试与控制方案 (2) 测点布置 5.2 温度监测与控制 A3 D5 C6 150(200) A2 A1 D4 D3 D2 D1 E5 B3 E4 E3 B2 E2 E1 C5 C4 C3 C2 C B 承台每层混凝土温控测点立面布置示意图

59 五 温度测试与控制方案 (3) 测量项目和频率 5.2 温度监测与控制 测量项目测量方法测量频率备注 混凝土层内部温度 ( 即混凝土层内测点温度 ) 气温冷却水管进水口和出水口温度混凝土外表面温度 埋设热电偶温度传感器, 用大体积混凝土电脑测温系统实时测量在结构外背阴通风处放置一个热电偶温度传感器, 用大体积混凝土电脑测温系统实时测量在冷却水管进水口和出水口埋入热电偶温度传感器, 用大体积混凝土电脑测温系统实时测量用点温计测量 混凝土层一般在浇筑完成后即开始测试, 在浇筑期间及浇筑后 7 d, 宜不大于 2 h 测读一次, 7 d 之后宜 4 h 测读一次, 1 4 d 之后宜 8 h 测读一次 ( 如需要 ), 在以后的测试中, 不应少于 2 4 h 一次 ( 如需要 ) 同时记 录天气 情况

60 五 温度测试与控制方案 5.2 温度监测与控制 (3) 测量项目和频率 - 续表 测量项目 测量方法 测量频率 备注 风速变化较大时 2h 测量一 混凝土外表面风速 用风速计测量 次, 风速变化较小时 4h 测量 一次 冷却水流量用流量计或是水表测量调整冷却水流量时测读 混凝土出机温度 混凝土原材料温度 混凝土内部应变 用温度计或点温计测量 用温度计或点温计测量 埋设振弦式应变计, 用应变仪测读 混凝土浇筑过程中 2h 测量一次混凝土浇筑过程中 2h 测量一次在砼浇筑过程后, 直到 14d 每隔 8~12 小时测试应力变化,7d 之后每隔 24 小时测试应力变化

61 五 温度测试与控制方案 5.2 温度监测与控制 (4) 温控主要指标与现场主要控制措施 混凝土浇筑块体在浇筑入模温度基础上温升值不宜大于 50 ; 混凝土浇筑块体的内表温差 ( 不含混凝土收缩的当量温度 ) 不宜大于 25 ; 混凝土浇筑块体的降温速率不宜大于 2.0 /d; 混凝土浇筑块体表面与大气温差不宜大于 20

62 五 温度测试与控制方案 5.2 温度监测与控制 (4) 温控主要指标与现场主要控制措施 降低混凝土入模温度 发挥冷却水的调节作用 ; 表面保温保湿措施 ; 上层混凝土顶面蓄水养护, 或者采用 1 层塑料薄膜 +1 层土工布进行养护 ; 承台侧面采用的保温措施为 : 钢模板表面贴 1 层土工布或 1 层泡沫板 ; 当遇到寒潮时, 建议承台顶面和侧面采用的保温保湿措施为加盖 1 层防雨布

63 五 温度测试与控制方案 5.2 温度监测与控制 (4) 温控主要指标与现场主要控制措施 在混凝土温度升高期间, 尤其是遇到气温剧变时应密切注意内表温差变化, 防止内表温差过大导致混凝土表面出现裂缝 ; 在混凝土达到一定的温升后, 混凝土降温开始时, 注意及时采取养护措施 ; 因后续施工作业需要, 必须揭开养护层时, 应根据测试信息在确保温度与温度应力不超过控制指标的条件下进行, 而且只宜局部进行, 完工后及时回盖 ; 必须在混凝土内外平均温差不大于 10 时, 才能撤消养护层

64 0.0 五 温度测试与控制方案 (5) 结果整理与分析 5.2 温度监测与控制 XA1 传感器 XA2 传感器 XA3 传感器 XA4 传感器气温 温度 ( ) : : : : : : : : : : : :39 2:04 11:52 4:08 20: : : : : : :42 时间 温度 ( ) XD1 传感器 XD2 传感器 XD4 传感器大气温度 :03:16 16:17:31 17:33:16 18:47:58 19:26:58 20:40:24 22:19:27 3:05:09 4:20:18 5:35:53 6:38:38 8:59:36 10:39:14 11:55:55 13:19:55 时间

65 六 异常情况及其预案

66 六 异常情况及其预案 六 异常情况及其预案 6.1 大雨或气温骤降天气 6.2 冷却水循环系统故障 6.3 计算误差修正 6.4 养护过程中承台出现开裂

67 七 温控重点与难点

68 七 温控重点与难点 七 温控重点与难点 混凝土绝热温升的控制 ( 砼配合比的设计 ) 温控设计计算 ( 分层分块及管冷方案的确定 ) 现场的温控 ( 冷却水管的通水保证等 ) 各种施工温控措施 ( 包括降低入模温度 养护及保温措施等 )

69 敬请批评指正! 谢谢!

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