农 370 业 机 学 报 2016年 本文的仿真计 算 模 型 在 GT P w 中 搭 建 包 引言 括气 缸 曲 轴 箱 进 排 气 系 统 增 压 系 统 等 子 模 型 可调 二 级 增 压 是 解 决 柴 油 机 在 高 原 运 行 时 动 力 性 恶 化 增 压 器 超 速 喘 振 等

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1 2016 年 2 月农业机械学报第 47 卷第 2 期 doi: /j.issn 不同海拔下柴油机可调二级增压系统的经济性调节方法 赵长禄李长江韩恺夏萌 ( 北京理工大学机械与车辆学院, 北京 ) 摘要 : 在 6V 柴油机原机模型校核的基础上, 按照高原匹配策略匹配了可调二级增压系统, 并搭建了可调二级增压柴油机性能仿真模型 研究了不同海拔环境下 (0m 和 4 5km) 高压级涡轮旁通流量率对柴油机性能参数的影响规律, 分析了旁通流量率对柴油机燃油经济性的影响机理, 以及海拔环境对柴油机二级增压系统调节规律的影响 得到了不同海拔环境下 (0m 和 4 5km) 高压级涡轮旁通流量率的经济性调节规律和可靠性调节规律 相较于可靠性调节规律, 经济性调节规律的调节范围更加宽广, 能够显著降低调节区域的燃油消耗率 4 5km 海拔环境下经济性调节规律的调节区域比 0m 海拔环境下经济性调节规律的调节区域窄 在低负荷时,4 5km 海拔环境下燃油消耗率比平原时低, 中高负荷时比平原时高 关键词 : 柴油机 ; 高原 ; 可调二级增压 ; 经济性调节方法中图分类号 :TK421 8 文献标识码 :A 文章编号 : (2016) RegulatedMethodBasedonFuelEconomyforRegulatedTwo stage TurbochargingSystem ofdieselatdiferentaltitudes ZhaoChanglu LiChangjiang HanKai XiaMeng (SchoolofMechanicalEngineering,BeijingInstituteofTechnology,Beijing100081,China) Abstract:A regulated two stageturbochargingsystem wasmatched fora6v dieselengineforthe purposesofimproving itsperformance atplateau,aswelassolving the problemsofturbo surge, overspeedandoverheatofexhaustwhendieselenginerunningathighaltitude(4 5km).Thesimulation modeloftheregulatedtwo stageturbochargingdieselengineatdiferentaltitudes(0m and4 5km)was setupbasedonthecalibratedoriginaldieselenginemodel.theinfluenceruleofbypasflowrateofhigh presurestageturbineontheperformanceparametersofdieselatdiferentaltitudes(0m and4 5km) wasstudied.andtheinfluencemechanism ofbypassflow rateofhigh presurestageturbineonfuel economywasanalyzed,imepgandpmep werekeyfactorswhichseriouslyafectedthebsfc when adjustedthebypassflowrateofhigh presurestageturbine.meanwhile,theinfluenceruleofaltitudeon IMEPgandPMEPwasiluminated,whichcouldbeusedtoexplaintheinfluencemechanism ofaltitude onbsfcofdieselengine.theeconomicregulatedlawandreliabilityregulatedlawoftheturbosystem at diferentaltitudes(0m and4 5km)wereobtainedthroughtheoptimizationofbypassflowrate.The rangeofeconomicregulatedlawwaswiderthanthatofreliabilityregulatedlaw,anditcouldobservably reducethebsfcwithinitsregulatedareacomparedwithreliabilityregulatedlaw.ataltitudeof4 5km, therangeofeconomicregulatedlawwasnarowerthanthatataltitudeof0m.inaddition,atmediumand highloads,thebsfcwashigherthanthatataltitudeof0m;however,atlowload,thebsfcwaslower thanthatataltitudeof0m. Keywords:diesel;plateau;regulatedtwo stageturbocharging;economicregulatedmethod 收稿日期 : 修回日期 : 基金项目 : 部委基础科研项目 (D ) 作者简介 : 赵长禄 (1963 ), 男, 教授, 主要从事车辆动力系统仿真 设计及控制研究,E mail:clzhao@bit.edu.cn

2 农 370 业 机 学 报 2016年 本文的仿真计 算 模 型 在 GT P w 中 搭 建 包 引言 括气 缸 曲 轴 箱 进 排 气 系 统 增 压 系 统 等 子 模 型 可调 二 级 增 压 是 解 决 柴 油 机 在 高 原 运 行 时 动 力 性 恶 化 增 压 器 超 速 喘 振 等 问 题 的 有 效 措 施 械 1 8 柴油机和 增 压 器 在 耗 气 特 性 上 存 在 差 异 为了使柴油机和增压系统在一定的海拔跨度和发动 采用基于神 经 网 络 的 预 测 型 燃 烧 模 型 11 15 该 模 型能够体现 进 气 状 态 进 气 温 度 压 力 空 气 流 量 对燃烧放热规律的影响 适用于对不同海拔下增压系 统的研究 详细的建模与验证过程见文献 1 6 本 文 机工况范围内均能 匹 配 良 好 需 要 对 增 压 系 统 的 增 仅对整机性能进 行 验 证 图 1 2 平 原 0m 和 高 压能力进行调节 当前关于可调二级增压柴油机高 原 4 5km 主 要 性 能 和 状 态 参 数 的 仿 真 计 算 结 果 原适应性的 研 究 1 3 5 均 以 缸 内 最 高 燃 烧 压 力 不 超 均能与试验数据较 好 的 吻 合 其 中 扭 矩 和 空 气 流 量 限或增压器不超速作为不同海拔下柴油机可调二级 的相对误差 在 3 以 内 爆 压 和 涡 前 温 度 相 对 误 差 增压系统调节的依据 这样以可靠性作为增压系统 在 7 以内 满足工程研究的需要 调节依据的调节方案仅需在中高转速大负荷时开启 高压级涡 旁 通 阀 张 哲 等 9 研 究 发 现 柴 油 机 相 继 增压系统最经济的 策 略 是 发 动 机 低 转 速 中 高 负 荷 时仅使用小增压器 涡轮 端 流 通 面 积 小 中 等 转 速 中高负荷时仅使用大增 压 器 涡 轮 端 流 通 面 积 中 发动机高转速中高负荷以及全转速范围的低负荷工 况时 将上 述 大 小 增 压 器 并 联 工 作 涡 轮 端 流 通 面 积大 即柴油机增 压 系 统 涡 轮 端 流 通 面 积 的 调 整 可实现全工况范围内的经济性优化 可调二级增压 系统在全工况范围内均可通过涡轮旁通阀开度调节 实现涡轮端等效流 通 面 积 的 调 整 涡 轮 旁 通 阀 开 度 越大 涡轮端等效流通面 积 越大 10 因 此 在满足 可 靠性的基础上 有 进 一 步 优 化 旁 通 阀 开 度 改 善 经 济 性的空间 本 文 在 单 级 增 压 柴 油 机 校 验 模 型 的 基 础 上 搭 建不同海 拔 下 的 可 调 二 级 增 压 柴 油 机 性 能 仿 真 模 型 为该机型匹配满足高原适应性的二级增压系统 研究在不同海拔下涡轮旁通阀调节对柴油性能的影 响规律 并得到不同海拔下的经济性调节规律 1 仿真模型的建立 1 1 原机模型的搭建与验证 以某 V型 6缸 柴 油 机为研究对象 该 柴 油机 匹 配了单级涡轮增 压 器 不 可 调 其 基 本 参 数 如 表 1 图 1 0m仿真结果与试验数据对比 F 1 C mp n f mu n nd x p m n u ud f0m 所示 1 2 可调二级增压系统 表 1 柴油机主要参数 Tb 1 K yp m fv6 n n 参数 气缸数 高 低压级增压器串联布置 图 3 新鲜空气 依 数值 次通过低压级 高压级压气机 经中冷器后进入各气 6 缸 发动机废气经过高压级 低压级涡轮膨胀后进入 缸径 mm 132 活塞行程 mm 145 压缩比 16 5 大气环境 高压级涡轮与压气机均并联旁通管路和 旁通阀 通过调节 旁 通 阀 开 度 可 使 一 部 分 废 气 绕 过 11 9 高压级涡轮后直接 进 入 低 压 级 涡 轮 降 低 高 压 级 增 标定功率 kw m n 330 5 2100 压器转速 达到调节增压压力的目的 当旁通废气量 最大转矩 N m m n 1 1987 1300 过大 高压级增压器转速较低时 高压级压气机仅随 排量 L 1

3 第 2期 赵长禄 等 不同海拔下柴油机可调二级增压系统的经济性调节方法 371 压级增压器短路 17 18 因此本文采用外置式蝶阀的 调节方式 其流通模型为 m AffρU CDARρU 1 γ 其中 ρ ρp 2 2γ U 槡RT0 1 P γ 1 γ 1 γ 式中 1 1 2 3 m 质量流量 k Aff 有效流通面积 m2 3 m ρ 喉口密度 k U 蝶阀入口等熵速率 m CD 流量系数 图 4 上游滞止密度 k m3 ρ 0 AR 参考流通面积 m2 P 出口静压与入口总压之比 R 气体常数 γ 比热容比 T0 蝶阀入口滞止温度 K 图 2 4 5km仿真结果与试验数据对比 F 2 C mp n f mu n nd x p m n 图 4 流量系数 F 4 D h f f n u ud f4 5km 2 柴油机高原二级增压系统匹配 以高原动力性恢复为目的进行可调二级增压系 统匹配 要求在高原 海拔 4 5km 最大 扭矩点达 到 原机平原水 平 标 定 点 达 到 平 原 水 平 的 90 以 上 设定 4 5km最大扭矩点高 低压级压气机压比分配 为 4 6 19 20 预 估 标 定 点 压 比 分 配 达 到 1 2 根 据 研究机型的技术参数和匹配目标 结合内燃机学 热 力学等理论计 算 得 出 在 4 5km海 拔 下 的 最 大 扭 矩 点和标定点的高 低压级压气机压比和折合流量 进 而进行高 低压 级 压 气 机 初 选 最 终 选 定 的 高 低 压 图 3 可调二级增压原理图 F 3 S h m d m f u d w 涡轮的匹配主要是涡轮流通能力的匹配 通过 u b h n 1低压级涡轮 2高压级涡轮 5高压级压气机旁通阀 3高 压 级 涡 轮 旁 通 阀 6高压级压气机 级压气机型号分别为 G GT4088R和 GT4718R 4中 冷 器 7低压级压气机 调整高低压 级 涡 轮 箱 的 A R值 可 以 实 现 各 自 涡 轮 流通能力的调节 进 而 实 现 对 增 压 压 力 和 压 比 分 配 着气流惰转 丧失增压作用 此时将高压级压气机旁 的调节 在仿真计算中则直接调整高低压级涡轮的 通阀完全开启以减小气流在高压级压气机中的流动 流通特性使系统在匹配点达到预期的增压压力和压 损失 比分配 最终得到高低压级压气机在高原和平原的 1 3 旁通阀模型 匹配图如图 5 6所示 相关研究表明 相较于内置式旁通阀 外置式蝶 4 5km海拔 环 境 下 旁 通 阀 全 关 平 原 由 于 达 阀的调节方式能够 实 现 更 大 的 旁 通 流 量 可 实 现 高 到爆压的限值 从 最 大 扭 矩 点 1300 m n 开 始 调

4 372 农业机械学报 2016 年 图 5 高压级压气机匹配图 Fig.5 Engineoperationpointonhigh pressure compressor smap 在缸内燃烧和泵气损失的变化上 [10] 旁通流量率越小, 增压压力和空气流量越大, 缸内燃烧越充分, 但泵气损失也越大 最佳的旁通阀开度受工况 匹配的增压系统和海拔环境等因素的影响 本节以前文模型为基础, 仿真研究不同海拔下旁通流量对柴油机性能的影响规律 设计如表 2 所示的 3 个仿真工况 ( 非外特性工况 ), 分别在 0m 和 4 5km 设置各工况下涡轮旁通阀开度从 0 ( 全关 ) 到 90 ( 全开 ) 范围内变化, 研究旁通阀调节对柴油机性能的影响 以旁通流量率表征旁通状态, 定义旁通流量率为通过旁通阀的排气流量与发动机的排气总量之比 表 2 3 个仿真工况 Tab.2 Simulationoperations 工况 转速 /(r min -1 ) 循环喷油量 /mg 在 0 ~60 范围内, 随着旁通阀开度的增大, 各工况下的旁通阀流量率逐渐增大 ( 图 7), 旁通流量率几乎随旁通阀开度线性增大, 当开度增大到 60 以后, 旁通流量率稳定在 70% ~75% 之间 图 6 低压级压气机匹配图 Fig.6 Engineoperationpointonlow pressure compressor smap 节涡轮旁通阀, 压气机旁通阀关闭 4 5km, 最大扭矩达到原机平原最大扭矩的 98 7%, 标定点功率达到原机平原标定功率的 93 5%, 性能达到了预期的目标要求 3 不同海拔下的调节规律 3 1 柴油机可调二级增压系统的调节方法为了化解高转速与低转速 平原与高原的匹配矛盾通常采用低海拔高速时旁通高压级增压器的方案 通过调节旁通阀开度使爆压和高压级增压器转速在许可范围内, 以满足可靠性要求, 这样的调节规律称为可靠性调节规律 可靠性调节规律仅在中高转速大负荷时开启高压级涡轮旁通阀, 忽略了泵气损失的影响, 会导致燃油经济性变差, 进一步优化旁通阀开度能够改善经济性 以可靠性要求为前提, 通过可调二级增压旁通阀的调节, 使柴油机的燃油消耗率达到最低, 这样的调节规律称为经济性调节规律 3 2 不同海拔下旁通流量对柴油机性能的影响高压级涡轮旁通对柴油机性能的影响主要体现 图 7 旁通流量率随涡轮旁通阀开度的变化 Fig.7 Variationsofbypassflowratewithbypass openingdegree 3 个设计工况在不同海拔下涡轮旁通流量率对柴油机性能的影响见图 8 图中,PMEP 为平均泵气压力 : 单位气缸容积在进排气行程所做的指示功, PMEP 为负表示缸内气体对活塞做负功, 即泵气损失 ;IMEPg 为总平均指示压力 : 单位气缸容积在压缩和做功行程所做的指示功 ;FMEP 为平均摩擦压力 其中 IMEPg 与 PMEP 之和为 IMEPn: 净平均指示压力, 即单位气缸容积一个循环内所做的指示功 平均有效压力为 IMEPn 与 FMEP 之差 首先讨论不同海拔下旁通流量率对柴油机性能的影响 工况 1,0m 海拔环境下, 随着涡轮旁通流量率的增大, 增压压力和空燃比均逐渐减小,IMEPg 有小幅下降,PMEP 逐渐增大,FMEP 无变化,BSFC

5 第 2 期 赵长禄等 : 不同海拔下柴油机可调二级增压系统的经济性调节方法 373 图 8 涡轮旁通流量率对柴油机性能的影响 Fig.8 Influenceofbypassflowrateondieselperformance ( 燃油消耗率 ) 逐渐减小 在工况 1 的小负荷区域, 即便涡轮旁通阀全开使旁通流量率达到最大, 空燃比依然相对充裕 (63 以上 ), 超出了缸内有效燃烧对空气流量的需求, 因此 IMEPg 随旁通流量率的变化很小 而小负荷下空气流量小, 排温低 ( 空燃比大 ), 涡轮增压器工作在低效率区, 导致涡前压力高, 进排气负压差大, 此时, 增大旁通流量率可降低涡前压力, 对 PMEP 的提升作用相对显著, 并且 FMEP 不随旁通流量率变化, 因此 BSFC 主要受 PMEP 的影响, 随涡轮旁通流量率的增大而减小 4 5km 海拔环境下, 各参数 (BSFC 除外 ) 随旁通流量的变化趋势与 0m 时相同, 变化幅度有异 与 0m 海拔时相比,4 5km 海拔下的增压压力和空燃比大幅降低 ( 空燃比在 46 以下 ), 此时的空燃比变化对缸内燃烧的影响较显著, 因此当空燃比随旁通流量率的增大而减小时,IMEPg 明显下降 而 PMEP 随旁通流量率的变化幅度较 0m 时小, 同样 FMEP 不随旁通流量率变化, 因此 BSFC 在 IMEPg 和 PMEP 的综合作用下先增大再减小, 总体而然, BSFC 在旁通流量率为 0 时最低 工况 2, 各参数在 0m 和 4 5km 海拔环境下随旁通流量率的变化趋势相同, 变化幅度相近 随着旁通流量率的增大, 增压压力 空燃比 IMEPg 逐渐减小,PMEP 有小幅增大,FMEP 保持不变,BSFC 逐渐增大 该工况下, 空燃比相对工况 1 更小 (0m 时空燃比范围 36~25;4 5km 时空燃比范围 31~ 18), 空燃比在该范围内时, 其对缸内燃烧的影响十分显著, 因此 IMEPg 随旁通流量率增大而显著下 降 相对而言,PMEP 随旁通流量率的变化并不显著, 同样地, 旁通流量率对 FMEP 无影响, 因此 BSFC 主要受 IMEPg 的影响, 随涡轮旁通流量率的增大而增大 工况 3, 各参数 (BSFC 除外 ) 在 0m 和 4 5km 海拔下随旁通流量率的变化趋势与前 2 个工况相类似 ; 不同的是, 并非 PMEP 和 IMEPg 两个参数中某一个随旁通流量率的变化幅度明显大于另一个 当旁通流量率小于某一值时, 随着旁通流量率的增大, PMEP 增大的幅度大于 IMEPg 减小幅度,BSFC 主要受 PMEP 的影响, 逐渐减小 ; 当旁通流量率大于该值时, 随着旁通流量率的增大,IMEPg 减小的幅度大于 PMEP 增大的幅度,BSFC 主要受 IMEPg 的影响, 逐渐增大 综上所述 : 同一工况下,FMEP 不受旁通流量率的影响, 因而随着旁通流量率的变化, 影响燃油消耗率主要是 IMEPg 和 PMEP,IMEPg 随旁通流量率增大而减小,PMEP 随旁通流量率增大而增大 燃油消耗率最低的旁通流量率需要综合考虑旁通流量对两者的影响敏感度 随着旁通流量率的增大, 如果 IMEPg 减小的幅度大于 PMEP 增大的幅度, 则旁通流量率越小,BSFC 越小 ; 反之, 则旁通流量率越大, BSFC 越小 其次, 同一旁通流量率下, 与 0m 海拔时相比, 4 5km 海拔环境下各工况的增压压力 空燃比和 IMEPg 均降低, 而 PMEP 上升,FMEP 不变 IMEPg 的降低是增压压力和空燃比降低导致缸内燃烧恶化的结果 ; 由于环境背压的降低, 涡前压力随之降低,

6 农 374 业 机 械 学 报 2016年 且其降低幅度大过 增 压 压 力 的 降 低 幅 度 使 得 进 排 律大 且在低负荷区域涡轮旁通阀和压气机旁通阀 气负压差减小 PMEP相 对 0m时增大 类似 地 同 全开 压气 机 旁 通 阀 的 开 启 条 件 压 气 机 间 压 力 大 MEP的 降 低 量 大 于 PMEP的 一旁通流量率 下 若 I 于或等于高压级压气机出口压力 升高量 则 4 5km 海 拔 下 的 BSFC高 于 0m 反 之 全转速范围的低负荷工况下 空燃比富余 燃烧 则 4 5km海 拔 下 的 BSFC低 于 0m 因此工 况 2 3 充分 而排气能量 低 增 压 系 统 效 率 低 旁 通 流 量 率 在 4 5km海拔下的 BSFC高于 0m 工况 1 旁通流 对泵气损失影响显 著 因 此 将 压 气 机 及 涡 轮 旁 通 阀 量率 在 60 以 内 时 4 5km 海 拔 下 的 BSFC低 于 完全打开有利于降 低 泵 气 损 失 和 燃 油 消 耗 率 与 前 0m海拔下的 BSFC 旁 通 流 量 率 高 于 60 时 情 况 文所设计的 3个仿真工况中的工况 1类似 在发动 相反 且工况 1在 4 5km海拔环境下的最低 BSFC 机中低转速 中高 负 荷 区 域 随 着 负 荷 的 增 大 空 燃 旁通流量率为 0时 比其在 0m海拔环境下的最低 比下降 相对旁通流量率对泵气损失的影响 旁通流 BSFC 旁通流量率为 75 时 低 2 kw h 量率对燃烧效率的 影 响 更 加 显 著 此 时 应 该 关 闭 旁 3 3 不同海拔下的经济性调节规律 通阀 提高缸内燃 烧 效 率 才 能 降 低 燃 油 消 耗 率 与 在上述影响规律研究的基础上获得全工况范围 工况 2类似 但在 中 等 转 速 的 外 特 性 附 近 由 于 达 内的调节规律 仿真计算的方法如下 ①初步计算 到了缸内最高燃烧压力的限值 需要旁通少量废气 m n范围内每隔 100 m n进 首先在 1000 2100 在发动机中高转速 中高负荷区域 空气流量的增大 行负荷特性仿真 扭矩变化步长为 200N m 每 一个 使得泵气损失的影响更为突出 与工况 3类似 存在 工况下旁通 阀 开 度 在 0 70 均 匀 变 化 变 化 步 长 某一旁通流量率 使 燃 油 消 耗 率 最 低 随 着 转 速 和 7 按照调节依据优化得到各工况下的旁通阀开度 负荷的增大 泵气损失逐渐增大 燃油消耗率最低的 和旁通流量率 ②初步计算得到旁通阀开启与关闭 旁通流量率逐渐增大 边界的大致范围后 进 一 步 缩 小 扭 矩 变 化 步 长 和 旁 将同一工况下经济性调节规律与可靠性调节规 通阀开度变化范围 获得准确的边界 律的燃油消耗率做差运 算 结 果 见 图 10 经 济 性 调 3 3 1 0m海拔环境下的经济性调节规律 节规律调节区域内燃油消耗率比可靠性调节规律有 0m海拔环 境 下 的 可 靠 性 调 节 规 律 高 压 级 增 大 幅 降 低 如 在 发 动 机 中 高 转 速 中 高 负 荷 区 域 压器限速 111027 m n 缸 内 最 高 燃 烧 压 力 不 超 过 1900 m n 1200N m工况 降低了4 5 kw h 15MP 和经济性调 节 规 律 的 对 比 如 图 9所 示 可 标定点降低了 4 8 k W h 在低负荷区域 3 0 0N m 靠性调节规律在中 高 发 动 机 转 速 大 负 荷 区 域 因 达 以下 13 0 0 m n 2 5 0N m工况降低了6 kw h 到爆压的限制而调节涡轮旁通流量 转速越高 负荷 越 大 旁 通 流 量 率 越 大 经 济 性 调 节 规 律 在 1500 m n及以下 转 速 的 大 负 荷 区 域 与 可 靠 性 调 节规律相同 因达 到 缸 内 最 高 燃 烧 压 力 限 制 而 调 节 m n以 上 工 况 经 济 性 调 节 规 律 旁通 流 量 1500 的调节范围比可靠 性 调 节 规 律 宽 广 延 伸 到 了 中 等 负荷区域 同一工况下 旁通流量率比可靠性调节规 图 10 0m经济性调节规律与可靠性调节规律的 燃油消耗率之差 F 10 C mp n fbsfcb w n w u d m h d ud f0m 3 3 2 4 5km海拔下的经济性调节规律 高原环境下的可靠性调节规律在全工况范围内 均关闭旁通阀 经 济 性 调 节 规 律 由 于 高 原 可 能 出 图 9 经济性调节规律与可靠性调节规律对比 F 9 C mp n f w u n w f u b n by p f w ud f0m 现空气流量不足的 情 况 需 要 增 加 对 涡 前 温 度 的 限 制 涡前温 度 不 超 过 700 最 终 得 到 4 5km 海 拔环境条件下的经济性调节规律 图 11

7 第 2期 赵长禄 等 不同海拔下柴油机可调二级增压系统的经济性调节方法 375 全工 况 范 围 了 均 未 达 到 3个 约 束 条 件 的 限 值 爆压 增 压 器 转 速 涡 前 温 度 依 然 在 低 负 荷 区 域完全打开涡轮旁 通 阀 但 旁 通 阀 全 开 的 边 界 扭 矩 相对平原降低 在高发动机转速 涡轮旁通阀调节的 区域相对平原也变 窄 同 一 工 况 下 的 旁 通 流 量 率 减 小 2种 调 节 规 律 在 经 济 性 上 的 差 异 见 图 12 标 定 点经济性调节规律的燃油消耗率比可靠性调节规律 kw h 低 4 3 图13 4 5km经济性调节规律与 0m经济性 调节规律燃油消耗率之差 F 13 C mp n fbsfcb w n ud f0m nd4 5km 耗率上升了 17 kw h 最 大 扭 矩 点 的 燃 油 消 耗 率上升了 3 5 kw h 标定点燃油消耗率上升了 5 2 kw h 而在低负荷区域 4 5km海拔环境 下的燃油消 耗 率 低 于 0m 海 拔 环 境 下 的 燃 油 消 耗 图 11 4 5km与 0m经济性调节规律对比 率 这是由于 在 低 负 荷 区 域 4 5km 海 拔 环 境 下 的 F 11 C mp n f u n w f u b nby p f w 泵气功相对 0m的增加量大于 I MEP的下降量造成 的 与工况 1类似 b d nf u n my ud f4 5km nd0m 4 结论 1 相对 可 靠 性 调 节 规 律 经 济 性 调 节 规 律 有 利于降低调节区域的泵气损失 改善经济性 MEP和 2 当 调 节 涡 轮 旁 通 流 量 时 主 要 是 I PMEP两 因 素 影 响 整 机 的 经 济 性 低 负 荷 工 况 PMEP是影响经 济 性 的 主 要 因 素 此 时 增 大 涡 轮 旁 通流量率能够有效提升 PMEP 降 低 燃 油 消 耗 率 随 着负荷的上升 I MEP的 影 响 大 于 PMEP 此 时 应 该 尽可能地减小涡 轮 旁 通 流 量 率 以 降 低 燃 油 消 耗 率 在中高转速中高负 荷 区 域 存 在 某 一 涡 轮 旁 通 流 量 率使 I MEP和 PMEP之和最大 燃油消耗率最低 图 12 4 5km经济性调节规律与可靠性调节 规律燃油消耗率之差 3 高原 环 境 下 的 经 济 性 调 节 区 域 较 平 原 窄 F 12 C mp n fbsfcb w n w u d 同一工况下 对 应 的 涡 轮 旁 通 流 量 率 更 小 由 于 环 m h d ud f4 5km 境压力的 降 低 使 PMEP增 大 I MEP下 降 低 负 荷 由于高原空气流量的下降 导致 4 5km海 拔环 区域 PMEP的增大量大于 I MEP的下 降量 因此燃 境条件下大部分工况的经济性有所恶化 图 13 低 油消耗率比平原低 中高负荷区域 I MEP的降低 更 转速时尤为突出 1000 m n 700N m工 况 燃 油 消 为显著 燃油消耗率相对平原上升 参 考 文 献 1 李华雷 石磊 邓康耀 等两级可调增压系统变海拔适应性研究 J 内燃机工程 2015 36 3 1 5 LHu ShL D nk n y C u n h nv b ud d p b y f u d w u b h n Ch n I n n C mbu nen nen n n 2015 36 3 1 5 nch n y m J 2 刘瑞林柴油机高原环境适应性研究 M 北京 北京理工大学出版社 2013 3 刘系詗 魏名山 马朝臣 等不同海拔下单级和二级增压柴油机的仿真 J 内燃机学报 2010 28 5 447 452 W M n h n MCh h n S mu n n n nd w u b h dd n n d f f n L ux h

8 376 农业机械学报 2016 年 altitudes[j].transactionsofchinesesocietyforinternalcombustionengines,2010,28(5): (inchinese) 4 朱振夏, 张付军, 马朝臣, 等. 柴油机增压技术在高原环境下的应用 [J]. 小型内燃机与摩托车,2014,43(4): ZhuZhenxia,ZhangFujun,MaChaochen,etal.Applicationofsuperchargingtechnologiesfordieselengineatplateau[J].Smal InternalCombustionEngineandVehicleTechnique,2014,43(4):73-80.(inChinese) 5 施新, 李文祥. 匹配二级顺序增压系统的柴油机高原特性仿真 [J]. 兵工学报,2011,32(4): ShiXin,LiWenxiang.Simulationonplateauperformanceofdieselenginematchedwithtwo stagesequentialturbochargingsystem [J].ActaArmamentari,2011,32(4): (inChinese) 6 韩恺, 朱振夏, 张付军, 等. 可调复合增压柴油机高原功率恢复方案研究 [J]. 兵工学报,2013,34(2): HanKai,ZhuZhenxia,ZhangFujun,etal.Researchoncompositeadjustablesuperchargedprogram ofdieselengineforpower recoveryatplateau[j].actaarmamentari,2013,34(2): (inchinese) 7 董素荣, 刘瑞林, 周广猛, 等. 共轨柴油机高海拔碳烟形成历程的数值模拟 [J]. 燃烧科学与技术,2013,19(5): DongSurong,LiuRuilin,ZhouGuangmeng,etal.Numericalsimulationofsootformationhistoriesforcommonraildieselengineat highaltitude[j].journalofcombustionscienceandtechnology,2013,19(5): (inchinese) 8 李华雷, 石磊, 邓康耀, 等.D6114 柴油机高海拔功率恢复计算研究 [J]. 车用发动机,2013(4): LiHualei,ShiLei,DengKangyao,etal.CalibrationofhighaltitudepowerrecoveryforD6114dieselengine[J].VehicleEngine, 2013(4):30-35.(inChinese) 9 张哲, 邓康耀, 钱跃华. 大小涡轮三阶段相继增压系统性能试验研究 [J]. 内燃机学报,2010,28(1): ZhangZhe, Deng Kangyao, Qian Yuehua. Experimentalstudy on performancesofdieselengine with 3 phase sequential turbochargingsystem andunequalsizeturbochargers[j].transactionsofchinesesocietyforinternalcombustionengines,2010, 28(1):68-73.(inChinese) 10 刘博. 柴油机可调二级涡轮增压系统研究 [D]. 上海 : 上海交通大学, 吴滔滔. 面向综合控制的动力装置动态建模及性能匹配研究 [D]. 北京 : 北京理工大学, WuTaotao,ZhaoChanglu,HanKai,etal.Control orientedmodelingofturbochargeddieselenginestransientcombustionusing neuralnetworks[c].saepaper , SeranoJR,ClimentH,GuardiolaC,etal.Methodologyforcharacterisationandsimulationofturbochargeddieselengines combustionduringtransientoperation.part2:phenomenologicalcombustionsimulation[j].appliedthermalengineering,2009, 29(1): SeranoJR,ArnauFJ,DolzV,etal.Methodologyforcharacterisationandsimulationofturbochargeddieselenginescombustion duringtransientoperation.part1:dataacquisitionandpost processing[j].appliedthermalengineering,2009,29(1): GalindoJ,LujanJM,SeranoJR,etal.CombustionsimulationofturbochargerHSDIdieselenginesduringtransientoperation usingneuralnetworks[j].appliedthermalengineering,2005,25(5-6): 朱振夏, 张付军, 吴滔滔, 等. 基于神经网络的零维预测燃烧模型及建模方法 [J]. 内燃机学报,2015,33(2): ZhuZhenxia,ZhangFujun,WuTaotao,etal.The0 Dpredictablecombustionmodelbasedonneuralnetworkandthemodeling method[j].transactionsofchinesesocietyforinternalcombustionengines,2015,33(2): (inchinese) 17 魏名山, 张志, 何永玲, 等. 带不同类型调节阀的二级增压系统结构与性能对比 [J]. 内燃机工程,2009,30(1): WeiMingshan, ZhangZhi, HeYongling, etal. Configuration and performancecomparisonsbetween regulated two stage turbochargingsystemswithdiferentvalves[j].chineseinternalcombustionengineengineering,2009,30(1):51-54.(in Chinese) 18 刘博, 钱跃华, 邓康耀, 等. 蝶阀在可调二级增压柴油机中的调节特性计算研究 [J]. 内燃机工程,2011,32(2): LiuBo,QianYuehua,DengKangyao,etal.Computationalstudyofregulatingcharacteristicsofbuterflyvalveontheregulated twostageturbochargeddieselengine[j].chineseinternalcombustionengineengineering,2011,32(2):17-22.(inchinese) 19 李胜达, 石磊, 邓康耀, 等. 两级增压柴油机增压器匹配方法与压比分配规律的研究 [J]. 铁道机车车辆,2011,31(B10): LiShengda,ShiLei,DengKangyao,etal.Matchingmethodandlawofpressureratioassignmentontwostageturbocharging dieselengine[j].railwaylocomotiveandcar,2011,31(b10): (inchinese) 20 朱大鑫. 涡轮增压与涡轮增压器 [M]. 北京 : 机械工业出版社,1992.

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