风力发电场广泛采用的风力发电机中含有电力电子装置 其有别于传统的同步电动机 随着风力发电的规模越来越庞大 必将对电网的继电保护产生影响 & 目前 对于广泛应用的双馈风电场 其接入对电网继电保护的影响主要有两个方面 一是在故障期间 双馈风电场侧的正 负序电流系数近似相等的假设不再适用 对基于相电流差突

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1 第 卷第 期 上海电力学院学报 %&'& 年 月! #$ & & (&& &&& 双馈风电场的弱馈性及风电接入对突变量保护元件的影响 杨欢红 李庆博 盛 福 寇 柯 马改园 郭富强 & 上海电力学院 上海 & 东方电子股份有限公司技术中心 山东青岛 & 许继集团许继软件技术中试部 河南许昌 & 北京送变电公司 北京 摘 要 风电场的装机容量越来越大 但相对于电网系统而言 风电场具有明显的弱馈性能 & 考虑有撬棒电路投入的双馈风电场 对风电场侧故障期间的序阻抗进行了分析 说明了双馈风电场正负序等值阻抗近似相等的假设不成立 并指出风电场的接入对利用保护背侧系统正负序阻抗近似相等原理的突变量选相及方向元件将会产生影响 & 最后 利用, *. 软件建立了仿真模型 分析了故障期间序阻抗的特性 从序阻抗的角度验证了其对突变量保护元件的影响 & 关键词 双馈风电场 撬棒保护 弱馈性 正负序阻抗 突变量 中图分类号 // 文献标志码 文章编号!#! $% & $'% 0'1,!'1 1 1+!!# $ %!!$& '!$ $ #'!&$&! $ () '* %+ $*& () $ #% $2 * 2 *$2 *,$. 2&32 $,1+*2 $2 *42$ 2$. 2 2 *$. 2 &/$. 2 $2 * 5* +* 2 *2 $ 2 +*2&*) *2,2, 22 +*2 $ * *& # 2,)2 $2 * $, $. 2 2 ) +*2 * 收稿日期 通讯作者简介 李庆博 女 在读硕士 辽宁营口人 & 主要研究方向为风力发电技术及其保护 &!)* +,&*&

2 风力发电场广泛采用的风力发电机中含有电力电子装置 其有别于传统的同步电动机 随着风力发电的规模越来越庞大 必将对电网的继电保护产生影响 & 目前 对于广泛应用的双馈风电场 其接入对电网继电保护的影响主要有两个方面 一是在故障期间 双馈风电场侧的正 负序电流系数近似相等的假设不再适用 对基于相电流差突变量的常规选相元件和方向元件的正确性有所影响 ) 二是在电网发生严重故障时 转子侧的撬棒保护投入 使得双馈风电机提供的故障电流的频率与故障发生瞬间风机的转速有关 此故障电流的频率偏移工频 进而使得傅里叶工频算法难以准确提取风电的基相量 & 由于风电场的容量很小 一般为系统短路容量的 6 6 因此在故障期间会呈现出典型的弱馈性 ) 使得在风电场送出线发生故障时 风电场侧保护测得的三相电流幅值相近 其相位也近似相同 & 同时 风电场的弱馈性也会使得送出线上的突变量保护元件发生误动 & 本文基于撬棒保护电路投入的条件下 对双馈风电场的弱馈性能进行研究 分析了风电场的弱馈性导致风电场序阻抗存在的差异 发现故障期间双馈风电场的这种特性将会使得突变量保护元件发生误动 & 双馈风电场的弱馈特征 风电场的并网主要有分散式和集中式两种实现方式 & 风电场的集中式接入电网是汇流线路将多台风电机汇集后通过输电线路通道集中外送 主要用以异地消纳 通常接入的电压等级较高 & 以广泛应用的双馈风电场为例 其普遍应用的接线方式为 每台双馈风电机通过箱式变压器 将风电机出口电压升至.% 或.% 多台串联有箱式变压器的风电机通过汇流线路汇集至中压母线 再通过风电场的主变压器升压至高电压等级 通过送出线路将风电场接入电网 实现异地消纳 & 虽然 风电场的装机容量逐渐增加 但相对于电网系统来说 风电场容量仍然较小 一般只有系统短路容量的 6 6 可以认为是弱电源侧 & 在风电场送出线路上发生接地故障时 系统侧的正负阻抗包括系统电源阻抗 系统侧送出线路阻抗 风电场侧正负序等值阻抗包括风电机组的阻抗 内部汇流线路阻抗 风电场主变压阻抗以 及风电场侧送出线路阻抗 因此系统侧正负序等值阻抗要小于风电场侧正负序等值阻抗 & 风电场的主变压器一般为中性点直接接地方式 在等值零序网络中风电场侧的等值阻抗仅包含风电场侧升压变压器和送出线路的零序阻抗 & 在故障发生期间 考虑撬棒电路投入的情况 则双馈发电机可以看作一台转子侧带 $, 撬棒 电阻的异步电动机 ) 其正负序网络图如图 所示 & 图 撬棒电路投入后双馈电机正负序等值网络结构 双馈电机投入撬棒电路后 正负序等值阻抗为 ( ( * ( ( ( * ( ( ( * ( ( ( * ( 式中 双馈感应电机的定子和转子电阻 定子和转子漏抗 撬棒电路电阻 * 双馈电机的励磁阻抗 转差率 若存在负序电压 则转差率变为 & 在计及风电场侧保护所感受到的电流时 所有阻抗参数需折算到风电场主变压器高压.% 侧 由于风电场主变压器的变比很大 因此归算后的风电场的等值阻抗 很大 其中 为变压器的变比 & 在风电场送出线发生近端接地故障并且使得撬棒保护电路投入的条件

3 杨欢红 等 双馈风电场的弱馈性及风电接入对突变量保护元件的影响 下 风电场侧所有参数归算到.% 侧后 风电场的各等值阻抗为 (, ( / (, ( / ( / 式中, / 双馈发电机的出口箱式变压器和风电场主变压器的等值阻抗 & 由式 至式 可以看出 在计及撬棒电路投入条件下 双馈风电场的等值正负阻抗与转差率 和撬棒电阻 有关 & 转差率 导致正负阻抗不相同 即 在本文中不考虑 的变化 取适宜的撬棒电阻为 这将导致风电场侧正负序阻抗增加 从而风电场弱馈性增加 & 根据风电场的接线方式 在发生接地故障时 风电场的正负序等值阻抗均远大于其零序等值阻抗 从而风电场侧零序电流比重很大 & 故障期间三相的电流幅值相差不大 相位近似相等 表现出明显的弱馈性 & 由于风电场内部 双馈发电机并联在汇流母线上 故风电场机组越少将导致正负序等值阻抗越大 风电场的弱馈性越明显 & 双馈风电场的接入对突变量保护的影响 设故障点到风电场侧距离占线路全长的比例为 由于计及撬棒电路的投入 则故障点为送出线近端处 序电流分配系数为 电路示意图如图 所示 & 式中 风电场侧保护测得的两相电流突变量 故障支路正负零序故障电流 8& 现假设风电场送出线路上发生单相接地故障 以 相接地故障为例 且发生近端故障 撬棒电路投入 故障点的正 负 零序电流相等 即 则由式 可得 如果没有明确规定 通常认定线路的正负序阻抗相等 即 在常规系统中 等效系统正负序阻抗相等 则由式 可得 由式 可得 此时能够很好地对故障相进行判别 & 但对于 侧为风电场侧 在撬棒电路投入后 双馈感应发电机为转子侧带有 大电阻的异步电动机 且转差率 不宜忽略 致使 且有较大的差值 由式 可知 对于风电场侧而言 且在幅值上两者存在很大差异 在式 中 的大小差异不明显 对于突变量选相元件有较大的影响 突变量选相元件不能判别故障相 & ( 对突变量方向元件的影响 图 风电场系统故障电路示意 风电场侧短路电流分布系数为 系统侧短路电流分布系数为 ' ( 对突变量选相元件产生的影响 相电流差突变量选相元件 利用故障时相间电流幅值特征从而实现选相 ) 表达式为 突变量方向元件通过分析保护安装处的电压和电流突变量的相位关系 进而判别故障发生的正反方向 & 基于相量突变量的方向元件比较每相或相间故障电压 电流突变量的相位后 针对不同的故障类型 选定对应的故障相的电压 电流突变量 & 假设 侧发生正向故障 依据综合工频变化 ) 量方向元件的原理可知 [ ] 7733

4 在常规电网系统中 根据式 至式 可得 对于 侧为风电场时 撬棒电路的投入使得风电场的正负序阻抗有较大差异 & 由于 令 则 ( ) ( ) 73 3 ( ) 3 对比式 和式 常规系统中 方向元件对于正反向故障能够正确判别 & 若 侧为风电场侧时 使故障电压 电流分量相位出现误差 相位波动较大时将会影响方向元件的性能 突变量方向元件将会发生误判 & ) 仿真分析 在, 仿真环境下 搭建某地区 的双馈风电场模型如图 所示 & 图 ) 风电场接线示意 风电场容量为 由 台额定容量为 & 的双馈感应风力发电机并联在同一.% 的汇流母线 单台双馈感应风力发电机额定容量为 & 额定电压为 % 定子阻抗 ( & (& && 转子阻抗 ( & (& && 励磁阻抗 * & && & 箱式变压器 %&.% 其阻抗为, (, & (& && 容量为 & 风电场主变压器 &.%.% 其阻抗为 / ( / & (& && 容量为 所有电阻 电抗的标幺值均将自身额定值作为基准值 & 送出线路正序阻抗 & (&.* 零序阻抗 & (&.* 送出线路全长 &.* && )( 双馈风电场弱电源特征由上述内容可知 撬棒电路的投入将使风电场的弱馈性增强 & 在 不变的条件下 送出线路近端分别发生接地故障的情况如下 & && 单相 接地故障单相 发生接地故障时 风电场侧的电流波形如图 所示 & 由图 可知 当风电场送出线路发生单相接地故障时 撬棒电路投入后 故障电流的序分量有所降低 其中正序分量降低幅度较大 零序分量基本保持不变 & 由于风电场的弱馈性 零序电流占主要成分 导致故障时三相电流幅值相差不大 且基本同相位 & && 两相接地故障 7 两相接地故障 7 两相发生接地故障时 风电场侧的电流波形如图 所示 & 风电场机组为 台 送出线发生 7 两相接地故障时的风电场侧故障电流如图 所示 & 由图 可知 当风电场送出线路发生两相接地故障时 风电场侧故障电流的变化趋势与单相接地故障相同 & 风电场的弱馈性能因撬棒转子保护电路的投入而加深 增大了风电场的正负序等值阻抗与零序等值阻抗的差异 撬棒电路投入后 故障电流的正序分量和负序分量都有所减小 其中正序分量降低幅度较大 零序分量基本保持不变 & 由于风电场的弱馈性 零序电流占主要成分 导致故障时三相电流幅值相差不大 且基本同相位 & 由图 和图 可知 由于风电场会在汇流母线上并联多台双馈发电机 故风电场的正负序等值阻抗随着风电场机组的增加而减小 风电场机组数越少 其弱馈性越明显 & 由上述一系列仿真可知 风电场送出线的弱馈性使得在风电场送出线路上发生接地故障时 故障电流中零序电流分量为主要成分 三相的电流幅值和相位近似相等 具有低电压穿越能力的

5 杨欢红 等 双馈风电场的弱馈性及风电接入对突变量保护元件的影响 图 * 单相接地故障下风电场侧电流波形 图 +7 两相接地故障下风电场侧电流波形 风电场 当撬棒电路投入会加深其弱馈性能 & )( 转差率 对风电场正负序等值阻抗的影响 图, 风电场机组为 台 送出线发生 7 两相接地故障时的风电场侧故障电流 由上述内容可知 设置最佳的 后 双馈风电场的等值正负阻抗将受转差率 的影响 使 有别于常规电网系统 & 当转差率 && 时 风电场侧保护背侧正序阻抗模值如图 所示 &

6 当转差率 && 时 风电场侧保护背侧负序阻抗模值如图 所示 & 由图 和图 可知 在撬棒电路投入期间 故障导致双馈感应发电机工作在超同步或欠同步状态 保护背侧的正序阻抗模值变化幅度很小 但对于负序阻抗而言 模值变化较明显 可见双馈感应发电机的转差率 对故障期间风电场侧的负序阻抗影响较为明显 & 图 && 时风电场侧保护背侧正序阻抗模值 的背侧正负序阻抗模值见表 & 由图 和图 可知 在撬棒电路投入期间 故障发生时双馈感应风力发电机可以等效为转子侧带大电阻的异步电动机 & 此时 双馈感应风力发电机的转差率对保护背侧正负序阻抗影响较大 使得背侧正负序阻抗并不相等 阻抗模值相差约为 左右 两者间相位差别大 & 经过计算可知 风电场侧的零阻抗 & (& & & 由表 和表 可知 零序阻抗远 小于正负序阻抗 这是由于风电场的弱馈性引起的 故发生接地故障时零序电流占很大比例 & 由于风电场的正负序阻抗相差较多 保护侧正负序电流分配系数的幅值相差较大 不可能近似相等 进而从正负序阻抗的角度验证了基于常规系统中正负序阻抗相等的突变量选相元件和方向元件不能正确动作 & 表 双馈发电机处于欠同步状态时的正负序阻抗模值 转差率 正序阻抗 正序阻抗模值 负序阻抗 负序阻抗模值 & & (& & & (& & & & (& & & (& & & & (& & & (& & )() 突变量保护元件的仿真结果 图. && 时风电场侧保护背侧负序阻抗模值 当双馈发电机处于超同步状态 分别为 & & & 时 投入撬棒电路后风电场侧保护的背侧正负序阻抗模值 即 与 如表 所示 & 表 双馈发电机处于超同步状态时的正负序阻抗模值 转差率 正序阻抗 正序阻抗模值 负序阻抗 负序阻抗模值 & & (& & & (& & & & (& & & (& & & & (& & & (& & 当双馈发电机处于欠同步状态 分别为 &&& 时 投入撬棒电路后风电场侧保护 根据突变量保护元件的原理 基于上述某地区风电场仿真模型 对送出线路风电场侧突变量保护元件进行仿真 结果如表 和表 所示 & 表 ) 突变量选相元件仿真结果 选相结果 故障类型 系统侧 风电场侧 表 * 突变量方向元件仿真结果 故障类型 仿真结果 区内故障 1 拒 动 71 拒 动 73 拒 动 731 动 作 下转第 * 页

7 + 结 语 在变速恒频双馈式风力发电机组中采用融合最大功率追踪和直接转矩控制的控制策略 可避免风力发电机组在进行最大功率追踪时因风速难以实时精确测量而造成的控制质量下降 同时还可解决矢量控制过分依赖机组参数 计算模型复杂等问题 & 在超过额定风速时 基于最大功率追踪直接转矩控制对于稳定风电机组输出功率 减小功率和转矩的波动取得了良好的控制效果 有效地保障了风力发电机组的安全稳定运行 & 参考文献 朱柯丁 宋艺航 谭忠富 等 & 中国风电并网现状及风电节能减排效益分析 )& 马卫东 & 风力发电机组最大功率追踪 & 高压电器 )& 刘鑫 曲延滨 & 双馈风力发电系统最大功率追踪双模控制研究 & 电气传动 )& 王继忠 & 感应电动机直接转矩控制技术的发展 & 微电机 )& 姚兴佳 韩嵩肶 赵希梅 等 & 变速恒频双馈风力发电机的最大风能追踪控制 & 电气传动 )& 韦徵 陈冉 陈宗伟 等 & 基于功率变化和模糊控制的风力发电机组变速变桨距 & 中国电机工程学报 )& 熊飞 王雪帆 华斌 等 & 绕线转子无刷双馈电机的 2)+ 轴数学模型 & 电机与控制学报 )& 罗萍 吕霞付 唐贤伦 等 & 感应电机直接转矩控制系统仿真研究 & 电测与仪表 )& 葛研军 吴楠 & 基于 %# 的无刷双馈电机直接转矩控制 & 微特电机 )& 编辑 桂金星 上接第. 页 从表 和表 可以看出 发生非对称故障时 风电场侧突变量选相元件不能准确判别故障相 方向元件无法判别故障的方向 & * 结 语 当具有低电压穿越能力的风电场送出线路发生故障时 在保证撬棒电路有效投入的条件下 可将双馈感应发电机等效为带撬棒电阻的异步电动机 & 本文分析了双馈风电场的弱馈性能 发现其弱馈性主要体现在 当送出线路发生接地故障时 风电场侧零序电流将会远大于正负序电流 三相的故障电流幅值和相角均接近 & 从转差率的角度分析了风电场侧保护背侧正负序阻抗有别于常规系统的特征 以及其对基于常规系统的突变量保护的影响 并得出了具体的结论 & 参考文献 沈枢 张沛超 方陈 等 & 双馈风电场故障序阻抗特征及对选相元件的影响 & 电力系统自动化 )& 王晨清 宋国兵 刘凯 等 & 突变量保护对风电接入系统的适应性分析 & 中国电机工程学报 ) & 张保会 王进 郝志国 等 & 风电接入对继电保护的影响 三 风电场送出变压器保护性能分析 & 电力自动化设备 )& 张保会 王进 李光辉 等 & 具有低电压穿越能力的电接入电力系统继电保护的配合 & 电力自动化设备 )& 张保会 王进 原博 等 & 风电接入对继电保护的影响 四 风电场送出线路保护性能分析 & 电力自动化设备 )& 朱永强 张旭 & 风电场电气系统 & 北京 机械工业出版社 )& 黄涛 陆于平 凌启程 等 & 撬棒电路对风电场侧联络线距离保护的影响及对策 & 电力系统自动化 )& #!917!'3#,%&&2,,2 2,2 2 2*) * &!!!/! 3) )& 徐岩 卜凡坤 赵亮 等 & 风电场联络线电流特性的研究 & 电力系统保护与控制 )& 葛耀中 & 新型继电保护和故障测距的原理与技术 & 第 版 & 西安 西安交通大学出版社 )& 朱声石 & 高电压电网继电保护原理与技术 & 北京 中国电力出版社 )& 何仰赞 温增银 & 电力系统分析 & 武汉 华中科技大学出版社 )& 高亮 & 电力系统微机继电保护 & 北京 中国电力出版社 )& 张保会 张金华 原博 等 & 风电接入对继电保护的影响 六 风电场送出线路距离保护影响分析 & 电力自动化设备 )& 编辑 白林雪

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