第 期圆钢管混凝土桁架 形节点极限承载力计算方法研究 圆钢管桁架结构具有自重轻 跨越能力强 外形美观 截面惯性矩大 整体承载能力高等诸多优点 广泛应用于火车站 体育馆等大跨度屋盖结构 为了提高圆钢管桁架结构的受力性能和节点整体刚度 可在圆钢管桁架结构主管中填筑混凝土 圆钢管混凝土桁架节点最早 源自于

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1 第 卷第 期 年! 月 建 筑 钢 结 构 进 展 <73'(73(( >- 圆钢管混凝土桁架 - 形节点极限承载力计算方法研究 王静峰 邓 权 邢文彬 合肥工业大学土木与水利工程学院 合肥 " 安徽先进钢结构技术与产业化协同创新中心 合肥 " 中铁四局集团钢结构有限公司 合肥 摘 要 圆钢管桁架在主管内填筑混凝土 可有效提高其承载力 为了获得圆钢管混凝土桁架 形节点受力性能和承载力计算方法 研究了在受拉或受压支管处 形节点的失效模式和破坏机理 基于圆钢管混凝土 形节点在不同失效模式下的破坏机理和受力状态 分别对支管截面形式为圆形或矩 方 形的圆钢管混凝土 形节点建立合理的简化计算模型 推导出不同失效模式下 形节点极限承载力计算公式 并给出相应的极限承载力建议公式 试验验证了圆钢管混凝土 形节点的试验值与计算值吻合较好 研究表明圆钢管混凝土 形节点的极限承载力计算公式的准确性 可应用于圆钢管混凝土桁架结构计算和设计 也为相关标准建立和完善提供理论依据 关键词 圆钢管混凝土桁架 形节点 极限承载力 失效模式中图分类号 $9" 文献标志码 文章编号?""?!!?" *5""62"!"#$"!%&!'! $((*(!"#! $%&' # 30%1,&(77,%91&%$07&,%"00(1 33(($07&5(151,%"0 33((77.%$#(,% 0 -#7%76%;7.$#$$0((0% ;00%1&007&%0((( (5(&0001( 0%07&%( %(( 3$( 60(0%( 0 0 0%03$( 6'0%( 0 %(%( 0% %(3$ ( ;0(7(000 (7&((%%(1$0%(%0(7 &%0(3$(600$0(0 0((%%(1&;$001%0(&%0%(%( 7&$0%(%(((7%0(3$( 6100%%1701 -(/"(%(((6(7&%( 收稿日期 收到修改稿日期 基金项目 国家自然科学基金! 教育部新世纪优秀人才支持计划 -$ 作者简介 王静峰 " 男 博士 教授 主要从事钢结构与组合结构 工程结构抗震与防灾等方面的研究 6%;7 邓 权 "" 男 硕士研究生 主要从事钢结构及组合结构方面的研究

2 第 期圆钢管混凝土桁架 形节点极限承载力计算方法研究 圆钢管桁架结构具有自重轻 跨越能力强 外形美观 截面惯性矩大 整体承载能力高等诸多优点 广泛应用于火车站 体育馆等大跨度屋盖结构 为了提高圆钢管桁架结构的受力性能和节点整体刚度 可在圆钢管桁架结构主管中填筑混凝土 圆钢管混凝土桁架节点最早 源自于海洋开采平台灌注混凝土的钢管节点 35! 等 童乐为等 王新毅都对圆钢管混凝土桁架节点进行了试验研究 结果表明 圆钢管混凝土桁架的极限承载力和刚度比钢管桁架节点有显著提高 目前国内外对圆钢管 形节点的研究比较成熟 形成了可供工程应用的设计方法 欧洲规范 空心管结构连接设计指南 和我国 钢结构设计规范 #' 均规定了圆钢管桁架 形节点的承载力计算方法 然而 目前关于圆钢管混凝土桁架 形节点极限承载力计算方法缺乏相关研究与规范! 王新毅在圆钢管 形节点极限承载力计算公式基础上 对影响圆钢管混凝土 形节点极限承载力的因素进行了参数分析 用回归分析方法拟合出圆钢管混凝土 形节点的极限承载力计算公式 但是该公式不能真实地反映节点在各种失效模式下的受力状态和破坏机理 宋谦益对支管截面形式为圆形的圆钢管混凝土 形节点进行了参数分析 给出了各种失效模式下节点的极限承载力计算公式 但混凝土局压失效模式对应的节点极限承载力计算公式没有考虑主管内填充核心混凝土的长度影响系数 主管管壁冲剪失效模式对应的极限承载力计算公式没有考虑焊缝的影响 基于目前尚缺乏系统的圆钢管混凝土 形节点承载力计算公式 本文研究了在受拉或受压支管处圆钢管混凝土 形节点的失效模式和破坏机理 基于不同失效模式下的破坏机理和受力状态 分别对支管截面形式为圆形或矩 方 形的圆钢管混凝土 形节点建立合理的简化计算模型 推导出不同失效模式下 形节点极限承载力计算公式 并给出了相应的极限承载力建议公式 本文研究成果可为圆钢管混凝土桁架结构设计提供理论依据 图 圆钢管混凝土 - 形节点几何参数 0$#$$1 ##&% $&-*$ 当圆钢管混凝土 形节点两根支管的间距较大时 可看作一对 形节点进行承载力计算 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处可能发生的失效模式主要有 支管屈服破坏 ' 焊缝撕裂破坏 主管管壁冲剪破坏 <3 主管管壁塑性破坏 < 主管剪切破坏 3 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的破坏模式圆钢管混凝土 形节点在受压支管处可能发生的失效模式有 支管屈服破坏 ' 焊缝撕裂破坏 支管屈曲破坏 '.' 混凝土局压破坏 主管剪切破坏 3 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的极限承载力 在前 个失效模式下 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的破坏形式只与受拉支管有关 而与受压支管无关 故 形节点在受拉支管处的破坏机理和受力状态可以看作 形节点来研究 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的极限承载力可按 形节点在受拉支管处的极限承载力公式进行计算 + 圆钢管混凝土桁架 形节点破坏模式 ++ 圆钢管混凝土 形节点 本文所使用的圆钢管混凝土 形节点几何参数如图 所示 图中 ' 为支管间隙 为矩形支管宽度 为圆主管外径 为圆支管外径 为矩形主管高度 为矩形支管高度 为主管壁厚 为支管壁厚 为支管与主管的宽度比 取 或 为受拉支管轴线与主管轴线的夹角 为受压支管轴线与主管轴线的夹角 + 圆钢管混凝土 形节点的破坏模式 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的破坏模式 + 失效模式 + 支管屈服破坏当圆钢管混凝土 或 形节点发生支管屈服破坏时 支管截面的拉应力达到屈服强度 图 发生支管屈服破坏 节点在受拉支管处的极限承载力计算公式为 (&% 式中 (&% 为圆钢管混凝土 或 形节点在受拉支管处的极限承载力 为支管屈服强度 为支管截面面积 失效模式 焊缝撕裂破坏以圆支管的圆钢管混凝土 或 形节点为例 支管四周焊缝承受的拉应力可分解为法向应力和切向应力 如图 所示 其受拉极限承载力分别按这两种应力分量进行推导

3 建筑钢结构进展第 卷 式中 (;%1 为圆钢管混凝土 或 形节点在焊缝失效模式下 按切向应力分量确定的节点在受拉支管处的极限承载力 " ; 1 为焊缝熔敷金属的抗剪强度 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处焊缝撕裂破坏时极限承载力为按法向和切向分别推导出的受拉支管处的极限承载力的最小值 在实际工程中 应通过设计避免焊缝撕裂破坏 图 + 支管屈服失效模式 +%"%& " $1 #1 图, 形节点焊缝应力分解,#$/%"$ $1 *$ 按法向应力推导 (;% %(;"; 式中 (;% 为圆钢管混凝土 或 形节点在焊缝失效模式下 按法向应力确定的节点在受拉支管处的极限承载力 为支管与主管的轴线夹角 % 为焊脚尺寸 " ; 为焊缝熔敷金属的抗拉强度 ( ; 为焊缝计算长度 可参照 钢结构设计规范 #' 中对管节点的规定 圆支管 当 时 ( 当 时 ( 矩 方 形支管 ( ; 按切向应力推导 (;%1 %(;"; 1 失效模式 主管管壁冲剪破坏 当主管管壁较薄 径厚比较大 支管径厚比较小时 支管受拉的圆钢管混凝土 形节点易发生主管管壁冲剪失效模式 本文在文献 规定的圆钢管桁架节点基于冲剪破坏失效模式的受拉极限承载力计算公式基础上 考虑焊缝对受拉承载力的影响 修正得到圆钢管混凝土 或 形节点的在受拉支管处的极限承载力计算公式为 式中 ( 1 为主管冲剪周长 ( (1 槡 对于圆形支管 主管冲剪周长为 ( 1!; 对于矩 方 形支管 主管冲剪周长为 ( 1 ; ; 为矩 方 形支管的截面等效高度 ; 为焊缝较厚处尺寸 无精确值时可取焊脚尺寸 % 将式 代入式 得到圆形支管的圆钢管混凝土 或 形节点在受拉支管处的极限承载力计算公式为 (% " ; 式中 (% 为圆支管的圆钢管混凝土 或 形节点在受拉支管处的极限承载力为主管的钢材屈服强度 将式 代入式 得到矩 方 形支管的圆钢管混凝土 或 形节点在受拉支管处的极限承载力计算公式为 ; (% 式中 (% 为矩 方 形支管的圆钢管混凝土 或 形节点在受拉支管处的极限承载力 失效模式 主管管壁塑性破坏 圆钢管混凝土 形节点的一根支管承受拉力 另一根支管承受压力 在主管管壁塑性失效模式下 受压支管有效地阻止了主管管壁塑性区域的扩展 如图! 所示 圆形支管的圆钢管混凝土 形节点圆形支管的圆钢管混凝土 形节点的塑性失效模式往往发生在主管管壁较薄 抵抗变形能力相对较弱 支管

4 第 期圆钢管混凝土桁架 形节点极限承载力计算方法研究 与主管直径比 较小的情况下 所以支管与主管相贯处形成的空间椭圆曲线可以近似等效为平面椭圆曲线 即空间椭圆曲线在平面上的投影曲线 如图 所示 图 - 形节点塑性失效模式 %$#%& "$1 -*$ 屈服线 ( - - ( A? 屈服线 (,, - 对于径向屈服线 7 0 总内功 内 *+ @ 径向 6 由能量守恒定律 获得圆形支管的圆钢管混凝土 形节点在主管管壁塑性失效模式下 受拉支管处的极限承载力计算公式为 (%. ' '!' 式中 (% 为 形节点在主管管壁塑性失效模式下圆形受拉支管处的极限承载力 为斜屈服线与纵向屈服线的夹角? 为核心混凝土参与系数 取值在 " 之间 ( 对 ( 求极值 由 得到 图 圆形支管的圆钢管混凝土 - 形节点塑性区域简化 %$#%#$$1 ##&% $&-*$/$1##&%#1 使用拉格朗日乘数法求出图 中椭圆屈服线 的塑性特征点 获得等效矩形屈服线各边的边长为 ( * ( +$ ( *+ ( $ 式中 图 中各屈服线上的内功 为 屈服线 ( * * ( * * ' 屈服线 ( +$ +$ ( +$ +$? 屈服线 ( $ $ ( $ $ 屈服线 ( *+ *+ $ 屈服线 (,, (,,?!' 屈服线 ( - - ( - -?!! % 槡 将式 代入式 即得到圆形支管的圆钢管混凝土 形节点在主管管壁塑性失效模式下对应的极限承载力计算公式 矩 方 形支管的圆钢管混凝土 形节点矩 方 形支管的圆钢管混凝土 形节点的屈服线失效模式对应的破坏机理与圆支管的圆钢管混凝土 形节点相同 但屈服线形状不同 如图 所示 同圆形支管的钢管混凝土 形节点极限承载力计算公式推导过程相似 屈服线 ( * * ( * *!' 屈服线 ( +$ +$ ( +$ +$ 屈服线 ( $ $ ( $ $ 屈服线 ( *+ *+ $ 屈服线 (,, (,,!' 屈服线 ( - - ( - - 屈服线 ( - - ( - - ' % 7

5 建筑钢结构进展第 卷 屈服线 (,, - 0 对于径向屈服线 径向 总内功 内 * +$ $ *+, - -, 径向 6 矩 方 形支管的圆钢管混凝土 形节点在主管管壁塑性失效模式下 受拉支管处的极限承载力计算公式为 (%!' ' " 式中 (% 为 形节点在主管塑性失效模式下矩 方 形受拉支管处的极限承载力 ( 对 ( 求极值 由 得到 槡 将式 代入式 " 即得到矩 方 形支管的圆钢管混凝土 形节点在主管管壁塑性失效模式下对应的受拉极限承载力 1%& " 由式 得到圆钢管混凝土 形节点在主管剪切失效模式下对应的受拉支管处的极限承载力计算公式为 (% 1 式中 (% 为 形节点在主管剪切失效模式下的受拉支管处的极限承载力 为钢管混凝土截面面积 1 为圆钢管混凝土抗剪承载力计算系数 1"@ 为构件截面的约束效应系数标准值 "2 分别为钢管管壁截面面积 核心混凝土截面面积 为钢管混凝土构件的剪切强度设计值!@! " 为钢管混凝土构件的含钢率 为构件截面的约束效应系数设计值 " "" 为钢管混凝土构件轴压强度设计值 "!@ "" 为核心混凝土抗压强度设计值 图 矩 方 形支管的圆钢管混凝土 - 形节点塑性区域简化 %$#%#$$1 ##&% $&-*$/$1#$&%#1 失效模式 主管剪切破坏当圆钢管混凝土 形间隙节点的支管受力较大 主管截面较小时 可能发生主管剪切失效模式 如图 所示 两根支管共同作用在主管上 形节点间隙处主管承受较大剪力 该剪力由主管管壁和核心混凝土共同承担 为方便推导主管剪切破坏失效模式下的 形节点在受拉支管处的极限承载力 做出以下假定 主管管壁与核心混凝土协同受力 主管管壁 核心混凝土承担的剪力呈线性叠加关系 剪应力在主管管壁和核心混凝土截面上均匀分布 当受拉支管起控制作用时 ( ( 式中 ( 为主管抗剪承载力 其计算可参考 钢管混凝土结构技术规范 #'"! " 图 主管剪切失效模式 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的极限承载力 在前! 个失效模式下 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的破坏形式只与受压支管有关 而与受拉支管无关 故 形节点在受压支管处的破坏机构和受力状态可以看作 形节点来研究 因此圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的极限承载力可按 形节点在受压支管处的极限承载力公式进行计算 本节中受压支管处的破坏模式示意图与受拉支管处的破坏模式示意图相似 + 失效模式 + 支管屈服破坏 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的支管屈服破坏极限承载力公式与受拉支管处的屈服破坏极限承载力公式相同 其表达式为 (&% 式中 (&% 为圆钢管混凝土 或 形节点在支管屈服失效模式下对应的受拉极限承载力 失效模式 焊缝撕裂破坏 圆钢管混凝土 或 形节点在受压支管处焊缝破坏极限承载力计算公式及推导过程与受拉支管处焊缝破

6 第 期圆钢管混凝土桁架 形节点极限承载力计算方法研究 坏相同 其表达式为 %( ;" ; (;% %( ;" ; 1! 式中 (;% 为圆钢管混凝土 或 形节点在焊缝失效模式下受压支管处的极限承载力 在实际工程中 应通过设计避免焊缝撕裂破坏 失效模式 支管屈曲破坏 圆钢管混凝土 或 形节点的核心混凝土对主管管壁有较强的支撑作用 在支管压力作用下主管内凹和弯曲变形较小 故受压支管可看作下端固接的短柱 考虑节点构造 加工缺陷等影响 建议圆支管的圆钢管混凝 土 形节点在受压支管处的极限承载力按下式计算 ( 式中 ( 为在支管屈曲失效模式下 节点在受压支管处的极限承载力 为考虑节点构造和加工缺陷的影响 系数 参考德国 5- 规范 " 失效模式 混凝土局压破坏 混凝土局压破坏多发生于支管径厚比或宽厚比较小 支管刚度较大的情况 根据我国 钢管混凝土结构设计与施工规程 3 中圆钢管混凝土套箍作用的规定 圆钢管混凝土 或 形节点在核心混凝土压碎失效模式下的受压支管处的极限承载力计算公式为 (%."2 式中 "2 为核心混凝土立方体抗压强度标准值. 为圆钢管混凝土桁架节点局部受压强度提高系数 为混凝土局部受压面积.. 式中 为钢管参与系数 为混凝土局部承压强度提高系数. 为在支管受压的矩形钢管混凝土节点中的混凝 土长度影响系数基础上 经过试算和对比 分析得到的圆钢管混凝土长度影响系数 /!0/ 按我国 混凝土结构设计规范 #' 计算 槡 式中 为混凝土局部受压面积 为底部扩散底面积 对于圆支管 对于矩 方 形支管 对于圆支管 对于矩 方 形支管? (. ( 且. 式中 ( 为主管内填充混凝土长度 失效模式 主管剪切破坏 圆钢管混凝土 形节点发生主管剪切破坏时 若受压支管起控制作用 其节点破坏机构与圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处发生的主管剪切失效模式相同 此时圆钢管混凝土 形节点在主管剪切失效模式下 在受压支管处的极限承载力计算公式为 (% 1 式中 (% 为 形节点在主管剪切失效模式下的受压支管处的极限承载力 圆钢管混凝土 形节点的极限承载力设计公式 + 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的极限承载力设计公式 基于本文研究成果 给出了圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的设计建议公式 圆形支管的圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的承载力设计值按下式计算 " %( ;" ; %( ;" ; 1 ( " ' '!' "" ; 1 式中 槡? 矩 方 形支管的圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的承载力设计值按下式计算

7 建筑钢结构进展第 卷 " %( ;" ; %( ;" ; 1 ( "!' ' ; 1 " 式中?? 槡 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的极限承载力设计公式 基于本文研究成果 给出了圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的设计建议公式 圆形支管的圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的承载力按下式计算 ( " %( ;" ; %( ;" ; 1 "." 1 矩 方 形支管的圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的承载力设计值按下式计算 试验验证 1 " ( %( ;" ; %( ;" ; 1." 和 圆钢管混凝土 形节点发生破坏的位置有受拉支管处和受压支管处 任何一处发生破坏都将导致节点失去传递荷载的能力 实际工程中任一失效模式均有可能发生 应分别计算圆钢管混凝土 形节点在每种失效模式下的承载力 图 取其较小值作为设计依据 本文采用! 35 等和王新毅的试验数据验证本文所提出公式的正确性 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的承载力计算值与试验值的比较如表 所示 研究表明 试件承载力计算值与试验值比值的平均值为 " 方差为 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的承载力计算值与试验值的比较如表 所示 研究表明 试件承载力计算值与试验值比值的平均值为 " 方差为 因此 本文提出的圆钢管混凝土 形节点的极限承载力公式计算值与试验值吻合较好 结论 圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的失效模式有支管屈服破坏 焊缝撕裂破坏 主管管壁冲剪破坏 图 圆钢管混凝土受拉支管处极限承载力计算流程 %#&%$%/$1 &%$$ ##$($1 ##&%$&-*$$1 $#1

8 第 期圆钢管混凝土桁架 形节点极限承载力计算方法研究 表 圆钢管混凝土 - 形节点在受拉支管处的承载力计算值与试验值比较 ##$(###&%$&-*$$1 $#1$/ #%#&%$""$$&%$ 来源 试件编号 -? -? ' 试验值 2- 计算值 2- 计算值 试验值 王新毅!!!! " " "!! " " " " 35 等 "!!",9-# 等! 3$ " " 表 + 圆钢管混凝土 - 形节点在受压支管处的承载力计算值与试验值比较 +##$(###&%$&-*$$1 # #1$/ #%#&%$""$$&%$ 来源 试件编号 -? -? ' 试验值 2- 计算值 2- 计算值 试验值 王新毅! " " "! "!! "!! "!!"!!" "!!!!,9-#! 3$ "!! " 主管管壁塑性破坏 主管剪切破坏 基于各种失效模式下节点的破坏机理 建立了合理的力学计算模型 分别推导出支管截面形式为圆形和矩 方 形的圆钢管混凝土 形节点在受拉支管处的极限承载力计算公式 圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的失效模式有支管屈服破坏 焊缝撕裂破坏 支管屈曲破坏 混凝土局压破坏 主管剪切破坏 基于各种失效模式下节点的破坏机理 建立了合理的力学计算模型 分别推导出支管截面形式为圆形或矩 方 形的圆钢管混凝土 形节点在受压支管处的极限承载力计算公式 基于圆钢管混凝土 形节点各破坏模式下极限承载力计算公式 取各失效模式承载力较小值作为设计依据 分别给出了支管截面形式为圆形或矩 方 形的圆钢管混凝土 形节点在支管受拉处 支管受压处的承载力设计建议公式 并进行了试验结果验证 两者吻合较好 为安徽省相关地方标准的制定提供了科学依据 参考文献 王新毅 童乐为 钢管混凝土节点的研究现状及待解决问题 低温建筑技术 "!! -# /&$*-#.;40(% % ( 6.; $( 0($07&"!!0 35,*3 $53* 8 %%((6%(7 (%(340!! ""*53!"!/ $*-#. -# 3,5 +8(& % %% ( 0;$6(87<7 % 0 <% 3(( 3 %-; + 2! 王新毅 圆钢管 圆钢管混凝土焊接节点抗弯刚度和极限承载力研究 上海 同济大学 " -# /&$07%0(7 &(& %((( % (( ; $76 91&"0 '035(7 %33((< 7%-"" (3'( (%3 <4,-43*-* 空心管结构连接设计指南 : 北京 科学出版社 "" <4,-43*-*#(%7 %0;((:'673<"" 0 中华人民共和国建设部 钢结构设计规范 #' 3 北京 中国计划出版社 :&%(%0<4(%0 %7%33((#'3 '670<7<0 宋谦益 圆钢管混凝土 钢管 形节点的力学性能研究 北京 清华大学 3*-#B&$00(&%0( %((0(((6 '67B70(91&0

9 + 建筑钢结构进展第 卷 " 哈尔滨工业大学 中国建筑科学研究院 钢管混凝土结构技术规范 #' "!3 北京 中国建筑工业出版社!,5(%$07&0 &%'(7 40$0%3$(( 3((#'"!3'670 0( = '(7<!0 (05C%C -(75- $ 3 30(3% 2 > 3 ( 3;2""# 中国工程建设标准化协会 钢管混凝土结构技术规程 3 3 北京 中国计划出版社 077(3 $0 3% % 3 $(( 3((3 3'670<7< 0 刘永健 矩形钢管混凝土桁架节点极限承载力试验与设计方法研究 长沙 湖南大学.59 76$7 0%(7 & %7( % ((( 6070,(91&0 中华人民共和国住房和城乡建设部 混凝土结构设计规范 #'3 北京 中国建筑工业出版社 :&%,(7 94(1%0 < 4(% 0% 7 % 3((#'3'670 0( = '(7<0!,9-# -9. #,- ' 8 (& 6 % % (( ( ((( % ( 3 40 "*566

于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,....

于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,.... - * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中

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