E 建 筑 钢 结 构 进 展 $ 对于钢管混凝土结构 而言外钢管 对 核 心 混 凝 土 的 约束使得其强度提高而核心混凝土又延缓了外钢管 的 局 第 卷 F 试验概况 现场模拟酸 雨 腐 蚀 试 验 的 周 期 较 长试 验 费 用 也 较 部屈曲充分发挥 了 两 者 的 材 料 性 能使 得

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1 第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 *,-.*,-,- 锈蚀圆钢管混凝土短柱轴压承载力研究 陈梦成 林博洋 黄 宏 华东交通大学土木建筑学院 南昌 摘 要 有限元软件建立了模拟酸雨溶液腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱有限元模型 为模拟钢管锈蚀损伤 在钢材和混凝土的本构关系模型中考虑了锈蚀对钢材的弹性模量和屈服强度的影响 有限元计算结果与试验结果吻合较好 验证了有限元模型的有效性 运用该有限元模型 通过典型算例对锈蚀圆钢管混凝土短柱进行了轴压全过程分析 比较了不同锈蚀率下圆钢管混凝土短柱荷载 轴向位移关系曲线 外钢管承担的荷载 轴向位移关系曲线 核心混凝土承担的荷载 轴向位移关系曲线以及外钢管与核心混凝土之间的相互作用力 位移关系曲线的变化规律 最后对锈蚀圆钢管混凝土轴压短柱进行了参数分析 讨论了含钢率 钢材屈服强度 混凝土强度和锈蚀率等参数对圆钢管混凝土短柱极限承载力的影响 并由此导出了酸雨腐蚀后圆钢管混凝土短柱极限承载力简化计算公式 酸雨 圆钢管混凝土 锈蚀率 极限承载力中图分类号 " 文献标志码 文章编号 """ 6"""" *""""" -"" ). * **.,,-,,*,)* 收稿日期 收到修改稿日期 " 基金项目 国家自然科学基金 江西省自然科学基金 作者简介 陈梦成 " 男 博士 教授 主要从事工程结构材料耐久性 组合结构方面的研究,-.- 通信作者 林博洋 "" 男 硕士研究生 主要从事工程结构材料耐久性 组合结构方面的研究 )"<

2 E 建 筑 钢 结 构 进 展 $ 对于钢管混凝土结构 而言外钢管 对 核 心 混 凝 土 的 约束使得其强度提高而核心混凝土又延缓了外钢管 的 局 第 卷 F 试验概况 现场模拟酸 雨 腐 蚀 试 验 的 周 期 较 长试 验 费 用 也 较 部屈曲充分发挥 了 两 者 的 材 料 性 能使 得 钢 管 混 凝 土 在 高而通电加速锈蚀效果与现 场 酸 雨 锈 蚀 效 果 基 本 一 致 实际工程中的应用逐渐增加而钢管混凝土构件在服 役 期 本文采用实验 室 通 电 加 速 腐 蚀 方 法 来 进 行腐 蚀 速 度 根 间会遭受到来自自然界的侵蚀当钢管混凝土构件用 于 海 据电化学原理 来 控 制" 将 试 件 浸 泡 在 人 工 酸 雨 溶 液 里 洋环境中容易遭 受 到 海 水 的 侵 蚀当 钢 管 混 凝 土 构 件 用 把试件作为阳极环绕试件的 不 锈 钢 板 作 为 阴 极进 行 通 于雨水较多的地域容易遭受到酸雨的侵蚀"这 些 都 会 降 电加速腐蚀 $人工模拟 酸 雨 溶 液 按 照 酸 雨 主 要 离 子 的 低钢管混凝 土 构 件 的 承 载 能 力影 响 到 工 程 结 构 的 安 全 化学组成配 制 $通 电 腐 蚀 试 验 装 置 如 图 所 示" 控 制 性"已有学者对腐蚀环境下钢管混凝土构件展 开 了 研 究 电流密度为 )-< " 可 以 通 过 理 论 锈 蚀 质 量 间 接地换 算 出 试 件 外 钢 管 理 论 锈 蚀 厚 度根 据 法 拉 第 定 $ VT 等 通 过 一 种 \G F KR. MB YG N 单 元 模 拟 外 钢管的锈蚀对荷载和氯离子腐蚀共同作用下的方钢 管 混 律 $最终可确定试件理论锈蚀时间表 " 凝土柱和梁建立了有限元模型并推导了荷载和氯离 子 腐 蚀下方钢管混凝土柱和 梁 的 承 载 力 计 算 公 式" V; 等 $ 对 根长期 荷 载氯 离 子 腐 蚀 下 的 圆 钢 管 混 凝 土 柱 进 行 了试验研究其腐蚀条件分为*无腐蚀全浸 泡 腐 蚀 和 半 浸 泡腐蚀"最后还建议 了 长 期 荷 载氯 离 子 腐 蚀 下 圆 钢 管 混 凝土柱剩余承载力简化计算公式" 对于模拟酸雨腐蚀后圆钢 管 混 凝 土 轴 压 短 柱 承 载 力 的研 究 目 前 还 未 见 相 关 报 道" 本 文 通 过 有 限 元 软 件 9d= 建立模 拟 酸 雨 腐 蚀 后 圆 钢 管 混 凝 土 轴 压 短 柱 有限元模型模 型 中 考 虑 钢 管 锈 蚀 损 伤 对 钢 材 和 混 凝 土 本构关系的影响"通过典型算 例 对 模 拟 酸 雨 腐 蚀 后 圆 钢 管混凝土轴压 短 柱 进 行 了 全 过 程 分 析并 深 入 研 究 其 工 作机理"最后通过对模拟酸雨 腐 蚀 后 圆 钢 管 混 凝 土 轴 压 图 > 腐蚀试验装置 短柱进行参数 分 析提 出 模 拟 酸 雨 腐 蚀 后 圆 钢 管 混 凝 土 >V R, =D 轴压短柱承载力简化计算公式" 表 > 试件参数 N:$ >W: :, D 试件编号 L* E * * * 腐蚀时间*F$ C-E*\^M C* -* E F$ $ $ $ R $ $ R $ $ $ $ f F$ $ $ " $ $ $ $ $ E*:; E-*:; E-*:; $ $ $ $ $ $ R $ $ $ F$ $ f $ $ $ $ $ R $ $ F$ $ $ $ $ $ $ $ R $ $ $ F$ $ f $ $ $ $ $ $ $ 注 L 为外钢管截面有效直径" E为外钢管初始厚度" E为外钢管壁厚的减少" * C-E 为 实 测 混 凝 为锈蚀率括号内的 F 表示天 数" 土立方体抗压强度" C为外钢管有效横截面面积" - 为 混 凝 土 横 截 面 面 积" 为 试 件 有 效 含 钢 率" " 为 试 件 的 有 效 套 箍 系 数" E为试验测得的试件的极限承载力" E- 为根据简化计算公式得到的试件极限承载力" E- 为根据规 范 计 算 得 到 的 试 件 极限承载力 当试件完 全 浸 泡 在 模 拟 酸 雨 溶 液 中 时试 件 外 钢 管 近似为均匀锈蚀试件质量的 损 失 可 换 算 为 截 面 的 损 失 试件锈蚀率 定义为* E@E E *?f <?f E E 式中* E为试件外 钢 管 的 初 始 厚 度 E 为 试 件 锈 蚀 后 的 外 < 钢管有效厚度" 采用 数显长 爪 游 标 卡 尺 来 测 量 圆 截 面 试 件 外钢 管 有 效 直 径 L通 过 沿 试 件 长 度 方 向 多 点 密 集 测 量 取平均值"然后 运 用 式 就 可 以 得 到 外 钢 管 壁 厚 的 减 少* E代入式 则可以得到试件的锈蚀率" E<= L * 式中* L 为 外 钢 管 初 始 直 径 L 为 外 钢 管 有 效 直 径" 试 件参数如表 所示" 试件测点布置如图 所示在钢管跨中截面对称 布 置 组纵向应变片和横向 应 变 片同 时 在 试 件 的 四 边 对 称 布

3 锈蚀圆钢管混凝土短柱轴压承载力研究 置 个百分表用来测量试件的轴向变形"加 载 装 置 如 图 所示轴压试验是在 D压 力 机 上 进 行 的采 用 分 级 加 载制度弹性范围内 每 级 荷 载 为 预 计 极 限 荷 载 的 当 荷载达到预计极限荷载的 f 后每级荷载为预计极限荷 载的 "每级荷载的持荷时间为, 荷载接近预 计极限荷载时慢速连续加载"当荷载达到峰值 并 下 降 时 圆钢管混凝土柱 鼓 曲 面 积 较 大试 件 破 坏试 件 破 坏 模 态 如图 所示试件外钢管的表面最终破坏形态为 出 现 多 处 严重鼓曲且锈 蚀 率 越 大鼓 曲 越 严 重"试 验 测 得 的 试 件 荷载轴向位移 曲 线荷 载外 钢 管 纵 向 应 变 曲 线荷 载外 钢管横向应变曲线分别如图 和图 所示" 图 试验加载装置 N : ) F.D 图 B 试件测点布置 图 E 试件破坏模态 BS:, :. )D 9. E:., D 试件荷载 F轴向位移 D:, :F := : - : ; QG: D D

4 ) 建筑钢结构进展第 卷 图 ) 试件荷载. 外钢管应变 有限元计算与试验结果对比 )",,". 通过钢片拉伸试验得到初始直径 分别为 和 的无锈蚀的钢材初始屈服强度分别为 ) 和 ) 对于锈蚀后的钢材来说 本课题组进行了和上述腐蚀方法一样的低碳钢通电加速腐蚀试验 电化学快速腐蚀回路示意图如图 所示 试验结果表明 锈蚀后低碳钢的弹性模量和屈服强度均有 下降 与 等得到的结论相一致 拉伸试验得到的不同锈蚀下钢材典型应力 应变曲线如图 所示 锈蚀钢材弹性模量和屈服强度折减公式可用式 和式 表示 数据拟合如图 " 所示 图 电化学快速腐蚀试验回路示意图 单位 "",$$" "" ) " ) ) ) 式中 ) 为低碳钢有效弹性模量 ) 为低碳钢初始弹性模量 ) 为低碳钢有效屈服强度为低碳钢初始屈服 ) 强度 为锈蚀率 锈蚀率 计算见式 锈蚀后的钢片有效厚度 - 通过 9 型高精度数显超声波测厚仪测得 采取多点测量取平均值 因此式 提出的低碳钢有效屈服强度是按钢片锈蚀后平均截面积计算的 即拉伸试验得出的屈服力除以钢片锈蚀后平均截面积 也就是考虑了壁厚的削减 是钢材的实际屈服强度 有限元计算模型. 材料本构关系.. 钢材本构关系 钢材本构关系采用五段式的二次塑流模型 表达式为 ) ) ) ) 式中 ) ) ) )D 对于模拟酸雨腐蚀后的圆钢管混凝土柱 在有限元计算时 上述钢材的本构关系模型中应考虑外钢管锈蚀损伤的影响 通常采用钢材弹性模量和屈服强度的折减法 折减计算公式参见式 和式

5 第 期锈蚀圆钢管混凝土短柱轴压承载力研究 图 锈蚀钢材应力. 应变关系.$, 图 低碳钢材性与锈蚀率关系 $,,,. 混凝土本构关系 本节中钢管内核心混凝土的受压应力 应变曲线采 用刘威提出的适用于有限元计算的核心混凝土本构关系进行计算 而受拉应力 提 " 供的应力 断裂能关系模型进行描述 混凝土的受压应力 应变关系为 式中 单位 D? D?? D 由于混凝土被外钢管包裹 因此其并没有受到外界酸雨的侵蚀 而锈蚀引起了外钢管截面面积和屈服强度的变化 进而使得套箍系数 变化 因此在计算锈蚀圆钢管混凝土中核心混凝土应力 应变关系时应代入锈蚀后的有效套箍系数 "

6 建筑钢结构进展第 卷 ) - - ) 式中 - 为外钢管初始横截面面积 为试件初始含钢率 为混凝土抗压强度标准值 基本假设对于酸雨腐蚀后的钢管混凝土柱 外钢管为均匀锈蚀 外钢管外径和壁厚的减少在整个外钢管截面都是一致的 钢管的外径和壁厚采用锈蚀后的实际尺寸进行建模 相互作用 边界条件及网格划分外钢管和混凝土之间的相互作用及网格类型的选取与文献 一致 本文采用全构件进行建模 采用一端固定一端自由的边界条件 在固定端约束柱 方向自由度 在自由端约束除 方向自由度外其它所有方向自由度 采用位移加载 有限元模型如图 所示 有限元计算结果与试验结果对比图 和图 分别给出了试件的荷载 轴向位移 荷载 外钢管纵向应变和荷载 外钢管横向应变的有限元计算结果与试验结果的对比 发现两者大体比较吻合 对于锈蚀钢管混凝土试件 有限元计算的极限承载力相对试验得到的极限承载力偏于安全 从荷载 轴向位移曲线来看 有限元计算曲线的弹性阶段刚度与试验曲线的弹性阶段刚度存在一定的偏差 主要是由测量误差造成的 因此 总体来说 有限元计算结果能够合理地预测试验结果 全过程分析 图 有限元模型 " 在上述有限元模型的有效性得到验证的基础上 对典型算例进行全过程分析 典型算例基本参数为 -" *) - 为了说明锈蚀率对圆钢管混凝土柱的影响 计算典型算例时变化了参数锈蚀率 锈蚀率分别取 BB 和 B. 荷载 ) 轴向位移关系曲线图 给出了典型算例在不同锈蚀率 分别取 BBB 下圆钢管混凝土柱承担的荷载 轴向位移关系曲线 由图可知 随着锈蚀率的增大 构件弹性阶段刚度逐渐下降 构件轴压极限承载力逐渐减小 图 和图 分别给出了典型算例在不同锈蚀率 分别取 B B B 下核心混凝土和外钢管 图 荷载. 轴向位移 关系曲线.," 各自承担的荷载 轴向位移关系曲线 由图可知 外钢管 所能承担的极限荷载随着锈蚀率的增大而逐渐减小 这

7 第 期锈蚀圆钢管混凝土短柱轴压承载力研究 是因为锈蚀率越大 外钢管的截面积减少 屈服强度降低 其承载能力减弱 锈蚀率分别为 BB 的构件核心混凝土所能承担的极限荷载比锈蚀率分别为 B 的构件核心混凝土承担的极限荷载要大 这是因为对于锈蚀率分别为 BB 的构件外钢管壁厚 屈服强度的减少较大 外钢管承担荷载的能力明显减弱 在加载初期 由于外钢管和混凝土的组合作用 对构件施加的荷载被转移到核心混凝土上了 继续加载时 核心混凝土由于损伤开裂 其承担的荷载逐渐减小 相互作用图 给出了典型算例在不同锈蚀率 分别取 BBB 下跨中截面外钢管和核心混凝土之间的相互作用力 与轴向位移 的关系曲线 由图可知 加载初期 外钢管和核心混凝土各自承担轴向荷载 两者之间并没有相互作用 继续加载 混凝土的横向变形系数超过了外钢管的横向变形系数 外钢管和核心混凝土之间开始产生相互作用 加载初期 锈蚀率分别为 B B 的构件比锈蚀率分别为 B 的构件外钢管和核心混凝土之间的相互作用力更大 这是因为锈蚀率大的构件有效套箍系数更小 外钢管对核心混凝土的约束作用更弱 混凝土的横向变形发展更快 随着钢管混凝土柱轴向位移的增大 外钢管锈蚀率越大 构件外钢管和核心混凝土之间的相互作用力越小 轴压极限承载力简化计算公式. 参数分析本节要讨论的影响模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土柱极限承载力 - 的主要参数有 含钢率 钢材屈服强度 混凝土强度及锈蚀率 参数的变化范围为 含钢率在 图 * 外钢管和核心混凝土之间的相互作用 * 之间 钢材屈服强度在 之间 混凝土强度在 " 之间 锈蚀率在 B 之间 图 给出了含钢率 钢材屈服强度 混凝土强度和锈蚀率对圆钢管混凝土柱极限承载力的影响规律图 由图可知 当含钢率 钢材屈服强度和混凝土强度相同时 随着锈蚀率的增大 圆钢管混凝土柱的轴压极限承载力逐渐减小 当锈蚀率相同时 圆钢管混凝土柱的轴压极限承载力随着含钢率和钢材屈服强度的增大而增大 随着混凝土强度的增大而减小 这是因为含钢率和钢材屈服强度的增大使得有效套箍系数 增大 而锈蚀率和混凝 土强度的增大使得有效套箍系数 减小 有效套箍系数 的计算见式 简化计算公式本节计算得到了不同钢材强度 混凝土强度 含钢率和锈蚀率下的圆钢管混凝土荷载 轴向位移关系曲线 根 图 参数影响," 据钢管混凝土统一理论 将钢管混凝土视为一个统一体 因此将荷载 轴向位移 关系曲线转化为平均应力 纵向平均应变 * 关系曲线进行分析 取平均应力 纵向平均应变曲线上弹性段终了而塑性或强化阶 段开始的特征点作为模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝柱强度 承载力极限 因此本节对于有下降段的曲线取峰值平均应力作为模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝柱组合抗压强度标准值 对于无下降段的曲线取 ) 时对应的平均

8 建筑钢结构进展第 卷 应力作为模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝柱组合抗压强度标准值 在锈蚀率 ) 取值在 B 范围内 发现可近似用线性模型来拟合 ) 与 之间的关系 如图 所示 元计算结果之比的平均值为 方差为 因此 模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱极限承载力 - 简化计算公式可表达为 - ) " 式中 为圆钢管混凝土试件有效截面面积 和 的 计算参见式 " 式 为混凝土抗压强度标准值 图 -. 关系 -.$, 拟合得到酸雨腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱组合抗压强度标准值 ) 的计算公式为 ) " 式中 为试件的有效套箍系数 为混凝土抗压强度标准值 为了验证该计算公式的可靠性 在如下参数范围内 在 ) 之间 " 混凝土 含钢率 取值在 之间 锈蚀率 取值在 B 之间 采用式 对进行计算 并将公式计算结果与有限元 ) 计算结果进行比较 如图 所示 公式计算结果与有限 图 公式计算结果与有限元计算结果对比 ", " 利用该简化计算公式对试验结果进行验算 简化公式计算得到的试件极限承载力 - 与试验得到的试件极限承载力 - 如表 所示 - - 的平均值为 " 方差为 图 给出了简化公式计算结果与试验结果的对比 可见简化公式计算值偏于安全 图 ) 锈蚀圆钢管混凝土轴压极限承载力预测结果与试验结果对比 )",",6", 钢管混凝土结构技术规范 9" 简称规范 给出了圆钢管混凝土短柱轴心受压强度承载力的计算公式 见式 为了验证本节提出的简化计算公式的正确性 在规范给出的计算公式中代入钢材有效屈服强度和有效套箍系数 按规范计算的试件极限承 载力 - 如表 所示 - - 的平均值为 "" 方差为 图 给出了规范计算结果与试验结果的对比 可见规范计算值偏于安全 - 式中 )D" D

9 第 期锈蚀圆钢管混凝土短柱轴压承载力研究 为混凝土抗压强度标准值 总结上述分析讨论可知 式 适用于工程常用的范围为取值在 ) 之间 - 取值在 " 之间 取值在 之间 取值在 B 之间 并且只适用于圆钢管混凝土短柱 结论 本文建立了模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱有限元模型 通过与试验结果对比验证了该有限元模型的正确性 通过典型算例对模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土柱进行了受压全过程分析 研究了酸雨腐蚀后圆钢管混凝土柱的工作机理 并对模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土柱进行了参数分析 基于钢管混凝土统一理论 得到了模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱极限承载力简化计算公式 并得出以下主要结论 在本文建立的有限元模型中 钢管锈蚀损伤影响是通过对钢材的弹性模量和屈服强度进行折减来实现的 有限元计算结果与试验结果吻合较好 说明本文建议的有限元模型是准确 可行的 随着锈蚀率的增大 模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱弹性阶段刚度及极限承载力均逐渐下降 外钢管所能承担的极限荷载随着锈蚀率的增大逐渐减小 锈蚀率分别为 BB 的构件核心混凝土所能承担的极限荷载比锈蚀率分别为 B 的构件核心混凝土承担的极限荷载要大 影响模拟酸雨腐蚀后圆钢管混凝土轴压短柱极限承载力的参数主要有 含钢率 钢材屈服强度 混凝土强度和锈蚀率 当含钢率 钢材屈服强度和混凝土强度相同时 随着锈蚀率的增大 圆钢管混凝土柱的轴压极限承载力逐渐减小 当锈蚀率相同时 圆钢管混凝土柱的轴压极限承载力随着含钢率和钢材屈服强度的增大而增大 随着混凝土强度的增大而减小 本文提出的极限承载力简化公式计算承载力相对于试验结果偏于安全 可为工程实践和设计提供参考 参考文献 韩林海 钢管混凝土结构 理论与实践 北京 科学出版社,.,,--,-,-,).,* 6 :6 -* ) =-, *...,-,- 6, 6 -, ,.... -,-,,; 6 罗睿 多因素作用下地铁钢筋混凝土腐蚀机理及腐蚀疲劳损伤劣化研究 南昌 华东交通大学 6 ;-,-.).,*-.*.,,, -).,-. -,,*,,*,) 陈梦成 王凯 谢力 酸雨侵蚀下水泥基材料的腐蚀损伤与评价 酸雨介质成分的影响 建筑科学 6",- **9 >,,,,,,-,-..,., -,,., -.* 6 ",- 周正祥 锈蚀钢筋疲劳力学性能研究 长沙 中南大学 :6 :*<*,*-,-.),*,-,,) ),-,-.,,.;,-,-.-,.*,,,,..,)"" 刘威 钢管混凝土局部受压时的工作机理研究 福州 福州大学 *,.,,-----,) " 黄宏 郭晓宇 陈梦成 圆钢管再生混凝土轴压短柱对比试验研究 建筑结构 " 9 *96 )- **, <,).***,,.,,----,., <-.*,-,-" 丁发兴 周林超 余志武 等 钢管混凝土轴压短柱非线性有限元分析 中国科技论文在线 "" 9 <*:6 :-,,,)<)..,.,,--,--6" " 钟善桐 钢管混凝土统一理论 研究与应用 北京 清华大学出版社 :69,* -,.,)., **-,) 中华人民共和国住房和城乡建设部 钢管混凝土结构技术规范 9" 北京 中国建筑工业出版社,) -*. ;-,, ;-.,., --,-,-9 " *,,- C -.*

10 第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 *,-.*,-,- 方钢管混凝土柱与外包钢. 混凝土组合梁外伸内隔板式节点抗震性能试验研究 林 彦 周学军 山东建筑大学土木工程学院 济南 摘 要 提出了一种新型的方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土组合梁连接节点形式 外伸内隔板钢筋截断式节点 基于 强柱弱梁 节点更强 的抗震设计原则 设计 个试件 并对其进行低周反复荷载试验研究 分析节点的破坏特征 考察节点区的剪切变形 深入研究节点的滞回曲线和骨架曲线 进而研究节点的承载能力 延性 耗能能力 刚度退化等抗震性能 研究结果表明 各试件的破坏主要集中在靠近柱壁的梁端区域 而钢管柱和节点区的变形和应力很小 基本处于弹性阶段 由于梁内混凝土及翼板的组合作用 各节点的滞回曲线呈不对称的纺锤形 无明显捏缩现象 比较饱满 耗能性能良好 各节点试件的位移延性系数和等效粘滞阻尼系数明显大于普通钢筋混凝土结构的相应指标 在整个加载过程中 刚度退化稳定 关键词 方钢管混凝土柱 外包钢 混凝土组合梁 外伸内隔板钢筋截断式节点 抗震性能 试验研究中图分类号 "" 文献标志码 文章编号 "" 6""","""""")- "")""" *$"" **.*-,) ),,,),.=-,,---,,.,,..,-,,,,--.*,.,.*",* -.,*,,.*..,,.-.)..*-..*.,,,).),, -,-*,).-,,)*).,,).,.*.,,-.. -,,.*,,,),.,.,.,,,- -.),,,*.*,,,,,.,),,-,-),.,-.,.,,) *..,.-,,),. =-,.,*,,.,,-,-,,.*.,,.-.).*,.=-,,---,.,, -,*,,,--.*,<,,-.) 收稿日期 " 收到修改稿日期 基金项目 山东省自然科学基金 :; 山东省科技计划重点项目 9: 山东省墙材革新与建筑节能科研开发项目 山东建筑大学博士基金 作者简介 林 彦 " 女 博士 副教授 主要从事钢结构及组合结构方面的研究 ) 周学军 " 男 博士 教授 主要从事钢结构及组合结构方面的研究

11 第 期方钢管混凝土柱与外包钢 混凝土组合梁外伸内隔板式节点抗震性能试验研究 方钢管混凝土柱是指在方钢管内填充混凝土而形成的竖向构件 具有承载力高 刚度大 施工方便 耐火性能好以及与梁的连接相对简单 便于防火处理等优点 近年来 方钢管混凝土柱受到了工程界的广泛关注 在多高 层建筑 桥梁工程中得到越来越多的应用 外包 形钢 混凝土组合梁是将钢板直接焊接或冷弯成带外翻边的 形钢 然后在 形钢内部及其上翼缘上部浇筑混凝土 并通过抗剪连接件将 形钢与 形截面混凝土连接在一起形成的水平构件 外包 形钢 混凝土组合梁不仅具有强度高 稳定性好 延性好 耐火性好等优点 而且在施工过程中 形钢可作为组合梁内混凝土的永久模板 从而节省模板费用 缩短施工周期 具有良好的施工 性能 近几年来 随着对外包 形钢 混凝土组合梁研究的深入 国内学者开始对外包 形钢 混凝土组合梁柱连接节点展开研究 但研究的节点形式主要是针对外包 形钢 混凝土组合梁与钢筋混凝土柱及型钢混凝土柱的连 接 而关于方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土组 " 合梁连接节点的研究较少 目前 周学军等提出了两种新型的适用于宽扁外包 形钢 混凝土组合梁与方钢管混凝土柱的连接节点形式 并对其进行了低周反复荷载试验研究 研究结果表明 节点试件由于尺寸过大 承载力高 在加载过程中 反力架变形较大 试件未加载至破坏状态即停止加载 因而各试件的滞回环未充分展开 滞回曲线不饱满 延性和耗能能力没有得到充分发展 综合上述研究可以看出 关于方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土组合梁连接节点的研究很少 只有少数研究人员对其进行了初步的探讨 而且提出的节点形式适用范围有一定的局限性 节点构造的合理性还有待于进一步研究和验证 因此 本文在方钢管混凝土柱 钢梁外伸内隔板式节点的基础上 结合外包 形钢 混凝土组合梁的构造和受力特性 提出了一种新型的方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土组合梁连接节点形式 外伸内隔板钢筋截断式节点 并对 个节点试件进行了低周反复荷载试验 研究节点的破坏过程 滞回特性 承载能力 节点区剪切变形 延性和耗能能力 刚度退化等抗震性能. 外伸内隔板钢筋截断式节点构造本文提出的方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土 组合梁外伸内隔板钢筋截断式节点是指在 形钢底板位置处的钢管混凝土柱内设置隔板 隔板贯通钢管壁向外延伸 与 形钢底板采用对接焊缝连接 形钢侧板及外伸上翼缘采用角焊缝与钢管壁连接 翼板内的负弯矩钢筋在节点区断开 与连接在钢管柱外侧的矩形环板焊接 焊接长度根据焊缝承载力与钢筋等强确定 为了减缓梁底板与隔板连接处的应力水平以及使焊缝远离隔板变截面处 对外伸的内隔板进行了改进 一是在隔板变截面处 设置圆弧倒角 并将倒角半径增大至 二是将隔板与梁底板的对接焊缝自圆弧端点向梁一侧偏移 图 所示为外伸内隔板钢筋截断式节点的内部构造 与周学军等提出的外环板钢筋贯穿式节点和外环板负弯矩钢板式节点相比 外伸内隔板钢筋截断式节点具有以下优点 由于钢管柱在外伸内隔板处断开 不仅便于实现上 下层柱截面尺寸的变化 而且在梁端弯矩作用下 形钢底板承受的拉力主要通过外伸内隔板传递 而传给钢管壁的拉力很小 因此钢管壁不会发生层状撕裂和柱壁的面外变形 负弯矩钢筋截断与连接板焊接的连接方式 相对于钢筋贯穿式节点 可以避免由于钢筋贯穿节点区 需要在钢管柱上开孔造成柱的承载力削弱 相对于负弯矩钢板式节点 该节点适用范围广 可适用于各种截面尺寸的外包 形钢 混凝土组合梁与方钢管混凝土柱的连接 外伸内隔板与 形钢底板连接处设置圆弧倒角可显著改善此处的应力集中现象 试验概况. 试件设计与制作 图 节点构造 6 本次试验共设计了 个编号依次为 的方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土组合梁外伸内隔板钢筋截断式连接节点 缩尺比例为 各节点试件的设计通过控制梁柱线刚度比不大于 梁柱抗弯承载力比 进而使节点破坏发生在梁端 考虑到发生梁端破坏的节点试件承载力主要取决于梁 而影响外包 形钢 混凝土组合梁承载力的主要因素为 形钢壁厚和 负弯矩钢筋直径 因此试验试件选取这两组参数进行变化 其中试件 在 的基础上将 形钢壁厚由 改为 试件 在 的基础上将负弯矩钢筋直径由 改为 表 列出了各试件的详细尺寸 其中, 为方钢管边长 - 为方钢管壁厚 为 形钢高度, 为 形钢底板宽度, 为 形钢外伸上翼缘宽度 - 为 形钢壁厚 纵向钢筋是指节点范围内翼板的负弯矩钢筋 试件 的详细构造如图 所示

12 - 建筑钢结构进展第 卷 试件编号 方钢管,?,?- 表 试件尺寸," 柱梁外伸内隔板 混凝土 外包 形钢梁?,?,?- 翼板宽度 翼板厚度 纵向钢筋混凝土宽度长度厚度??????????????? 图 * 试件 : 主要尺寸及构造图 单位 "" *",":"" 钢管柱直接采用冷弯方管 外包 形钢由钢板冷弯而成 为了使组合梁的外包钢与混凝土协同变形 共同工作 在 形钢底板及外伸上翼缘上设置足够数量直径为 的圆柱头栓钉 各节点试件 形钢底板与外伸内隔板采用全熔透坡口对接焊缝连接 施焊时在底板处设置垫板 焊接完毕后去掉垫板 形钢两侧腹板与柱壁采用双面角焊缝连接 钢结构试件由专业的加工厂制作 完成后运至山东建筑大学结构实验室进行钢筋焊接 绑扎及混凝土浇筑 钢管及组合梁混凝土采用商品混凝土 柱内混凝土由柱顶盖板上的预留孔自上而下浇灌 梁内混凝土直接由开口端进行浇筑 为了确保钢管及梁内混凝土达到密实 浇筑过程中采用振捣棒振击钢管壁与 形钢梁壁 混凝土自然养护两周后 用打磨机将柱顶的浮浆消除后再用环氧树脂找平 以确保试验加载初期钢管与混凝土共同受力 按标准试验方法测得的钢材和混凝土的材性指标分别如表 表 所示 试件类型 表 * 钢材的材料性能 *,, 厚度 屈服强度 ) 极限强度 - 伸长率 B 钢管 外包 形钢 隔板 材料名称 表 混凝土的材料性能,, 材料用量 * 水泥砂子石子 立方体抗压强度 " "

13 第期 方钢管混凝土柱与外包钢混凝土组合梁外伸内隔板式节点抗震性能试验研究 " 位移循环 次" 当 加 载 至 下 列 条 件 之 一 时 即 停 止 加 载* 本次试验利用山东建筑大 学 结 构 实 验 室 现 有 的 节 点 荷载降低至峰值荷 载 的 f 以 下节 点 区 附 近 的 楼 板 混 试验专用反力架采 用 梁 端 反 对 称 加 载 方 案图 M所 示 凝土压碎 或 底 板 与 隔 板 连 接 焊 缝 完 全 断 裂"*A 为 试 件 为试验加载装置示意图"柱的 底 部 放 于 与 地 面 相 连 的 铰 屈服时的梁端位移由 有 限 元 分 析 得 到 的 荷 载位 移 曲 线 支座上该支座 允 许 柱 底 在 试 件 平 面 内 自 由 转 动" 试 验 初步确定 $" 过程中为了防止柱发生侧向 偏 移在 柱 的 顶 部 设 置 水 平 支撑同时为了不约束柱顶的 转 动在 支 撑 与 柱 壁 连 接 处 设置线铰"柱顶竖向荷载由支承于加载短 柱 上 的D油 压千斤顶提供梁 端 低 周 反 复 荷 载 由 两 个 支 承 于 反 力 架 横 梁上的 D\P= 作动器施加"图 L所示为试验加载 现场" " $ 量测内容 本次试验的 量 测 内 容 主 要 包 括*柱 顶 轴 向 荷 载 由 千 斤顶上的传感器测得并由液 压 油 泵 自 动 控 制 仪 控 制梁 加载端竖向荷载和位移由 \P= 伺服加 载 系 统 自 动 采 集 在节点核心区 沿 其 对 角 方 向 布 置 位 移 计分 别 测 量 对 角 线的伸长和缩 短 量然 后 换 算 成 剪 切 角 以 量 测 节 点 核 心 区剪切变形在梁根部的上端 和 下 端距 柱 面 倍 梁 高 范 围内布置位移计测得位移进 而 换 算 出 梁 端 转 角在 楼 板 与外包钢梁的 交 界 面 上 布 置 位 移 计以 测 量 楼 板 与 外 包 钢之间的相对滑移量位移计布置如图 所示" 图 E 位移计布置 ES:9., : D 试验结果与分析 " F 试验现象及破坏特征 尽管各节点 试 件 的 参 数 不 同但 节 点 的 试 验 现 象 和 破坏特征基本 类 似" 加 载 初 期靠 近 节 点 区 梁 端 的 受 拉 翼板首先出现微小的弯曲裂 缝随 着 加 载 位 移 的 增 大翼 板裂缝的开裂范围逐渐扩大裂 缝 宽 度 和 长 度 不 断 扩 展 反向荷载作用 下受 压 翼 板 的 混 凝 土 裂 缝 完 全 闭 合" 当 荷载加载至屈 服 位 移 时受 拉 区 混 凝 土 翼 板 与 钢 管 柱 发 图 试验加载装置 N F.D " 试验加载制度 试 验 采 用 位 移 控 制 加 载 制 度加 载 程 序 如 下* 在 柱 顶施加轴向荷载加载至轴力设计值 :;轴压比约 为 $ 并 在 以 后 的 加 载 过 程 中 保 持 恒 定 分 别 在 左 右梁端施加竖 向 反 复 荷 载 直 至 试 件 破 坏" 加 载 初 期位 移加载值分别取 $ *A $ *A $ *A每 级 控 制 位 移 循环一次"随后位移加载值取 *A并以该位移的倍数进 行加载即 控 制 位 移 为 *A *A *A *A 每 级 控 制 生轻微脱离翼 板 裂 缝 的 数 量 和 宽 度 明 显 增 加" 此 后 随 着位移级别的 进 一 步 增 大受 拉 梁 底 板 与 外 伸 内 隔 板 连 接焊缝或者附 近 热 影 响 区 的 底 板 母 材 撕 裂靠 近 柱 翼 缘 的受压区翼板 混 凝 土 压 碎受 拉 区 混 凝 土 翼 板 与 钢 管 柱 完全脱开节点破坏"在整个 试 验 过 程 中钢 管 混 凝 土 柱 及节点区没有发生 明 显 的 变 形外 包 形 钢 与 梁 内 混 凝 土之间未发生整体 的 纵 向 滑 移外 包 形 钢 的 外 伸 上 翼 缘与混凝土翼 板 之 间 也 未 观 察 到 滑 移 迹 象表 明 各 节 点 试件 的 破 坏 模 式 为 梁 端 破 坏" 与 试 件 9 9 相 比试 件 9 破坏时翼板混凝土 的 压 碎 程 度 相 对 较 低这 主 要 是 因 为 9 组合梁外包 形 钢 厚 度 与 外 伸 内 隔 板 的 厚 度 相 差

14 A 建 筑 钢 结 构 进 展 第 卷 较大连接处存在较大的应力 集 中从 而 导 致 底 板 与 外 伸 内隔板连接焊缝过早断裂无 法 继 续 施 加 荷 载因 而 混 凝 土翼板 的 压 碎 程 度 较 低" 试 件 的 典 型 破 坏 形 态 如 图 所示" : -, :., D " 滞回曲线 各节点试件的梁端荷载 位移 * 曲线如图 所示" 由图可知* 由于梁翼板的组合作用各节点滞回曲线形状呈 现出明显的不 对 称 性正 弯 矩 作 用 下 滞 回 环 所 包 围 面 积 图 A 试件的 )F 滞回曲线 A)F. R, 69 D " 骨架曲线 各节点试件的骨架曲线如图 所示" 大于负弯矩作用"加载初期各 试 件 的 加卸 载 曲 线 接 近 直线滞回曲线的卸载段和加 载 段 基 本 重 合滞 回 环 呈 狭 长状表明试件处于弹性阶 段"随 着 加 载 位 移 的 增 大节 点变形增长速 度 大 于 荷 载 增 长 速 度滞 回 曲 线 向 外 侧 扩 展滞回环逐渐 饱 满" 其 中试 件 9 因 外 伸 内 隔 板 与 底 板连接焊缝断裂当 荷 载 加 载 至 *A 第 循 环 时滞 回 曲 线出现了荷载急剧降低的 拐 点"各 试 件 的 滞 回 曲 线 均 呈 纺锤形无明显的捏缩现象表现出较好的耗能能力" 随着加载位移的增大试件的加载曲线斜率和卸 载曲线斜率逐 渐 减 小但 加 载 曲 线 斜 率 降 低 幅 度 较 卸 载 曲线偏大说明 节 点 的 加 载 刚 度 退 化 现 象 比 卸 载 刚 度 退 化现象更为明显" 图 试件的骨架曲线 HI. R, D

15 第 期方钢管混凝土柱与外包钢 混凝土组合梁外伸内隔板式节点抗震性能试验研究 可以看出 各节点试件的骨架曲线在低周反复荷载作用下 均经历了弹性 弹塑性 破坏阶段 弹性阶段 荷载 位移关系基本为线性变化 弹塑性阶段 荷载 位移关系呈明显的非线性 破坏阶段 荷载急剧下降 部分试件达到峰值荷载后 骨架曲线下降比较迅速 这主要是因为 形钢底板与外伸内隔板的连接焊缝开裂或者焊缝附近热影响区母材断裂引起的 随着 形钢壁厚的增加 正 负弯矩作用下的节点承载力均有较为明显的提高 其中正弯矩作用下的承载力提高幅度大于负弯矩作用 当壁厚由 增加到 时 正弯矩作用下的极限承载力由 增加到 提高约 B 随着负弯矩钢筋直径的增大 负弯矩作用下节点承载力提高较为显著 当钢筋直径由 增加为 负弯矩作用下节点承载力由 增加到 提高约 B 需要说明的是 在正弯矩作用下 试件 由于 形钢侧板的焊缝撕裂 导致承载力下降 故承载力比试件 低 由此可以表明发生梁端破坏的节点试件承载力主要取决于梁的承载能力 节点核心区剪力 ) 剪切变形 节点核心区的剪切变形通过节点区的位移计测量其对角线的伸长和缩短 然后按以下公式计算剪切角 槡,, 式中 为节点核心区的高度 按梁高计算, 为节点核心区的宽度 按柱宽计算 D 为节点核心区对角线伸长的长度 D 为节点核心区对角线缩短的长度 节点核心区剪力 的计算公式为 * * - 式中 分别为试件左 右梁端施加的荷载 * 为左 右梁端加载点的距离 为钢管柱的宽度 为试件的总高度 为组合梁负弯矩钢筋中心至外包钢底板外表面的距离 - 为外包钢壁厚 各试件节点核心区剪力 剪切角骨架曲线如图 所示 可以看出 在整个加载过程中 各试件的节点区剪切变形很小 节点区的剪力 剪切角骨架曲线基本对称而且呈线性变化 说明发生梁端破坏试件的节点区变形发展不充分 节点区基本保持弹性状态 不同 形钢壁厚和不同钢筋直径的剪力 剪切角骨架曲线非常接近 说明变化梁的参数对发生梁端破坏试件的节点区剪切刚度影响很小 图 节点区剪力. 剪切角骨架曲线 $.$, 延性和耗能能力 延性是衡量结构抗震性能的重要指标 通常以梁端极限位移 - 与屈服位移 ) 比值定义的位移延性系数 评价节点的延性 各节点试件的延性系数如表所示 通常采用能量耗散系数 ) 和等效粘滞阻尼系数 来评价结构或构件的耗能能力 本次试验各节点试件极限状态下的能量耗散系数 ) 和等效粘滞阻尼系数 如表所示 表 - 试件的延性与耗能 -,," 试件编号 加载方向 ) - 平均 ) 正向 " 负向 " 正向 负向 " 正向 " 负向 " " 注 加载方向中正向表示梁承受正弯矩 负向表示梁承受负弯矩 可以看出 各节点试件的延性系数均大于 考虑到各节点试件均因 形钢底板与外伸内隔板连接焊缝附近的母材断裂而使节点承载力迅速下降 节点延性未得到充分发展 如果在设计和施工中 采取构造措施降低该处的应力水平 确保焊接质量 节点延性可进一步提高 各节点试件在极限荷载作用下的等效粘滞阻尼系数 取值在 之间 而普通钢筋混凝土结构的 为 左右 由此可见 本试验中的各节点试件耗能能力明显优于一般钢筋混凝土结构 满足抗震设计的耗能指标要求 试件 的延性和耗能能力相对较低 这主要是

16 建筑钢结构进展第 卷 因为外伸内隔板与底板焊缝在反复荷载作用下过早发生断裂 节点变形发展不充分 为了研究各试件在整个加载过程中的耗能状况 以加载周数为横坐标 一周耗能 滞回环所围面积 为纵坐标 绘制曲线如图 " 所示 期 各节点试件正 负弯矩作用下的环线刚度差值减小 各试件的刚度退化速率基本相等 正弯矩作用下 试件 的环线刚度比较接近 但高于试件 负 图 试件耗能. 加载周数曲线,."," 可以看出 加载初期 试件处于弹性阶段 滞回环呈狭长状 节点的一周耗能能力很小 试件屈服以后 一周耗能能力随着梁端加载位移的增大显著增大 甚至当梁端荷载出现下降 试件的耗能仍有明显的提高 但在同级位移作用下 节点耗能能力变化不大 随着循环次数的增加 耗能能力略有降低 因而各节点试件的一周耗能能力与加载周数的关系曲线在试件屈服后呈阶梯形 刚度退化 节点的刚度退化通常用同级位移下的环线刚度 6 来评价 环线刚度按下式计算 6 式中 6 为加载位移为 时的环线刚度 为加载位移 为 时 第 次循环的峰值点荷载值 为加载位移为 时 第 次循环的峰值点位移值 为加载位移为 时的循环次数 图 所示为试件环线刚度与加载位移之间的关系曲线 可以看出 各节点试件随着梁端位移的增加 刚度退化较为明显 并且在整个加载过程中 环线刚度逐渐降低 刚度退化相对均匀 加载初期 由于混凝土的组合作用 各节点试件在正弯矩作用下的环线刚度明显大于负弯矩作用 随着梁端加载位移的增大 翼板混凝土开裂退出工作 加载后 图 试件环线刚度. 位移曲线,.,"," 弯矩作用下 试件 的环线刚度依次增大 说明正 负弯矩作用下 组合梁底板厚度对节点环线刚度都有影响 随着梁底板厚度的增大 节点环线刚度增大 而钢筋直径只对负弯矩作用下的节点环线刚度有一定影响 对正弯矩作用下的节点环线刚度影响不大 结论 本文通过对方钢管混凝土柱与外包 形钢 混凝土组合梁外伸内隔板钢筋截断式节点进行低周反复荷载作用下的试验研究和结果分析 得出以下主要结论 本试验中的各节点试件由于 形钢底板受力面积较小 并且当 形钢底板与外伸内隔板厚度相差较大时 连接处存在明显的应力集中 而且在焊接过程中 焊缝附近的钢材变脆 各试件的破坏均表现为梁底板与外伸内隔板连接焊缝及其热影响区母材断裂 即节点的破坏主要集中在梁端区域 各节点的荷载 位移滞回曲线呈纺锤形 比较饱满 无明显捏缩现象 由于梁内和翼板混凝土的组合作用 滞回曲线和骨架曲线呈现显著的不对称性 正弯矩作用下的节点承载力明显高于负弯矩作用 增大 形钢壁厚 负弯矩钢筋直径 节点承载力明显提高 表明发生梁端破坏的节点试件 节点承载力主要取决于组合梁的抗弯承载力 发生梁端破坏的节点试件 其节点核心区的剪切变形较小 节点区基本保持弹性状态 试件的耗能主要来源于梁端的变形 各节点试件位移延性系数 取值在 之间 等效粘滞阻尼系数 取值在 之间 节点试件的延性和耗能能力优于普通钢筋混凝土结构

17 第 期方钢管混凝土柱与外包钢 混凝土组合梁外伸内隔板式节点抗震性能试验研究 在整个加载过程中 各节点试件的刚度退化持续均匀 较为明显 为了减缓外伸内隔板与 形钢底板连接处的应力水平 可适当增大隔板的受力面积 减少隔板与 形钢底板的厚度差 并且在焊接过程中采取构造措施确保焊接质量 进而提高节点的抗震性能 参考文献 聂建国 陶幕轩 黄远 等 钢 混凝土组合结构体系研究新进展 建筑结构学报 6 *< *-6 -<-9 -,;.,,,,-,-), --.*,-,-6 *< 陈宝春 牟廷敏 陈宜言 等 我国钢 混凝土组合结构桥梁研究进展及工程应用 建筑结构学报 增刊 6*< - * ),,,,,.**,,,,.*--.*,-,- -6 *< 肖辉 李爱群 陈丽华 钢与混凝土组合梁的发展 研究和应用 特种结构 6 - =- -,.,,.,,,-,- :6 --:9 *:9 --,. ),.,,,.,,..,; 6,, ; 林彦 方钢管混凝土柱 外包 形钢混凝土组合梁连接节点抗震性能研究 济南 山东大学,-.),,. =-,,-- -,,,.,,,.*,) 陈丽华 李爱群 鲁风勇 等 外包钢 混凝土组合梁与型钢混凝土柱连接节点试验研究 东南大学学报 自然科学版 - =- *)*,<,,*,,,*-,,.,,,--,.,,- - -,,,),-., 杜德润 新型外包钢 混凝土组合简支梁及组合框架试验研究 南京 东南大学 -<,,-.),,,,,.,., *-,,,) 石启印 陆鸣 李爱群 等 钢 混凝土组合梁与钢管混凝土柱节点的非线性有限元分析 建筑科学与工程学报 " *=-,,, ),,,,,.,,---,-,,-. **"" " 周学军 王晓晔 张元植 外包 形钢与混凝土组合梁柱节点在低周往复荷载作用下的抗震性能分析 土木工程学报 增刊 6",*< "" :6 --9 ):9 - ),,,),,,.).,, **--6 ",*<"" -,,,, ; <,-,-,, ; 6 9@ >,..,,, <,,-.) -,-,, ; "6 林彦 周学军 姜伟 等 方钢管混凝土柱 外包钢混凝土组合梁连接节点滞回性能分析 土木工程学报 6",*< :6 --9,) ),,,. =-,,-- -,,.,,, **-6 ",*< 唐九如 钢筋混凝土框架节点抗震 南京 东南大学出版社 "" 9 --,,.,*-,,,) "" *,,-,-,*, "" -..,,..,,-,

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