彭修宁 等 刚性钢框架异型节点性能及设计方法 第期 在刚性钢框架中出现左右梁或上下变截面而产生 异型节点的工 程 项 目 日 渐 增 多 如 大 型 火 电 钢 结 构 1 1 试验结果 1 个 试 件 都 表 现 为 节 点 域 首 先 达 到 屈 服 且 主厂房 由于部分梁段荷载巨大可高达 80

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1 第 卷第 期 010 年 0 月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J C A h E m E V N J 010 刚性钢框架异型节点性能及设计方法 彭修宁1 薛建阳1 刘祖强1 胡宗波1 陈俭勇 1 西安建筑科技大学 土木工程博士后科研流动站 西安 710055 广西大学 土木建筑工程学院 南宁 5000 广西电力工业勘察设计研究院 博士后工作站 南宁 500 摘 要 为研究大型火电厂主厂房钢框架异型节点的受力性能 以轴压比及两侧梁截面高度比为 设计参数 制作了 个缩尺比为 1 的异型节点试件 对其进行了低周反复加载试验 基于试件破 坏规律分析了影响节点域承载能力 的 主 要 因 素 通 过 对 节 点 域 进 行 分 区 并 依 据 力 学 原 理 推 导 了 该 类型节点域的设计计算公式 将计算结果与试验结果进 行 比 较 两 者 差 值 在 18 左 右 表 明 论 文 所 提出的刚性钢框架异型节点域的设计方法是可行的 对节点域的设计计算有助于保证强节点要求 关键词 刚性钢框架 异型节点 主应力 性能 设计方法 中图分类号 TU91 文献标志码 A 文章编号 17 7 010 0 00 05 犕 犮犺狀 犮 犾犅 犺 狏 狀犱犇 犺犱犳 犐 犾 犵狀 犕 犵狌 犑 狀 狀犚 犱犛 犾犉 犿 犵 1 犘犈犖犌犡 狌 狀 狀犵1 犡犝犈犑 狀 犔 犐 犝犣狌 狀犵1 狔狀犵 狇 犎犝犣狀犵 犫1 犆犎犈犖犑 狀 狔狀犵 1 C E P S X U A h T h y X 710055 P y C C E A h Gx U 5000 P P S y N Gx E Pw I D hi N 500 P yi R 犃犫 犮 I y hm h bh j m wh hhb pw p p m 1 hp w ypm x mp h b mw w h y B h w p m h m h hb p h y j w z By h p z h m w p w y m h p I h h b w p xp m b 18 A hp p m h h j m b 犓 犱 m j p bh h p m 狔狑 h 地震和 1995 年日本 199 年美国的 N 的 Kb地震出现了大 量 钢 框 架 结 构 梁 刚 性 连 接 点的设计提出 了 有 利 于 提 高 构 件 延 性 的 改 进 措 施 脆性断裂的现 象 使 人 们 认 识 到 节 点 是 刚 性 钢 框 架 对常规 框 架 节 点 78 或 半 刚 性 节 点 的 911 近 年 来 抗震的薄 弱 环 节 1 近 十 年 来 国 内 外 科 研 单 位 对 随着工业建筑 中 工 艺 愈 加 复 杂 荷 载 工 况 日 趋 增 多 此问题进行了初步的试验研究和理论分析 对节 但是到目前为 止 有 关 框 架 节 点 的 研 究 工 作 都 是 针 以及大型民用 建 筑 中 空 间 与 平 面 布 局 的 特 殊 要 求 收稿日期 009 10 8 基金项目 中国博士后科学基金 0080081 广西电力工业勘察设计研究院博士后科学基金 作者简介 彭 修 宁 197 男 高 级 工 程 师 博 士 一 级 注 册 结 构 工 程 师 主 要 从 事 结 构 工 程 方 面 研 究 E m X p 1 m

2 彭修宁 等 刚性钢框架异型节点性能及设计方法 第期 在刚性钢框架中出现左右梁或上下变截面而产生 异型节点的工 程 项 目 日 渐 增 多 如 大 型 火 电 钢 结 构 1 1 试验结果 1 个 试 件 都 表 现 为 节 点 域 首 先 达 到 屈 服 且 主厂房 由于部分梁段荷载巨大可高达 8000kN 节点域1 区先于 区见图 屈服 之后 试件中的 该类梁截面远 大 于 与 其 连 接 的 截 面 同 时 也 远 大 连接焊缝开始 开 裂 所 有 试 件 焊 缝 的 第 一 条 裂 缝 都 于另一侧承受常规荷载的梁截面 由于左右两 是在端推力 作 用 下 在 箱 形 梁 下 翼 缘 与 翼 缘 焊 侧梁截面的变 化 就 形 成 了 刚 性 钢 框 架 异 型 节 点 域 缝连接 处 出 现 随 着 推 力 的 增 加 下 隔 板 节 点 域 中国现行 规 范 1 1 1 针对此类节点的设计 区腹板以及下 腹 板 与 箱 形 梁 端 翼 缘 的 焊 缝 以 条文基本上还是空白 针对钢框架两侧梁变截面 下称节点域 区焊缝 突然开裂如图 所示 此 时 而产生的异型 节 点 在 对 其 进 行 低 周 反 复 加 载 试 验 承载力显著下降 但是当反方向加载时 裂缝 被 压 合 的基础上 提出对节点域分区的概念 推导出该类节 后 荷载会继续增加 及欧标 点域的设计公式并提出了工程设计建议 1 试验概况 为了研究大型火电厂主厂房钢框架异型节点的 受力性能 以轴压比及两侧梁截面高度比 为参数 设计制作了 个异型节点试件进行低周反复加载试 验 试验时 首先在顶施加竖向荷载至设 计值 然 后在顶 施 加 水 平 反 复 荷 载 加 载 采 用 荷 载位 移 混合控制 试件屈服前以荷载控制加载 试件屈服后 以位移控制加载 直至节点的转角过大 不适于继续 加载为止 试 件 尺 寸 及 材 料 见 表 1 试 验 加 载 装 置 如图 1 所示 试验在西安建筑科技大学结构工程与 图 异型节点受力图 抗震教育部重点实验室进行 表 1 试件尺寸及材料 编号 JD01 JD0 JD0 JD71 JD7 JD7 型号 I00 150 10 I00 150 10 I00 150 10 I70 150 10 I70 150 10 I70 150 10 轴压比 狀 节点域腹板厚 mm 制作工艺 图 节点试件破坏图 在弹性阶 段 所 有 试 件 节 点 域 的 剪 切 变 形 都 很小 进入塑性阶段以后 随着荷载的不断增 加 节 点域的剪切变形迅速增大 试件的滞回曲线 都 比 较 饱满 如图 所示 注 均为焊接箱型 型号为 50 50 1 1 所有节点 的 塑 性 变 形 能 力 都 很 强 顶 水 平 极限位移均大于 90 mm 且 节 点 的 极 限 承 载 力 都 相 差不大 但上核 心 区 承 受 的 剪 力 比 下 核 心 区 承 受 的 剪力明显大很多 1 试验结果分析 1 由于 箱 形 梁 的 截 面 抗 弯 刚 度 比 工 字 梁 大 得 多 所以在端施加荷载时 箱形梁端承受的 荷 载 远 大于工字梁端 因 此 箱 形 梁 端 焊 缝 开 裂 是 试 件 破 坏 图 1 节点试件及其加载装置图 的主要形式

3 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 卷 图 节点试件的荷载 犘端位移 Δ 滞回曲线 所有 试 件 的 滞 回 曲 线 比 较 饱 满 说 明 钢 结 构 异型节点的延性好 耗能能力强 具有良好的抗震性 能 但是节点域 区 焊 缝 的 开 裂 使 节 点 承 受 的 正 负荷载变化不 对 称 顶 受 水 平 推 力 作 用 时 焊 缝 开裂并发展 承载力出现明显下降 但是当顶受拉 力作用时 由于焊缝裂缝被压合 荷载又呈现上升趋 势 梁截面的高度比和的轴压比对异型节点的 极限承载力影响 不 大 但 节 点 域 区 焊 缝 突 然 断 裂 以后 JD7 系列在顶受推力 作 用 时 的 承 载 力 显 然 比 JD0 系列的高 说明梁截面 的 高 度 比 在 节 点 域 区焊缝突然断裂以后对异型节点的极限承载力的影 响会增大 设计计算公式 在梁 连接节点设计时 除了保证梁端截 面 和 端截面的安全外 还应考虑节点域由翼缘 和 横 异型节点域设计方法 向加劲肋为边界的节点腹板区域 的抗剪承载力 1 现行规范的相关设计条款 文献 1 对两侧梁不等高异型节点给出了如 下定性规定 当 两 侧 的 梁 不 等 高 时 每 个 梁 翼 缘 对应位置均应设置的水平加劲肋 加劲肋间距不 应小于 150mm 且不应小于水平加劲肋的宽度 而 当涉及在弯矩和剪力共同作用下节点域的计算公式 时 文献 1 的 相 关 条 文 只 是 针 对 两 侧 梁 截 面 等 高的情况给出 的 对 两 侧 梁 截 面 不 等 高 的 异 型 节 点并没有给出相应的计算公式 图 5 一般节点节点域受力图 对于一般节点如 图 5 所 示 节 点 域 所 受 的 水 平剪力为 犕b1 犕b 犙1 犙 犺b 剪应力应满足 犞 1 犕b1 犕b 犙1 犙 犺b犺w 犺w 研究表明 剪 力 对 节 点 域 抗 剪 承 载 力 的 影 响 要 τ 比弯矩小得多 所以在实际工程中 通常可以将 上 式 第 项忽略 但 同 时 考 虑 到 节 点 域 周 围 翼 缘 和 加 劲隔 板 约 束 的 影 响 将 节 点 域 的 抗 剪 强 度 提 高 到

4 第 3 期 彭修宁, 等 : 刚性钢框架异型节点性能及设计方法 5 4 犳 v, 这样节点域的抗剪强度公式可以写成 : 3 犕 b1 + 犕 b 4 犳 v (3) 犞 p 3 其中 : 犕 b1 犕 b 分别为节点两侧梁端弯矩设计值 ; 犞 p 为节点域腹板的体积 ; 对 H 型截面, 犞 p = 犺 b 犺 c w; 对箱形截面, 犞 p =1.8 犺 b 犺 c w; w 为腹板厚 ; 犺 b 为梁腹板高度 ; 犺 c 为腹板高度 对于研究的异型节点, 节点域由 部分组成 其中 1 区为翼缘与工字梁高度尺寸对应的水平加劲肋所包围的区域, 区为翼缘与箱形梁高度尺寸对应的水平加劲肋所包围区域除去 1 区剩余的部分, 具体见图 和图 6 为 : 图 6 异型节点节点域剪力图 由图 6 可知,1 区 ( 上核心区 ) 水平剪力的大小 其中犞 1 = 犕 b1 犺 1 犞上 = 犞 1 + 犞 - 犙 c1 (4) ; 犕 b 犞 = 犺 由于子为箱型截面, 节点域具有 块侧板, 则 1 区每块板上的剪应力应满足 : 犞上 τ= 犳 v (5) 犺 c w 将式 (4) 代入式 (5) 得 : 犕 b1 犕 b 犙 c1 τ= + - 犳 v (6) 犺 1 犺 c w 犺 犺 c w 犺 c w 1 区受到的轴压力为 : 犖 = 犖 c1, 所以节点域 1 区 正应力为犖 c1 :σ=, 则节点域 1 区主应力 : 犖 c1 犃 σ 主 = σ +3τ = 犕 b1 犕 b 犙 c ( 7) 犺 1 犺 c w 犺 犺 c w 犺 c w 参照规范 [15] 略去剪力项的影响, 则 犖 c1 σ 主 = σ +3τ = 犕 b1 犕 b +3 + 犺 1 犺 c w 犺 犺 c w (8) 在节点设计过程中要求 :σ 主 犳 y 区 ( 下核心区 ) 剪力大小为 : 犞下 = 犞 - 犙 c (9) 对于箱型截面, 节点域 区的每块腹板上 的剪应力为 : 犞下 τ= 犺 c w 将式 (9) 代入式 (10) 得到 : 犕 b 犙 c (10) τ= - (11) 犺 犺 c w 犺 c wv 并且要求 :τ 犳 v 区轴压力 : 犖 = 犖 c, 故 区 节点域腹板正应力犖 c :σ =, 则 区节点腹板主应 力 : σ 主 = σ +3τ = 犃 犖 c 略去剪力项的影响, 则 σ 主 = σ +3τ = 犕 b 犙 c +3 - 犺 犺 c w 犺 c w 犖 c 犕 b +3 犺 犺 c w 在节点设计过程中要求 :σ 主 犳 y.3 计算结果与试验结果的比较与分析 (1) (13) 为了验证公式的准确性, 现以式 (7) 和式 (8) 为 例进行对比分析 取节点 1 区屈服之前的某个受力 状态, 由数据采集系统得到该状态下节点 1 区测得 的应变值, 则根据材料力学公式可计算出节点 1 区 的主应力值, 此值可视为实测值 ; 同时可得到此时施 加于试件的轴力 水平推力及工字梁和箱形梁的端 部剪力, 根据式 (7) 和式 (8) 也可计算出节点 1 区的 主应力值, 此值为计算值 为了更好地比较,JD0 系列的 3 个试件取水平推力为 60kN 时的加载步计 算,JD7 系列 3 个试件取水平推力为 40kN 时的加 载步计算, 计算及其对比结果如表 所示 试件编号 表 应力计算结果与试验结果的对比实测值计算值 (1) 计算值 () 犘犘 /MPa 犘 1 c /MPa 犘 c 1 c / 犘 /MPa 犘 c / 犘 JD JD JD JD JD JD 得结果 注 : 计算值 (1) 是按式 (7) 计算所得, 计算值 () 是按式 (8) 计算所 由表中结果可以求得, 按式 (7) 计算所得的值 犘 1 c 与实测值犘 的比值的平均值为 1.18, 而简化式

5 6 土木建筑与环境工程第 3 卷 (8) 的计算值犘 c 与实测值犘 的比值的平均值为 1.38 计算值均比实测值大, 这主要是由于计算时没有考虑节点区翼缘及横隔板对腹板约束的影响, 同时异型节点的计算公式是根据规范中常规节点的公式推导而来, 规范公式是有一定 富裕度 的 由以上分析可知, 按文中提出的算式进行异型节点的设计是可行的 3 结论及设计建议 1) 试验的 6 个试件都表现为节点域 1 区首先达到屈服 破坏主要表现为焊缝撕裂, 且都集中发生在箱形梁梁端焊缝 异型节点箱形梁下翼缘处焊缝施工难度较大, 加之与其对应的另一侧没有梁翼缘加以约束, 容易引起施工缺陷及应力集中, 为改善这些不利影响, 应在与箱形梁下翼缘相连处设置横隔板并保证焊缝连接的施工质量 ) 试件的滞回曲线比较饱满, 说明钢结构异型节点的延性好, 耗能能力强, 具有良好的抗震性能 由滞回曲线可以看出, 随着梁截面高度比和轴压比的变化, 异型节点的承载力变化不大 ; 但在节点域 区焊缝突然断裂以后,JD7 系列在顶为推力时的承载力显然比 JD0 系列的高 3) 通过对节点域进行分区, 并利用力学原理推导了异型节点域的设计计算式 结果表明, 计算出的节点域 1 区的主应力比实测主应力大 18% 左右, 这主要是由于节点区翼缘及横隔板对腹板约束造成的, 同时也与规范中计算公式的 富裕度 有关 因此文中提出的异型节点的设计方法是可行的, 且是偏于安全的 参考文献 : [1] 王喜堂, 徐忠根. 钢框架栓焊梁连接节点的抗震设计 [J]. 四川建筑科学研究,008,34(1): WANG XI TANG,XU ZHONG GEN.Sisimicdsign ofbam columnboltdandwlddjointsofstlframs [J].SichuanBuildingScinc,008,34(1): [] 李国强, 孙飞飞. 关于钢结构抗震存在的问题及建议 [J]. 地震工程与工程震动,006,6(3): LI GUO QING,SUN FEI FEI.Som problms and suggstions on sismic dsign of high ris stl structurs[j].earthquakenginringandenginring Vibration,006,6(3): [3]DUANE K MILLER.Lssons larnd from th northridg arthquak [J].Enginring Structurs, 1998,0(4 6): [4]ROEDERC W,FOUTH D A.Exprimntalrsultsfor sismicrsistantstlmomntframconnctions[j].j. Struc.Eng.1996,1(6): [5]MIRGHADERIS R,DEHGHANI RENANI M.Th rigidsismicconnctionofcontinuousbamstocolumn [J].JournalofConstructionalStlRsarch,008,64 (1): [6] 张文元, 朱福军. 梁端翼缘扩大型钢框架梁节点的受力性能分析 [J]. 建筑钢结构进展,007,9(6): ZHANG WEN YUAN,ZHU FU JUN.Studisonth bhaviorsofbam to columnconnctionswithbam nd flanghunch[j].progrssinstlbuildingstructurs, 007,9(6): [7] 张文元, 于海丰, 张耀春, 等. 大型火电厂钢结构主厂房铰接中心支撑框架体系的振动台试验研究 [J]. 建筑结构学报,009,30(3): ZHANG WEN YUAN,YU HAI FENG,ZHANG YAO CHUN,t al.shaking tabl tst of spcial concntricaly bracd stl fram with pinnd connctionsformainstructur[j].journalofbuilding Structurs,009,30(3): [8] 苏明周, 顾强, 解宝安, 等. 大型火电厂全焊钢框架梁连接抗震性能及加腋修复试验研究 [J]. 建筑结构, 006,36(8): SU MING ZHOU,GU QIANG,XIE BAO AN,tal. Exprimntalrsarchonhystrticbhaviorsofwldd momntrsistingframconnctions with gnraland haunch stifnd form in powr plant[j].building Structur,006,36(8): [9]IHADDOUDENE A N T,SAIDANI M,CHEMROUK M.Mchanical modforthanalysisofstlframs with smi rigid joints [J].Journalof Constructional StlRsarch,009,65(3): [10]HAGISHITA T,OHSAKI M.Optimalplacmntof bracsforstlframswithsmi rigidjointsbyscatr sarch[j].computrs&structurs,008,86(1/): [11]HADIANFARD M A,RAZANIR.Efctsofsmi rigid bhaviorofconnctionsinthrliabilityofstlframs [J].StructuralSafty,003,5(): [1]GB 电力设施抗震设计规范 [S]. 北京 : 中国计划出版社,1996. [13]JGJ99-98 高层民用建筑钢结构技术规程 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,1998. [14]EuropanCommitforStandarization.EuroCod3, DsignofStlStructurs,Part1.8,DsignofJoints. EN [S].Brussls,005. [15]GB 钢结构设计规范 [S]. 北京 : 中国计划出版社,003. ( 编辑王秀玲 )

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