<4D F736F F F696E74202D203032A7BA2D AD40BE5FB8D4B5FBB57BA6A1A4A4BA63A5F3BCD2C0C0BB50AF7DC361A7CEA6A1A4A7B0F2A5BBADECB27ABBA1A9FA>
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- 委铸 邹
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1 結構耐震評估分析與補強設計講習會 SERCB 耐震詳評程式中構件模擬與破壞形式之基本原理說明 宋裕祺 國立台北科技大學土木系教授國家地震工程研究中心橋梁組 - 組長 大綱 側推分析之觀念說明 梁柱構件非線性行為 RC 牆模擬分析 耐震評估合理性之討論 結論 2
2 靜態側推分析 (Pushove Analysis) 藉由施加側向力於結構物上, 隨著力量緩慢增加, 記錄構材開裂 降伏 塑性變形和結構失敗等發展行為, 並在一連串的迭代過程中, 依各不同受力階段之結構行為, 修正構材有效勁度與不平衡力, 採用階段線性分析的方式, 直到塑性鉸發展至崩塌機制或到達極限塑性變形為止 能清楚地提供結構物在各性能階段的受力與變形行為 3 3 三 側推分析之觀念說明 圓桿 圓管 A ( σ ) Y 2 48 mm E 28 GPa 248 MPa A t t ( σ ) t Y 2 65 mm E 4 GPa 3 MPa ( ) 248MPa Y ( t ) Y 3MPa ( ).2 Y ( ).3 Y 4 4 2
3 三 側推分析之觀念說明 2kN.9mm 圓桿 2 ( P) ( ) A 248 MPa 48 mm 2 kn Y Y ( ) 248 MPa Y 3 ( δ) Y( ) YL L (75 m) E 28 GPa.9 mm 2kN 8kN.9mm 2.235mm 圓管 ( P ) ( ) t Y ( ) t Y t Y A ( t ) Y ( t ) Y L E mm t MPa65 m t 3 MPa L (75 4 GPa 2 kn 3 ) 5 5 三 側推分析之觀念說明 CASE : 設圓桿與圓管之 u.5 圓桿 圓管 ( ) Y 248MPa 圓桿先達到降伏應變 P u 32kN 2kN ( t ) Y 3MPa ( ) Y.2 ( ) Y u 整體結構 P P P t t 圓管與圓桿共同達到極限應變 u.9mm 2.235mm u 3. 75mm 圓桿已進入塑性階段但未達極限應變圓管達到降伏應變 6 6 3
4 三 側推分析之觀念說明 CASE 2: 設圓桿 u.2 圓管.5 Pu 圓桿先達到降伏應變 32kN 25.3kN 2kN u ( ) Y 248MPa 圓桿圓管 ( t ) Y 3MPa ( u ) 28MPa ( ) Y.2 ( ) Y.3 u.2.5 整體結構 P P P t t 圓管尚未達到降伏應變圓桿已達到極限應變 u.9mm 2.235mm u. 5 mm 整體結構非線性行為受 7 各別桿件之非線性特性影響 7 四 鋼筋混凝土梁 柱塑性鉸之設定 構材塑性鉸之設定 M M b M by PUSHOVER 分析 M vy M vu C M v E 8 破壞模式一剪力破壞模式 M c c A B i y 剪力破壞模式塑鉸設定 SERCB 是以構材之切線勁度為基準, 進行 Pushove 各階段非線性分析, 而非以割線勁度作考量, 故不需考慮勁度折減 u 8 4
5 四 鋼筋混凝土梁 柱塑性鉸之設定 構材塑性鉸之設定 M M i M by C M b PUSHOVER 分析 E M v M vu 9 破壞模式二撓曲 剪力破壞模式 M c B A c y i u 撓曲 剪力破壞模式塑鉸設定 SERCB 是以構材之切線勁度為基準, 進行 Pushove 各階段非線性分析, 而非以割線勁度作考量, 故不需考慮勁度折減 9 四 鋼筋混凝土梁 柱塑性鉸之設定 構材塑性鉸之設定 M M vy M v PUSHOVER 分析 M vu M bu M by C M b E 破壞模式三柱撓曲破壞模式 M c B A c y u 柱撓曲破壞模式塑鉸設定 SERCB 是以構材之切線勁度為基準, 進行 Pushove 各階段非線性分析, 而非以割線 勁度作考量, 故不需考慮勁度折減 5
6 四 鋼筋混凝土梁 柱塑性鉸之設定 因 ETABS 在進行 PUSHOVER 分析時, 當構材桿件數較多時, 使用具負勁度的原始塑鉸常常會發現無法發揮到負勁度階段, 造成構材非線性變形無法完全發展出來的現象, 為改善此種情況, 本程式特開發等值的修正塑鉸模式供用 惟建議使用者針對同一建築物可分別使用二種模式進行耐震能力評估, 視其結果再行綜合判斷 MIAS 因可以有效處理負勁度, 並無此現象存在, 若使用 MIAS 進行 PUSHOVER 分析時則可直接選用原始塑鉸 ( 具負勁度 ) 模式即可 A M B 剪力破壞模式塑鉸設定 C C C E 2 E A M 撓曲 剪力破壞模式塑鉸設定 B C C C 2 E E 容量震譜法. Tansfom Capacity Cuve to Capacity Spectum (Capacity Cuve) V V W S a (Capacity Spectum) Sa oof S d oof PF oof, Sd 2 2 6
7 Sa ( S ) C PGA a elastic A Find PGA which evey pefomance is coesponded output CV PGA ( Sa ) elastic n T elastic (S a ) inelastic Inelastic Pefomance point Input (S d ) inelastic S d 3 耐震設計規範中各種地震力之定義 S PGAC S a S (475 年回歸期地震 ) S PGAC/ F S / F ai U S U 彈性 PGA 短週期彈性結構 C PERIO ( sec. ) C 非彈性 PGA 短週期非彈性結構 S S PGA2.5 a S PGA S / 2.5.4S S S S S / F PGA2.5/ F ai S U U PGA S / 2.5.4S S 4 S 7
8 最大地表加速度 (PGA) 非彈性譜加速度與彈性譜加速度之比 ( Sa ) B o Bs ( S ) a elastic inelastic S a a inelastic pi S d d pi inelastic 側推分析所得容量震譜中任何一處譜加速度 a pi 對應的最大地表加速度 (PGA) 與所在工址之地震需求特性 ( 如 S & 等 ), 橋梁結構物等效振動週期 T 等值黏滯性阻尼 a S S eff 與阻尼比異於 5% 加速度修正係數 B 或 Bs 等有關, 可表示如下 : 5 最大地表加速度 (PGA) 之計算 一般工址 較短及短週期中週期長週期 T T B ( s B ( eff eff ) ) T Bs ( eff ) T 2.5T B ( ) eff B ( ) s B ( ) eff eff 2.5T Bs ( eff ) T B ( ) eff api Bs ( eff ) a PGA 2.5 Sa( T) ( ) S S B ( ) pi s eff 2.5 a ( ) pi B eff PGA 2.5 Sa ( T) ( ) S api B ( eff ) PGA 2.5 S ( T) ( ) S T S S 6 8
9 最大地表加速度 (PGA) 之計算 臺北盆地 較短及短週期中週期長週期 T T B ( s B ( eff eff ) ) T Bs ( eff ) T 2.5T B ( ) eff B ( ) s B ( ) eff eff 2.5T Bs ( eff ) T B ( ) eff api Bs ( ) a eff PGA 2.5 Sa( T) ( ) S S B ( ) pi s eff 2.5 PGA a ( ) pi B eff 2.5 Sa ( T) ( ) S pi eff PGA 2.5T S a B ( ) ( ) T 7 PGA 對位移關係圖.4 PGA-isplacement PGA =.353g.3 PGA (g) isplacement (cm) Yu-Chi Sung, Chin-Kuo Su, Chuan-Wei Wu, and I-Chau Tsai, Pefomance- Based amage Assessment of Low-Rise Reinfoced Concete Buildings, submitted to the Jounal of China Institute of Enginee. SCI EI 8 9
10 結構性能耐震評估 V Late al Foc e 基礎剪力 V Capacity Cuve Vi, Δoof Collapse 頂樓變位 Δ Lateal isplacement Capacity Spectum Sai, Sdi 譜加速度 Sa 譜位移 Sd 9 檢核 設計地震 :.4S S I 內政部營建署, 建築物耐震設計規範及解說 PGA.4S S I R 位移 2
11 梁柱構件非線性行為 FEMA-273 有關塑性鉸之設定 QQE. θoδca B IO a LS b CP C E c 2 Analytical esults based on FEMA-273 ift atio (%) Lateal foce (kn) Specimen A Expeiment FEMA
12 混凝土組成律 (Kawaishma) f c ' f c ' f cc '.5 f cc 圍束區混凝土 非圍束區混凝土 c co c fc Ec c n co co c sp n f f E c c des c co sp c co sp cc cu c f c 23 鋼筋之組成律 (Elastic-Plastic) 彈塑性 f s f y s f y y s sh f s s s s E f y y sh s 24 2
13
14 圓形與矩形單柱試體 Specimen BMR-R 6*75 mm Specimen BMC = 8mm 34-#6 6mm 75mm Section A 75mm 55mm 55mm = 76mm Section A #3@7 (84mm) ( 張國鎮 張宏輔,999 ) ( 鍾立來 吳賴雲 張俊傑 廖振宏 王文財,2 ) A A #3@ (29mm) 75mm ( 鍾立來 吳賴雲 王文財 張俊傑 余保憲,2 ) A A #3@ #3@7 (3mm) (77mm) 45cm 245*8mm 24*8mm 27 反覆載重試驗與側推分析結果 Specimen BMR-R Specimen BMC ift Ratio (%) ift Ratio (%) Lateal Foce (kn) BMR-R Expeiment NARC-24 P.P.H fo SAP-2 P.P.H = Poposed plastic hinge Lateal Foce (kn) BMC Expeiment NARC-24 P.P.H fo SAP-2 P.P.H = Poposed plastic hinge ( 宋裕祺 劉光晏 蘇進國 蔡益超 張國鎮,24 年 ) 28 4
15 東京工業大學川島一彦研究室 29 Pushove Analysis Results of Columns Lateal Foce (kn) TOP Lateal Foce (kn) TOP Lateal Foce (kn) TOP Lateal Foce (kn) TOP EXP ANA EXP ANA EXP ANA EXP ANA Lateal Foce (kn) TOP EXP ANA Lateal Foce (kn) TOP68 EXP ANA Lateal Foce (kn) TOP74 EXP ANA Lateal Foce (kn) TOP77 EXP ANA Lateal Foce (kn) TOP Lateal Foce (kn) TOP Lateal Foce (kn) TOP Lateal Foce (kn) TOP EXP ANA EXP ANA EXP ANA EXP ANA
16 RC 柱遲滯迴圈之分析與比較 Foce (Ton) TOP , isp (m) SAP2 實驗數據 Foce (Ton) 2 TP , SAP2 實驗數據 -5 isp (m) 2 TP 3 TP Foce (Ton) , , isp (m) Foce (Ton) , SAP2 - 實驗數據 -5 ips (m) SAP2 實驗數據 3 日本土木學會 JSCE-4 試體 ift Ratio (%) Lateal Foce (kn) JSCE-4 Expeiment NARC-24 P.P.H fo SAP-2 P.P.H = Poposed plastic hinge isplacement uctility (u/y) Yu-Chi Sung, Kuang-Yen Liu, Chin-Kuo Su, I-Chau Tsai, and Kuo- Chen Chang, A Study on Pushove Analyses of Reinfoced Concete Columns, submitted to the Intenational Jounal of Stuctual Engineeing and Mechanics. SCI EI Yielding Ratio of the Stain on Longitudinal Reinfocement on Tension Side JSCE-4 Expeiment_CH Expeiment_CH2 Expeiment_CH3 Expeiment_CH4 NARC FORCE
17 改良式構架鋼筋混凝土柱塑鉸之設定 軸力 - 彎矩交互關係圖 P P P u M, P M M, P P EQ EQ P u M u M 尋找柱斷面軸力 33 考慮軸力變化之塑鉸定義方式 M M u, UL M y, UL M u, L M y, L E E M yi, L M c A C B L : A B C E UL : A B E Poposed model : A - B - C - - E c yil, y, L yul, uul, u, L 34 7
18 Case. 混凝土固定 (fc`=35)- 軸力變化 (ton~3ton) Case2. 混凝土變化 (fc`=5~35)- 軸力固定 (6ton) JSCE4 35 Case. 混凝土固定 (fc`=35)- 軸力變化 (ton~3ton) 強度提高 Moment(Ton-m) B C JSCE4--Vaying Axial Foce=ton~3ton 勁度改變 Axial Foce=3 Axial Foce= 韌性降低 Rotation E JSCE JSCE JSCE2 JSCE3 JSCE4 JSCE5 JSCE6 JSCE7 JSCE8 JSCE9 JSCE2 JSCE2 JSCE23 JSCE24 JSCE25 JSCE26 JSCE27 JSCE28 JSCE29 JSCE3 36 8
19 Case Vaiation AxialFoce 3 25 Moment(Ton-m) AxialFoce(kgf) Rotation Moment(ton-m) Moment(ton-m) 混凝土固定 (fc`=35)- 軸力變化 (ton~36ton) Axial Foce(ton) Rotation ton 33ton 36ton 3 2 ton Rotation 塑鉸彎矩 Moment(ton-m) PMC 9
20 Axial Foce 2(ton) Ratio Axial Foce 2(ton) Ratio Stiffness Ratio M C B K K 2 K Ratio K K Ratio K A θ Axial Foce-Stiffness Ratio.2.8 Ratio National Taipei Univesity Axial of Foce(ton) Technology 2 E 2 Case2. 混凝土變化 (fc`=5~35)- 軸力固定 (6ton) 強度提高 Moment(Ton-m) B C JSCE4-Vaying Fc'=5~35kgf/cm^2 勁度改變 Fc =5 Fc =35 韌性降低 Rotation E JSCE5 JSCE6 JSCE7 JSCE8 JSCE9 JSCE2 JSCE2 JSCE22 JSCE23 JSCE24 JSCE25 JSCE26 JSCE27 JSCE28 JSCE29 JSCE3 JSCE3 JSCE32 JSCE33 JSCE34 JSCE35 4 2
21 Case2 Vaiation Fc' 3 25 Moment(Ton-m) Fc' Rotation 4. 國家地震工程研究中心 BMF 試體 42 2
22 Fame Stuctue vaying axial foce 43 Plastic Hinge Moment (kn-m) COL_top Specimen: BMF M3 hinge fo COL_top Sevice State (L) Ultimate State (UL) FINAL Moment (kn-m) COL2_top Specimen: BMF M3 hinge fo COL2_top Sevice State (L) Ultimate State (UL) FINAL Moment (kn-m) COL_bot Rotation (ad) 5 Specimen: BMF M3 hinge fo COL_bot Sevice State (L) Ultimate State (UL) FINAL Moment (kn-m) 2 COL2_bot Rotation (ad) 5 Specimen: BMF M3 hinge fo COL2_bot Sevice State (L) Ultimate State (UL) FINAL Rotation (ad) Rotation (ad) 22
23 Analysis Results ift Ratio (%) Lateal Foce (kn) 3 2 BMF Expeiment envelope P.P.H fo SAP-2 (sevice state, L) 3 2 P.P.H fo SAP-2 (ultimate state, UL) P.P.H fo SAP-2 (intepolation, FINAL) P.P.H = Poposed plastic hinge Yu-Chi Sung, Kuang-Yen Liu, Chin-Kuo Su, I-Chau Tsai, and Kuo-Chen Chang, A Study on Pushove Analyses of Reinfoced Concete Columns, submitted to the Intenational Jounal of Stuctual Engineeing and Mechanics. SCI 45 EI Time histoy analysis Takeda MultiLinea Plastic 46 23
24 Pseudodynamic test of einfoced concete columns 47 Gound acceleation and velocity fo TCU75 TCU2 Gound acceleation and velocity fo TCU Gound acceleation and velocity fo TCU Peak Gound Acceleation =.8 g 6 6 Peak Gound Acceleation =.7 g 6 Gound Acceleation (cm/sec^2) Gound Acceleation (cm/sec^2) Time (sec) Time (sec) Gound Velocity (cm/sec) - - Gound Velocity (cm/sec) Time (sec) Time (sec) 48 24
25 Specimen A cyclic loading test and analysis esult 49 Specimen B Pseudodynamic and analysis esults fo as-built Specimen subject to TCU (Expeimental) 59. (Analytical) ift atio (%) Lateal foce (kn) Specimen B Expeimental Result SAP2 Analytical Result Enegy (kn-mm) (Expeimental) Time 5(sec) Specimen B (Analytical) E E E E E E E E E E I E I E Y E I E N Specimen B Expeimental Result SAP2 Analytical Result E I sec Time (sec) 5 25
26 Specimen C Pseudodynamic and analysis esults fo as-built Specimen subject to TCU2 Lateal foce (kn) ift atio (%) Specimen C Expeimental Result SAP_2 Analytical Result Yu-Chi Sung, Shuenn-Yih Chang and Chin-Kuo Su, Analytical and Expeimental Responses of Reinfoced Concete Bidge Columns unde Stong Nea-Fault Gound Motion submitted to Jounal of Eathquake Engineeing. SCI EI Enegy (kn-mm) (Expeimental) (Analytical) Time (sec) I K S Y Specimen C E E E E E E E E E E E E E E I 6.27 sec Time (sec) E I E I E Y E I E N 55.6 (Expeimental) (Analytical) Specimen C Expeimental Result SAP2 Analytical Result RC 牆模擬分析 Fame stuctue infilled with RC wall Fame stuctue [Bending] RC wall [Bending and Shea] (h/d >.8) Shea Bending (h/d<=.8) Shea 52 Pushove analysis is highly sensitive to the stuctual nonlineaity of fame and RC wall 52 26
27 d RC Stuctual Wall h 53 Equivalent diagonal stuctual stut of an RC wall 53 RC 牆頂部力與位移計算流程 彎矩 - 曲率基本資料 No Top, Old Top, New Bottom Bottom 微調 Bottom No Yes iold, inew, Bottom M Bottom P M i Yes M i i i, Old iold, inew, P N,, iold, M i M i i i, New 剪力分析 No Bottom Yes Max 54 Flow Chat STOP 54 27
28 Equilibium (/2) Based on the theoy of fixed angle softened tuss model, the angle of cacks in the postcacking concete coincides with the angle h tan d h/ d.8 Vaiable h/ d.8 lc, tc, ltc ( ) d Equilibium (2/2) The equilibium can be expessed as following Eqs., accoding to the Moh cicle of stess. 2 2 lc d cos sin 2 2 tc d sin cos ( )sincos ltc d V b d c ltc w 56 The total shea foce applied on the RC wall d V Vc Vs ltc bw d Ast ft tan s 56 28
29 Compatibility Based on the theoy of fixed angle softened tuss model, the compatibility can be expessed as following Eqs., accoding to the Moh cicle of stain. 2 2 l d cos sin 2 2 t d sin cos / 2 ( )sincos lt d Constitutive Laws of Concete(/3) Both the stength and stiffness of cacked einfoced concete in compession ae lowe than those of uniaxial compessed concete. Softening effect on the biaxial constitute laws of concete
30 Constitutive Laws of Concete(2/3) d / 2 d d d f ' c 2 d / 2 d / d f ' c 2/ 59 Belabi and Hsu Constitutive Laws of Concete(3/3) c E c c Vecchio and Collins c fc
31 Concete in compession Concete in tension stain Reinfocement in tension Reinfocement in compession stain Constitutive Laws of Reinfocement s y f E s s s s y f s f y 6 d Vs Ast ft tan s 6 d d l d cos sin 2 2 t d sin cos / 2 ( V V = lt d )sin cos Vc + VsV stess (kg/cm^2) Vc ltc bw d d Vs Ast ft tan s stess (kg/cm^2)? 2 2 l d cos sin 2 2 t d sin cos ( )sincos lt d 62 3
32 Specimen 45-6 stut cuve RC 牆剪力分析流程 (h/d<.8) d d f 2 d d ' c 2 f 2 d / ' c V= V+ V 2/ c E f c 2 2 cos _ last l d sin d d_ last d c sin cos 2 2 t d.9 6 lt d,,, d t ltc d, d ltc c V ts t ts fts Vs _ last d_ last d d If o V Vu 2 d If > and t > y o V -Vu 2 V ( V V ) Tol cos sin 2 2 lc d tc d sin cos / 2 ( )sincos.4 d -.35 ltc f( d )sincos s Es s V b d f f c ltc w s y d Vs Ast ft tan s c s V V u 63 Aeff of equivalent diagonal stuctual stut Lateal Foce (kg) foce (kg) isplacement (cm) displacement (cm) V V V c M ( lth) (h/d >.8) ( lt h) (h/d <.8) s V stut V cos cos stut Ec Aeff P L P L Aeff E c
33 Pushove Analysis Results (specimen 4-) ) Shea stength of RC wall Pushove Analysis Results P Case Studies(h/d<.8) 66 Specime n ρv ρh H(cm) d(cm) tw(cm) fc'(mpa) fyv(mpa) fyh(mpa) beam column 4b b ρ= ρ= ρ= t=3 ρ=8 t=2 ρ=6 t=2 ρ=
34 Specimen 43-4 Concete in compession Concete in tension stain Specimen 43-4 concete in compession concete in tension Specimen 43-4 Total in tension Total in compession Specimen 43-4 L-einfocement in tension L-einfocement in compession stain Specimen 43-4 einfocement in tension einfocement in compession displacement (cm) Specimen 43-4 T-einfocement in tension T-einfocement in compession stain Specimen 43-4 T-einfocement in tension T-einfocement in compession displacement (cm) 分析方式 Stess- Stain stess (kg/cm^2) stess (kg/cm^2) stess (kg/cm^2) Foce- isplacement foce (kg) displacement (cm) Concete foce (kg) Longitudinal einfocements foce (kg) Tansvese einfocements foce (kg) V Shea wall Beam Column 67 displacement (cm) 67 PushoveAnalysisResults(h/d<. 8) Ove-estimation estimation Unde-estimation estimation 68 Good pediction 68 34
35 PushoveAnalysisResults(h/d<.8) Case Studies(h/d>.8) 7 (22,, 葉瑞德 ) 7 35
36 Analysis Results(h/d>.8) 力 (kn) 實驗值 分析值 位移 (cm) 7 耐震設計規範中各種地震力之定義 彈性系統與非彈性系統 V V e IS W a V IS W / F U a U R U * U R Y Y ' * R.2 a R Ra.5 Y V IS W /(.4 F ) Y a U V IS W /(.4 F ) d a Y U d Y ' Y e a U 72 36
37 耐震設計規範中各種地震力之定義 S PGAC S a S (475 年回歸期地震 ) S PGAC/ F S / F ai U S U 彈性 PGA 短週期彈性結構 C PERIO ( sec. ) C 非彈性 PGA 短週期非彈性結構 S S PGA2.5 a S PGA S / 2.5.4S S S S S / F PGA2.5/ F ai S U U PGA S / 2.5.4S S 73S 結論 74 SERCB 特色 內政部營建署 97 年 3 月審核通過 修正 ATC-4 所提出之容量震譜法 ( 或稱 PushOve Method) 觀念, 提出改良式建築物耐震能力評估方法 考量材料非線性組成率, 由考量彎矩 - 剪力互制行為建立塑鉸, 理論背景完整, 並已與實驗比對驗證 可提供 ETABS(V8.4.8 與 V9. 以上之版本 ) 與 MIAS GEN(V76) 執行 PUSHOVER 分析 考量地震力作用下, 軸力變化對構件性能之影響 應用上無樓層數限制 操作全視窗化, 易操作, 易檢核分析後結果 開闢專屬網頁供使用者免費下載軟體, 並設立 Q & A 專欄作為各界意見溝通之平台 定期 ( 每年元旦 ) 與不定期通知使用者最新資訊 專屬網站 :
38 相關文獻 宋裕祺, 葉祥海, 蔡益超, 謝尚賢, 盧明德, 蘇進國, 賴明俊, 鋼筋混凝土牆 磚牆塑鉸設定與含牆建築物耐震能力評估之研究, 中華民國建築學會 建築學報, 第 62 期,p.p. 8-98,27 年 2 月 盧明德, 謝尚賢, 宋裕祺, 蔡益超, 鋼筋混凝土建築物耐震能力評估輔助分析系統之發展研究, 結構工程, 第二十二卷, 第一期, 民國九十六年三月, 第 2-44 頁 宋裕祺, 蘇進國, 吳傳威, 蔡益超, 以結構性能為基準之鋼筋混凝土建築物耐震能力評估, 中華民國建築學會 建築學報, 第 5 期, pp.35~47,24 年 2 月 宋裕祺, 劉光晏, 蘇進國, 蔡益超, 張國鎮, 鋼筋混凝土柱側推分析之研究與探討, 中華民國建築學會 建築學報, 第 46 期,pp.47~65,24 年 4 月 Min-Chun Lai, Yu-Chi Sung, A study on pushove analysis of fame stuctue infilled with low-ise einfoced concete wall, Jounal of Mechanics, Vol.24, 28, pp , Yu-Chi Sung, Chin-Kuo Su, Chuan-Wei Wu, and I-Chau Tsai, Pefomance-Based amage Assessment of Low-Rise Reinfoced Concete Buildings, Jounal of the Chinese Institute of Enginees, Vol. 29, No., Jan, 26, p.p.5~62. Yu-Chi Sung, Kuang-Yen Liu, Chin-Kuo Su, I-Chau Tsai, and Kuo-Chen Chang, "A Study on Pushove Analyses of Reinfoced Concete Columns, Jounal of Stuctual Engineeing and Mechanics, Vol. 2, No., Sep, 25, p.p.35~52 75 報告完畢敬請指教 Thank you fo you attention 76 38
附件一 摘要格式範例
ATC-40(996) (Capacity Spectrum Method (Capacity Curve) Acceleration)(Spectral Displacement) (Performance Point) ETAB 93 2 94 7 8 ETABS (999;2000) ETABS ATC-40(996) Pushover ETAB ETABS 93 2 94 7 8 ETABS
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