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38 诚 信 始 于 入 口 从 入 口 处 着 手 打 好 律 师 队 伍 建 设 的 诚 信 基 础 / 刘 彦 平 4 0 我 国 证 券 公 司 治 理 缺 陷 的 根 源 及 其 出 路 / 黄 运 成 曹 里 加 李 畅 4 3 中 止, 因 为 什 么? 被 告 人 胡 鹏 等 五 人

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/MPa / kg m - 3 /MPa /MPa 2. 1E ~ 56 ANSYS 6 Hz (a) 一阶垂向弯曲 (b) 一阶侧向弯曲 (c) 一阶扭转 (d) 二阶侧向弯曲 (e) 二阶垂向弯曲 (f) 弯扭组合 2 6 Hz

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3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder

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年 1/34!".". /"/!1&! ". "3"#". 4. 1/34!.&/1# ". /#&"&"!. "!./"4#!1!! /"."/,&"!"&"!4".!!&," //" 1"1"!!&,"/,&"!"&"!/"/"&"" "#!! 对于体型复杂 平立面不规则的建筑 常在适当部位设置

3.1 案 例 内 容 : 2012 年 12 月 18 日, 在 多 番 争 论 和 媒 体 深 挖 之 后, 有 媒 体 报 道, 山 东 部 分 地 方 养 鸡 户 在 养 殖 过 程 中, 超 剂 量 超 范 围 违 规 使 用 抗 生 素, 曝 光 了 肯 德 基 的 供 货 商 山 东

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振 动 测 试 与 诊 断 第 卷 表 为用有限元方法计算得到的几个主要振型和对应的自振频率 结果显示 由于拱肋的侧向变形刚度较小 是最先出现的一个振型 且振动形式较复杂 表 理论振型计算结果 阶数振型频率及模态 拱肋侧向振动模态 5, 桥面反对称挠曲振动模态 5, 桥面对称挠曲振动模态 5, 图


重庆理工大学学报 安全性和可靠性 而且还可以避免车架与其他部 元 其中三角形单元占总体单元的 为 件产生共振 改善整车的乘坐舒适性 个 其余的都为四边形单元 整车网格划如图 笔者在建立某型全地形车车架有限元模型的 所示 基础上 利用模态分析技术对车架结构进行了动 表 车架材料力学性能 态特性分析 并

第 期 夏志远 等 超宽加劲梁自锚式悬索桥动力特性敏感性分析 随着国内经济的不断发展 自锚式悬索桥因其造型美观 经济性好 场地适应性强等优点 近十几 年来在城市中小跨径桥梁中极具竞争力 城市桥梁通行量要求不断增加 桥面宽度已发展至双向八车道甚至更宽 对于具有超宽加劲梁自锚式悬索桥而言 加劲梁在主缆传


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骨 月 骨 骨 骨 骨 骨 骨 骨

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680 西南交通大学学报第 53 卷 Key words:long span T shaped rigid frame railway bridge;coupled train bridge vibration;dynamic response;free vibration;field test 列

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振 动 测 试 与 诊 断 第 卷 但 的基本振型与该梁在 水平效应作用下挠度曲线形状是一致的 如图 所示 其二阶导数 如图 所示 由图 和图 可见 从结构的底面到顶部 基本振型 横坐标值迅速增大 而其二阶导数 横坐标值则急剧减小 通过分析可知 结构上部 的改变对式 的影响较大 下部 和 的改变对式


目 录 第 一 节 项 目 概 况... 3 第 二 节 投 资 方 案... 6 第 三 节 项 目 实 施 的 必 要 性 与 可 行 性... 9 第 四 节 项 目 效 益 分 析 第 五 节 项 目 风 险 分 析 第 六 节 报 告 结 论

振 动 测 试 与 诊 断 第 卷 实现 以改变激光在薄壁圆筒里的方向 使激光直射到薄壁圆筒的内壁 伺服电机旋转实现内壁的圆周扫描 激振系统中的振动控制器会产生正弦信号 经功率放大器放大加载到激振器上 带动薄壁圆筒构件产生同频振动 同时 激振器的振动信号经加速度传感器反馈到振动控制器 保证激振器产生


板 楼 的 发 展 在 经 历 了 八 十 年 代 长 板 楼 之 后, 近 年 逐 步 过 渡 到 舒 适 度 较 高 的 纯 板 楼 前 者 因 电 梯 少 而 隔 几 层 设 置 长 通 道 有 显 而 易 见 弊 端, 后 者 则 是 一 梯 两 户, 并 保 证 一 定 的 面 宽, 使




1. 什 么 是 信 息 公 开? 信 息 公 开 基 本 原 则 是 什 么? 答 : 信 息 公 开 是 指 除 特 定 的 法 定 不 予 公 开 的 信 息 之 外, 国 家 机 关, 主 要 是 行 政 机 关, 应 依 据 法 律 的 规 定, 积 极 向 社 会 发 布 公 共 信 息




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图 2 加劲梁标准截面示意图 ( 单位 :mm) Fig.2 Standardcrossectionlayoutofstifnesgirder(unit:mm) 2 结构动力特性分析根据主梁对称施工的特点, 结构动力特性分析共设置 5 个施工状态, 如图 3 所示, 分别为 20% 40% 60%

3.5 每通道独立 A/D 并行实时采集 3.6 DMA 方式实时数据传送, 保证了数据传送的高速 稳定 不漏码 不死机 ; 3.7 四线制供桥, 桥压不受导线长度 ( 电阻 ) 的影响 ; 4 系统构成数据采集系统与计算机通过千兆以太网通讯, 通过网络技术, 可实现无限多通道扩展并行采样, 实时进

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振 " 动测 " 试 " 与 " 诊 " 断 """ """"""""""""" 第 " 卷 " " %如图 &' 展 开 动 力 由 扭 簧 提 供"扭 簧 设 计 扭 矩 综 参数'由于该可展 桁 架 结 构 在 轨 处 于 失 重 状 态"故 合考虑展开动力动力冲击及收拢难易多项因素"必 在模

锦成说33期 (电子)

JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol.32No.4 Aug.2013 : (2013) DOI: / j.issn * - 聂 宇, 张金敏 (

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幻灯片 1

脚孤拐风格风格燃放后 计划经济可靠经济克格勃机

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振 动 测 试 与 诊 断 第 卷 实测钢连桥的概况 笔者所测试分析的连桥为山西省某市文化综合展览馆中的一室外钢结构人行桥 桥体总长为 '* 桥面标高与室外地面平齐 横跨在该综合体结构负一层疏散楼梯的正上方 主要用于馆内外流动人员的疏散 其结构形式为单跨桁架 其上弦 下弦以及竖杆 斜杆均采用箱型截面

额定规格 / 性能 单相 标准认证 UL CSA. NO. EN-- 额定规格输入 环境温度 项目电压电平额定电压使用电压范围输入电流型号动作电压复位电压 - B ma 以下 DC~V DC.~V DC.V 以下 DC.V 以上 - BL ma 以下 输出 项目 * 根据环境温度的不同而不同 详情请

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总 前 言 农 牧 业 资 源 调 查 和 农 牧 业 区 划 是 实 现 现 代 化 农 业 的 基 础 工 作 根 据 1980 年 青 海 省 农 牧 业 区 划 委 员 会 第 二 次 农 牧 业 区 划 会 议, 关 于 县 级 农 业 自 然 资 源 调 查 和 农 业 区 划 工 作

( 重庆大学学报 第 卷 为平均次数少而大大降低 因此 有学者对此进行 了研究, 但还是存在着平均次数增加不多 精度 不高等问题 另一方面 大型结构的模态往往表现 为低频密集耦合特征 由于小波变换具有良好的时 频局部化特点 可使多自由度系统的模态自动解耦 近年来 小波变换被应用到结构模态参数识 别中

284 国内学者在波形钢腹板混凝土组合箱梁的剪力滞效应及挠度变形方面开展了一些研究 [8-13] 经过对国内外研究的查新, 发现对波形钢腹板工字型钢梁手风琴效应的研究还未开展 根据波形钢腹板可以减小梁的抗弯刚度, 从而使预应力有效地施加于顶底板上, 即波形钢腹板工字型钢梁的手风琴效应, 本文提出了波

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振 " 动!测 " 试 " 与 " 诊 " 断 """ """"""""""""" 第!" 卷 " "%$ 中四边形单 元 占 总 单 元 数 HIJ 以 上 的 工 程 计 算 的 要求"如图 % 所示% 试验 中 激 振 力 信 号 源 为 猝 发 随 机 信 号"每 次 测 试的平均次数为 #

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Net Present Value NPV Bridge Life Cycle Cost Analysis BLCCA 3 1 Fig. 1 1 Composition of bridge life cycle cost

技术参数 Technical Data 额定电压 / 频率 Voltage/Frequency AC220V/50Hz AC110V/60Hz 功率 Power 70W 70W 空载流量 Free flowing 7.0L/M 7.0L/M 最大压力 Max. pressure 2.4Bar 2.4

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图 物理模型

+ + 振 动 测 试 与 诊 断 第 卷 投影长度 与 分别为平板段及斜板段的长度 波形钢腹板考虑几何形状影响的剪切模量 的计 算公式为 其中 / / 为波形钢腹板剪切模量的修正因子 为钢材的弹性模量 为钢材的泊松比 应 如图 所示 这时需要引入两个动位移函数描述其位移模式 即梁的竖向动位移函数

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2016第1期

第 33 卷第 4 期 2019 年 7 月 湖南工业大学学报 Journal of Hunan University of Technology Vol.33 No.4 July 2019 doi: /j.issn MW 风机塔筒振动响应

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电子技术基础 ( 第 版 ) 3. 图解单相桥式整流电路 ( 图 4-1-3) 电路名称电路原理图波形图 整流电路的工作原理 1. 单相半波整流电路 u 1 u u sin t a t 1 u 0 A B VD I A VD R B

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文章编号: (200*)0*-000*-0*

Electrical and Optical Clock Data Recovery Solutions - Data Sheet

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2016 年 模态测试技术 专题培训会 OMA 模态测试与案例分享 技术工程师 : 许臣 2016 年 9 月 1

提纲 OMA 分布式测试系统组成 OMA 模态测试注意事项 OMA 模态测试数据分析 OMA 模态测试案例分享 2

一 OMA 分布式测试系统组成 OMA(Operational Modal Analysis) 运行模态分析 运行状态的模态试验, 激励力不可测或无激励力输入, 也称为环境激励模态分析 试验非常方便, 如大型结构桥梁 楼房 运行中的机车 舰船 车床等 3

一 OMA 分布式测试系统组成 OMA 的激励方法 : 天然脉动 火箭激励 液压伺服激振器 突然释放吊重 4

一 OMA 分布式测试系统组成 测量传感器选择 : 土木桥梁或其它大型结构 运行状态的机车等 拾振器 ICP 单 ( 三 ) 向加速度传感器 5

一 OMA 分布式测试系统组成 集中式测试系统 (INV3060 系列 ) 6

一 OMA 分布式测试系统组成 测试现场 7

一 OMA 分布式测试系统组成 无线分布式测试系统 (INV3062 系列 ) 8

一 OMA 分布式测试系统组成 测试现场 9

一 OMA 分布式测试系统组成 无线分布式测试系统 (INV9580 系列 ) 10

一 OMA 分布式测试系统组成 测试现场 11

二 OMA 模态测试注意事项 1 传感器的选择 量程 灵敏度 频响范围 相对被测物的附加质量和尺寸 安装方式 等等 12

二 OMA 模态测试注意事项 2 测点的布置 测点的数量足够多, 能够充分反映出关心的模态振型 某阶模态振型 测点位置与该阶振型的关系 13

二 OMA 模态测试注意事项 如果只关心垂直向弯曲振型, 那么将传感器测点布置在中线上 可以使得桥梁扭转振型对测量的影响最小 1/6 处 1/3 处 1/2 处 如果既关心垂直向弯曲振型, 又关心扭转振型, 则需要在桥梁的上游侧 下游侧两侧布置传感器 1/6 处 1/3 处 1/2 处 14

二 OMA 模态测试注意事项 3 参考点的选取 参考点的振型值起到公因子的作用, 因此参考点不能选在关心模态频率的节点处 ; 参考点要选在振动显著处 ; 当被测物有多个测量方向时, 每个方向均应有参考点 15

二 OMA 模态测试注意事项 4 预试验的重要性 多点激励, 多点布置传感器, 检查信号, 找出最佳参考点位置 ; 确定采样频率 采样长度 ; 确定最终的测试方案 16

二 OMA 模态测试注意事项 能看出什么? 17

三 OMA 模态测试数据分析 调入数据 参数设置 新建模态文件传感器类型选择总测点数原点导纳位置建立模型输入约束 模态定阶 模态拟合 计算结果显示 动画输出 报告打印 五种模态拟合方法 SSI( 随机子空间法 ) EFDD( 增强型频域法 ) PPM Poly LSCF Poly IIR 分析流程图 18

三 OMA 模态测试数据分析 数据查看, 看什么? 19

四 OMA 模态测试案例 - 长五发射平台 试验时间 :2015 年 7 月 试验地点 : 海南文昌卫星发射中心 技术难点 : (1) 发射平台质量较大重达 2000t, 具有结构频率低的特性, 采用何种方法以及如何合理的进行测点布置已得到其多阶模态成为本次试验的一个技术难点 (2) 质量分布不均, 响应大小不一上下台体振动信号被脐塔振动信号淹没是本次试验的一个技术难点 (3) 模态拟合方法本结构具有模态密集程度高 模态耦合复杂, 如何合理的识别出其模态参数是本次试验的另一个技术难点 20

四 OMA 模态测试案例 - 长五发射平台 21

四 OMA 模态测试案例 - 长五发射平台 22

四 OMA 模态测试案例 - 卢浦大桥模态 上海卢浦大桥 概况 : 世界十大最壮观桥梁之一 (2009 年由 美国广播公司评选 ), 全长 3900 米, 主拱长 550 米, 宽 28.75 米, 主桥长 750 米 测试单位 : 北京东方振动和噪声技术研究 所与同济大学桥梁系共同完成, 使用 DASP 系统得到测试结果 测试过程 : 参见文章 [1] 章关永, 刘进明. 上海卢浦大桥主桥动力特性测试研究. 振动与冲击, 2008,27(9):167-176. 23

四 OMA 模态测试案例 - 卢浦大桥模态 桥梁的尺寸 桥梁的模态建模 12 1 13 2 36 37 21 22 11 26 27 28 38 向 35 竖 29 2039 34 向 19 18 3 4 5 6 7 8 309 10 25 17 16 竖 4031 侧 14 15 向向 33 侧 24 向 参考点 纵向侧 24

四 OMA 模态测试案例 - 卢浦大桥模态 卢浦大桥五种分析方法模态结果和优化后结果的比较 阶数 模态频率 f(hz) 和阻尼比 (%) SSI PolyMAX EFDD PZM PPM 优化结果 1 f 0.362 0.362 0.362 0.362 0.361 0.362 x 0.264 0.171 0.364 0.153 0.220 0.131 2 f 0.401 0.401 0.402 0.402 0.402 0.401 x 0.497 0.288 0.360 0.347 0.309 0.206 3 f 0.600 0.600 0.591 0.598 0.599 0.600 x 0.639 0.489 1.906 0.579 0.831 0.543 4 f 0.704 0.700 0.698 0.699 0.699 0.701 x 1.183 1.330 0.585 0.550 0.565 1.300 Fit(f) 21.11% 22.25% 24.99% 22.10% 20.71% 16.90% Fit(t) 68.49% 71.59% 69.43% 70.92% 67.31% 65.70% 25

四 OMA 模态测试案例 - 卢浦大桥模态 测试结果 : ( 详情参见论文 ) 26

四 OMA 模态测试案例 - 卢浦大桥模态 1-4 阶模态 5-8 阶模态 27

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 试验时间 :2013 年 7 月 试验地点 : 上海 试验对象 : 杨浦大桥 (1) 双塔空间双索面钢 - 混凝土结合梁斜拉桥, 杨浦大桥全长 7554m; (2) 主跨 602m 为当时世界上斜拉桥之最 主桥跨径组合为 : 40+99+144+602+144+99+44=1172 m, 其主桥桥面宽 30.35m, 设双向 6 车道 28

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 上海杨浦大桥总体布置图 29

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 从浦西塔看浦东塔全景图 从浦东塔看浦西塔全景图 30

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 74 第一批 : 红第二批 : 黄第三批 : 蓝第四批 : 绿 75 76 77 浦西 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 1 跨 2 跨 3 跨 4 跨 5 跨 浦东 2 4 6 7 9 11 13 14 16 18 29 22 24 26 28 30 32 34 36 37 39 41 43 44 46 48 50 1 3 5 8 10 12 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 38 40 42 45 47 49 第一批第二批第三批第四批 1 号墩 2 号墩 3 号墩 4 号墩 99/4=24.75m 144/4=36m 602/12=50.17m 144/4=36m 99/4=24.75m 表示垂直测点 表示水平测点 杨浦大桥主桥动载动力特性测试截面俯视布置图 31

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 浦东塔测点布置 上游测点布置 32

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 33

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 频率阶次实测频率实测阻尼 % 振型描述 1 0.262 0.961 一阶水平弯曲 2 0.284 0.737 一阶竖弯对称, 桥塔纵向 3 0.344 0.639 二阶竖弯反对称 4 0.445 2.270 桥塔水平弯曲 5 0.506 0.616 三阶竖弯对称 6 0.548 0.420 一阶扭转对称 7 0.597 0.472 四阶竖弯反对称 8 0.642 0.996 二阶扭转反对称 9 0.683 0.609 五阶竖弯对称 10 0.701 0.981 二阶水平弯曲 11 0.760 0.764 六阶竖弯反对称 12 0.792 0.787 七阶边跨弯曲对称, 主跨扭转 杨浦大桥模态测试结果 34

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 第 1 阶一阶水平弯曲振型 第 2 阶一阶竖向弯曲对称, 桥塔纵向弯曲振型 35

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 第 3 阶二阶竖向弯曲反对称振型 第 4 阶桥塔水平弯曲振型 36

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 第 5 阶三阶竖向弯曲对称振型 第 6 阶一阶扭转对称振型 37

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 第 7 阶四阶竖向弯曲反对称振型 第 8 阶二阶扭转反对称振型 38

四 OMA 模态测试案例 - 杨浦大桥模态 第 9 阶五阶竖向弯曲对称振型 第 10 阶主跨水平二阶弯曲振型 39

四 OMA 模态测试案例 - 中旅大厦模态 40

四 OMA 模态测试案例 - 石油井架 41

四 OMA 模态测试案例 - 机车车厢 机车车厢 本试验研究的目的是列车车厢动态特性试验研究, 通过对车厢进行动态特性试验, 获得车厢的固有频率 阻尼 振型等参数, 为车厢动态特性评价提供试验支持 42

四 OMA 模态测试案例 - 机车车厢 车体工作模态测试选取 1 节车厢, 分成 5 个横断面 每个横断面上测点对称布置, 主要布置在车厢顶部和车底, 车内测点如右图所示, 测点共计 10 个, 每个位置水平垂直两个方向 43

四 OMA 模态测试案例 - 机车车厢 模态振型 44

谢谢大家 北京总部地理位置 北京, 海淀, 上地信息产业基地 科实大厦 C 座 10C 科贸大厦 516 号 联系方式 010-62989889/62988558 dasp@coinv.com www.coinv.com 西南办事处 四川省成都市武侯区万寿桥南路 339 号清河苑 17-3-2-4 号 邮编 :610045 联系方式 028-85030856 18628141888 qiuxh@coinv.com www.coinv.com coinv1985- 关注东方所 coinv2016- 关注振动噪声测试知识 45