Microsoft Word - 土壤力學實驗報告樣本.doc
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1 土壤力學實驗項目 現地採樣及試驗 比重試驗 稠度試驗 粒徑分析 夯實試驗 工地密度試驗 透水試驗 無圍壓縮試驗 承載力試驗 壓密試驗 直接剪力試驗 三軸壓縮試驗
2 土壤力學實驗報告 第一組 組長 :B 李春嬌 組員 : B 楊志銘
3 前言 土樣準備 : 本組由學校 F 棟附近籃球場的邊坡, 挖取距地表約 50 cm 左右之土壤約 50 kgf, 先將所需土樣放入烘箱內烘烤 24 小時後取出 在每次試驗前, 將烘乾過的土樣過 4 號篩後添加最佳含水量之水量, 經過均勻拌合後用塑膠袋密封, 放置 24 小時後才進行試驗 試驗內容 : 1. 比重試驗 2. 稠度試驗 :(1) 液性限度 (2) 塑性限度 3. 顆粒分析試驗 :(1) 篩分析 (2) 比重計分析 4. 夯實試驗 ( 土樣 4 kg / 包 6 包 不同含水量 ) 5. 野外 ( 工地 ) 密度試驗 6. 透水試驗 ( 土樣 2.5 kg / 包 1 包 最佳夯實狀態 ) 7. 單軸壓縮試驗 ( 土樣 2.5 kg / 包 1 包 最佳夯實狀態 ) 8. 直接剪力試驗 ( 土樣 2.5 kg / 包 1 包 最佳夯實狀態 ) 9. 單向度壓密試驗 ( 土樣 2.5 kg / 包 1 包 最佳夯實狀態 ) 10. 加州承載比試驗 ( 土樣 4 kg / 包 3 包, 最適含水量 不同單位重 ) 11. 三軸壓縮試驗 ( 土樣 5 kg / 包 1 包 最佳夯實狀態 )
4 試驗結果一覽 項目 試驗結果一覽表 試驗值 比重試驗比重 Gs 2.61 稠度試驗 液性限度 LL ( % ) 塑性限度 PL ( % ) 塑性指數 PI ( % ) 對應累積通過 10 %之顆粒尺寸 D 10 ( mm ) 0.03 對應累積通過 30 %之顆粒尺寸 D 30 ( mm ) 0.18 顆粒分析試驗對應累積通過 60 %之顆粒尺寸 D 60 ( mm ) 0.50 均勻係數 C 土壤分類 夯實試驗 u 曲率係數 C 2.16 USCS AASHTO 描述 最佳含水量 w (opt) (%) 最大乾單位重 z 3 ( kn / m ) d (max) CL A-6(8) 低塑性粘土 透水試驗透水係數 k ( cm / sec ) 無圍壓縮強度 ( kn / m or kpa ) 單軸壓縮試驗破壞軸向應變 (%) 割線模數 ( kn / m or kpa ) 直接剪力試驗凝聚力 C( kn / m ) 24.6 單向度壓密 試驗 內摩擦角 ( o ) 22.3 壓縮指數 C c 回脹指數 C s 2 壓密係數 C ( cm / sec ) v 加州承載比試乾單位重 17.3 kn / m 之試體 0.71% 3 驗乾單位重 18.0 kn / m 之試體 乾單位重 18.7 kn / m 之試體 三軸壓縮試驗凝聚力 C( kn / m ) 25.0 內摩擦角 ( o ) 23.1
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6 一 比重試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 求粒徑小於 2mm 部分土壤之比重, 所測得之比重值可用來求土樣之孔隙 比, 其公式為 :Se = G s ω; 亦可由公式 γ s = G s γ w 得知土壤之單位重 1.2 數據及圖表 比重試驗數據 試樣別 溫度 T ( ) 瓶重 (gf ) 瓶 + 乾土重 (gf ) 乾土重 (gf ) 瓶 + 土 + 水重 (gf ) 瓶 + 水重 (gf ) 乾土所排除水重量 (gf ) 比重 Gs 平均比重 Gs 結果與心得 比重 Gs = 2.61 在土壤力學之各種計算中, 經常需要事先知道土壤的比重, 因此對於此試驗的精確性須嚴格要求, 在步驟上需要小心謹慎 在試驗過程中需注意 : 1. 在土樣準備時, 必須將土樣完全烘乾 2. 比重瓶材質為玻璃, 因其材質較脆弱, 故在拿取時要避免碰撞 3. 要緩慢加入冷水, 以減少氣泡產生
7 4. 土壤加熱沸騰時, 瓶口會殘留些許土壤, 可能造成誤差 5. 土壤比重誤差大之原因可能是氣泡未完全逸出土體所致 6. 瓶外多餘的水未拭乾就秤重是造成誤差的原因之一 7. 本試驗中, 第一組試驗數據誤差過大, 因此不採用
8 二 稠度試驗 試驗規範 :ASTM D-427 ASTM D 目的與工程應用 用以求得細粒土壤的液性限度 (LL) 塑性限度 (PL) 以及塑性指數 (PI) 主要 是用於細粒土壤之分類及工程性質判斷上 ;LL 越大, 塑性越高, 壓縮性越大 ; PI 越大黏土含量越多, 滲透性小, 不排水抗剪強度越高 2.2 數據及圖表 液性限度試驗數據 試驗次數 打擊數 (N ) 皿重量 (gf ) ( 濕土 + 皿 ) 重量 (gf ) ( 乾土 + 皿 ) 重量 (gf ) 乾土重量 (gf ) 含水重量 (gf ) 含水量 (%) 液限 LL= ω 25 (%) Moistrure content (%) Number of blows ( log scule) 流動曲線
9 塑性限度試驗數據 試驗次數 皿重量 (gf ) ( 濕土 + 皿 ) 重量 (gf ) ( 乾土 + 皿 ) 重量 (gf ) 乾土重量 含水重量 (gf ) 含水量 (%) 塑性限度 PL(%) 塑限指數 PI(%) 結果與心得 液性限度 LL = % 塑性限度 PL = % 塑性指數 PI = % 其心得如下 : 1. 這項試驗人為的控制因素影響甚大, 所以必須多操作幾次 2. 於液性限度試驗方面, 刮槽時應注意劃分是否平均且不能有缺口, 液限儀轉速要一致避免時快時慢, 在判定閉合 12mm 時會發生人為差異 3. 於塑性限度試驗方面, 在將土條揉成 3mm 大小上, 因每個人的手感和力道不同而有可能造成誤差, 因此最好是同一個人進行試驗, 且試驗應多組, 變化性大的結果不採用 4. 以微調方式改變含水量, 水量加減一次勿過多
10 三 顆粒分析試驗 試驗規範 :ASTM D-452 ASTM D 目的與工程應用 D 繪土壤之粒徑分佈曲線, 求其均勻係數 C u D 曲率係數 C d D, D D 60 以作為土壤分類之用 土壤係由大小不同之土粒混合而成, 其顆粒大小分佈的情 況, 直接影響土壤之孔隙比, 進而對土體之滲透性 壓縮性 抗剪強度等都有密 切的關係 於礫石土, C 4 1 C 3 者為優良級配, 於砂土, C 6, 1 C z 3 u z ) 者為優良級配, 其餘為不良級配 u 3.2 數據及圖表 篩分析試驗數據 篩號 篩孔俓 個別留篩 個別留篩百分率 累積過篩 ( mm ) 重量 (gf ) (%) 百分率 (%) 底盤 總重量 ΣW(gf )=500
11 日期 歷時 (min) 10/11 0 γ γ w 比重計分析試驗數據 溫度 ( ) γ-γ w Zr(cm) Gs D( mm ) N(%) N'(%) / Percent finer (%) Particle diameter (mm) 粒徑分佈曲線
12 3.3 結果與心得 對應累積通過 10% 之顆粒尺寸 ( 或稱有效粒徑 ) D 10 = 0.03 mm 對應累積通過 30% 之顆粒尺寸 D 30 = 0.18 mm 對應累積通過 60% 之顆粒尺寸 D 60 = 0.50 mm 均勻係數 C u = 曲率係數 Cz = 2.16 由粒徑分佈試驗與稠度試驗, 可得知本組土樣之分類為 CL 1. 在篩分析試驗中因為操作流程相當簡易, 所以不太容易出錯, 只需將備好之土樣置入搖篩機中, 最後在秤其重量求其百分比即可 2. 本組施行兩次試驗, 各篩停留土之重量誤差不得大於 1% 3. 在粒徑分佈曲線上, 篩組之各篩徑以得到平滑的粒徑分佈曲線為目的, 故以 #60 篩取代 #140 篩 4. 做比重計分析之前, 必須用分散劑液拌合土液靜置 18 小時 5. 在比重計分析時, 搖晃時要注意別讓水溢出 6. 比重計分析時, 應避免將比重計長時間附入量筒中, 以免影響顆粒沉降速率 7. 再者就是實驗時間要充足, 才求得到 D 10
13 四 夯實試驗 試驗規範 :ASTM D678-78( 標準夯實試驗 ) 4.1 目的與工程應用 將疏鬆土壤加以夯實, 可增加土壤單位重, 以提高土壤抗剪強度, 降低壓縮及滲透性之功效, 由此試驗可模擬現場進行夯實之原理 藉此試驗, 求土壤在一定能量夯實下的最大乾單位重與最佳含水量, 繪製土壤含水量與乾單位重間之夯實曲線, 可作為管理現場土壤夯實之依據, 以確保現場夯實作業達到標準 4.2 數據及圖表 試體尺寸及相關數據 試模體積 (cm 3 ) V= 夯錘重 (gf ) W=3573 夯擊高度 (cm) H=30.5 分層數 N=3 夯擊次數 / 每層 n=25 下 / 每層 土壤比重 Gs=2.61
14 夯實試驗數據 - 單位重 試驗次數 試模重量 (gf ) ( 試模 + 濕土 ) 重量 (gf ) 濕土重量 (gf ) 濕土單位重 γ m ( gf / cm ) 乾土單位重 γ d ( gf / cm ) 孔隙比 e 最佳含水量 Wopt (%) 最大乾單位重 3 ( gf / cm ) d (max) 1.80 夯實試驗數據 - 含水量 皿編號 皿重量 (gf ) ( 濕土 + 皿 ) 重量 (gf ) ( 乾土 + 皿 ) 重量 (gf ) 乾土重量 (gf ) 含水重量 (gf ) 含水量 %
15 Dry unit weight (gf/cm 3 ) Moisture content (%) 夯實曲線 4.3 結果與心得 最佳含水量 Wopt = % 最大乾單位重 d (max) = gf / cm 試驗過程中需注意 : 1. 本次試驗應依規範先行調配多組含水量之土樣, 必養護 24 小時 2. 夯錘在夯實時, 盡量不要接觸到錘外附套管, 以免減少夯實能量 3. 夯實實不要集中再同一處, 夯錘夯實時應與土樣垂直 4. 在刮平超出模高之土樣時, 避免向下挖, 以免夯實能量的損失
16 五 野外 ( 工地 ) 密度試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 利用充砂法 ( 標準渥太華砂 ) 檢測現地夯實土層的乾單位重及含水量, 並依 夯實試驗所得之最大乾單位重 品質 d (max) 及最佳含水量 Wopt 來管理現地夯實作業之 5.2 數據及圖表 標準渥太華砂之單位重檢定 檢驗筒內徑 ( cm ) 檢驗筒高 ( cm ) 檢驗筒斷面積 ( cm ) 檢驗筒體積 ( cm ) 1892 ( 筒 + 滿砂 ) 重量 (gf) 9765 ( 筒 + 滿砂 - 錐體充砂 ) 重量 (gf) 8437 ( 筒 + 滿砂 - 錐體充砂 - 檢驗筒充砂 ) 重量 (gf) 5647 檢驗筒充砂重量 (gf) 標準渥太華砂單位重 ( g / cm ) 1.47 工地密度試驗數據 洞中濕土重量 (gf) ( 筒 + 滿砂 - 錐體充砂 - 洞中充砂 ) 重量 (gf) 5758 洞中充砂重量 (gf) 洞體積 ( cm ) 濕土單位重 ( g / cm ) 1.63 含水量 (%) 22 3 土之乾單位重 ( g / cm ) 1.34
17 洞中濕土之含水量 皿編號 1 皿重量 (gf) 95 ( 濕土 + 皿 ) 重量 (gf) 472 ( 乾土 + 皿 ) 重量 (gf) 403 乾土重量 (gf) 308 含水重量 (gf) 69 含水量 (%) 結果與心得 3 工地土層之乾單位重 =1.34( g / cm ) 工地土壤之含水量 =22(%) 做此試驗之心得如下 : 1. 所挖洞之體積應大於檢驗筒者 2. 因漏出來的砂不易完全回收而影響量測數值, 故需預防砂漏出來 3. 在量測含水量前, 需將挖出來之洞中濕土密封
18 六 透水試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程運用 依本試驗求得土壤之滲透係數 k, 可進而由達西定律得知滲流量 h h k 3 A k i A V A L 可解以了解土壤的滲透能力及排水效能, Q 4 用來作為水庫之儲水 開挖 排水問題及上舉力之設計上 ; 也可用來計算地下水流之渗流速度等 6.2 數據及圖表 試體及豎管尺寸 試體直徑 ( cm ) 試體高度 ( cm ) 試體斷面積 ( cm ) 豎管直徑 ( cm ) 豎管斷面積 ( cm ) 試驗溫度 ( C) 25 透水試驗數據 初始水頭 h 1 (cm) 80 結束水頭 h 2 (cm) 79.8 水頭差 (cm) 0.2 歷時 t 2 -t 1 (sec) 5400 滲透係數 k (cm/sec)
19 6.3 結果與心得 滲透係數 k = cm/sec 透水試驗分為定水頭試驗與變水頭試驗 ; 而定水頭試驗適用於砂土, 因為砂土的滲透性大, 水頭變化比較明顯 ; 因黏土的滲透性比較小, 水頭變化不明顯, 可以利用變水頭試驗較適宜 試驗過程中需注意 : 1. 濾紙剪裁時不可大於試體, 需與試體模內圈大小相同 2. 試驗中若試體不飽和, 會影響試驗結果 3. 確定供水連管及試體內無氣泡, 俾使試體完全飽和 4. ASTM 規定試驗用水須為除氣蒸餾水, 但實際地下水非除氣水, 故以一般水進行試驗較符合現地條件
20 七 單軸壓縮試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 單軸壓縮試驗是要求出該土壤在最佳夯實狀態下的壓縮行為, 並藉以求得凝 q 聚性土壤之 ( 粘土 ) 的不排水抗剪強度 c u 或砂質土之無圍壓縮強度 q u 及割 2 線模數 E 50 土壤之抗剪強度被應用於邊坡穩定 基礎承載力 擋土設施及深開挖等之安全性分析上 而土壤之無圍壓縮強度及割線模數被應用於構造物沉陷分 析上 7.2 數據及圖表 單軸壓縮試驗數據 試體狀態 力計編號 : 3 含水量 =15.0(%) 乾單位重 =1.80( gf / cm ) 直徑 =10.1(cm) 高度 =23.8 (cm) 面積 =80.12 (cm 2 ) 力計律定係數 = (kgf/digit) 軸向變位 (mm) 軸向應變 (%) 力計讀數 (dight) 軸向力 (kgf) 軸向應力 (kpa)
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22 破壞軸向應變 =5.5 (%) 割線模數 E 50 無圍壓縮強度 q u = (kpa) = 2166(kPa) Axial stress (kpa) Axial strain (%) 單軸壓縮試驗之 ( 應力 ~ 應變 ) 曲線
23 7.3 結果與心得 破壞軸向應變 = 5.5% 無圍壓縮強度 q u = kpa 割線模數 E 50 =2166 kpa 試驗過程需注意 : 1. 試體的強度與夯實度有密切之關係, 分層夯實的層面要使用刮刀打毛, 以免造成裂縫層面而影響試驗結果 2. 在組裝試模前, 要使用潤滑劑充分且均勻塗抹於試模內側, 避免因拆模而導致試體損壞 3. 拆模時要注意試體之完整性, 若有大量裂痕需要重做 4. 在使用壓縮機前, 必須注意力計之容量
24 八 直接剪力試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 直剪試驗之目的在求土壤的抗剪強度參數, 並據以計算其抗剪強度公式 = c tan, 為正向應力 即將土樣在特定的正向應力下受剪, 量測其 f 剪應力 剪應變值 ; 再改變兩種正向應力值, 以求出另兩組之剪應力 剪應變值 ; 根據三組之 ( 剪應變 ~ 剪應力 ) 曲線, 找出對應於三個正向應力之尖峰剪應力 ( 或稱抗剪強度 ), 再回歸正向應力與其抗剪強度之直線關係式 ( 或稱破壞包絡線 ) 而得土樣之凝聚力 c 內摩擦角 一般而言, 砂質土之 c = 0, 粉黏土之 = 數據及圖表 直接剪力試驗之數據 ( 正向應力 =50kpa) 3 試體狀態 : 含水量 =15.0(%) 乾單位重 =1.80( gf / cm ) 直徑 =61.8(mm) 高度 =25.4(mm) 力計律定係數 = (kgf/digit) 正向應力 =50kpa 剪變位 (mm) 軸向變位 (mm) 力計讀數 (digit) 剪力 (kgf) 剪應力 (kpa)
25 直接剪力試驗之數據 ( 正向應力 =100kpa) 正向應力 =100kpa 剪變位 (mm) 軸向變位 (mm) 力計讀數 (digit) 剪力 (kgf) 剪應力 (kpa)
26 直接剪力試驗之數據 ( 正向應力 =150kpa) 正向應力 =150kPa 剪變位 (mm) 軸向變位 (mm) 力計讀數 (digit) 剪力 (kgf) 剪應力 (kpa)
27 Axial displacement (mm) kpa 100kpa 150kpa Shear displacement (mm) 直接剪力試驗之 ( 剪變位 ~ 軸向變位 ) 曲線
28 Shear stress (kpa) Normal stress =150 kpa 100 kpa 50 kpa Shear displacement ( mm) 直接剪力試驗之 ( 剪變位 ~ 剪應力 ) 曲線 Shear strength (kpa) y = 0.411x Norml stress (kpa) 試體之 ( 正向應力 ~ 抗剪強度 ) 直線關係式
29 8.3 結果與心得 凝聚力 c = 24.6 kpa 內摩擦角 = 22.3 試驗過程需注意 : 1. 直剪環取樣磨平後, 要用保鮮膜包起來, 以防水份散失 2. 在將土樣壓入直剪盒時, 需垂直且避免損壞土樣 3. 注意測微計之靈敏度, 避免數據產生誤差 4. 開始進行直剪試驗前, 切記要將螺絲鬆開, 以免影響強度判讀或損壞儀器 5. 在試驗時, 需有數人同時讀數, 以免一人讀數時遺漏數據
30 九 單向度壓密試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 乃為針對估算飽和粉粘土層壓密性質而施行之試驗, 藉以求土壤之壓縮係數 C c 回脹指數 C s 預壓密壓力 P c 及壓密係數 C v 等, 於結果整理上需繪 ( 孔隙比 ~ 正向應力 ) 曲線及某一特定正向應力作用下之 ( 沉陷量 ~ 時間 ) 曲線 由 ( 孔隙比 ~ 正向應力 ) 曲線求 C c C s 及 P c, 而由 ( 沉陷量 ~ 時間 ) 曲線求 C v e C C ( 加壓 ) P log 2 P 1 P 1 : 構造物建於土層前之正向應力 P : 構造物建於土層後之正向應力 2 e : 構造物建於土層前後之孔隙比變化 e C s ( 解壓 ) P log 2 P 1 於工程應運上, 吾人藉由 C 或 C 來估算飽和粉粘土層之壓密沉陷量 H c s c H o C H C C P1 log 1 e P e : 土層之初始孔隙比 H : 土層厚度 0 2 求壓密結束所需時間 t 之公式為 T v v C t H v 2 dr T : 時間因素 H dr : 排水路徑長
31 9.2 數據及圖表 繪 ( 孔隙比 ~ 正向應力 ) 曲線之數據 3 試體狀態 : 含水量 = 15.0(%) 乾單位重 = 1.80( gf / cm ) 試體初始高 土壤顆粒高度 h o h s = 25.4mm 試體直徑 = 60.1mm = 19.6mm 正向應力沉陷量試體高孔隙比 P(kPa) δ(mm) h= h o -δ(mm) e=( h - h s )/ hs 壓縮指數 C c = kpa 回脹指數 C s = kpa Void ratio Effective pressure (log scale)(kpa) ( 孔隙比 ~ 正向應力 ) 曲線
32 繪 ( 沉陷量 ~ 時間 ) 曲線之數據 正向應力 55.5 (kpa) 經過時間 t(min) 沉陷量 δ(mm) 0.25min min min min min min min min min min min min min min min hr 壓密係數 Cv=7.79x10-6 (cm 2 /sec) H(mm) log t (min) ( 沉陷量 ~ 時間 ) 曲線
33 9.3 結果與心得 壓縮指數 回脹指數 壓密係數 Cc = kpa Cs = kpa Cv = 7.79 x10-6 (cm 2 /sec) 1. 試驗前須詳讀實驗手冊, 了解每各步驟與量測時間, 謹慎小心施行 2. 試驗時應避免人為因素所造成的試驗誤差, 如搖動或碰撞試驗中之試體 加 / 卸載砝碼的重量有誤, 量測時間錯誤等 3. 壓密試驗過程中壓密盒內土樣為飽和, 必須隨時保持水位超過頂座透水石 4. 濾紙大小不可超過透水石, 以免其摩擦壓密環內壁, 而導致受到影響, 使數據產生誤差 5. 由於試驗時間較其他試驗時間長, 因此盡量避免試驗錯誤而必須重新試驗 6. 試驗錯誤除了須重新試驗造成時間上的浪費外, 還可能因為加 / 卸載砝碼時, 不慎擾動到別組的試驗, 而造成連鎖錯誤
34 十 加州載重比 (CBR 值 ) 試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 對具最佳含水量之土壤分別以三種能量夯實之 ( 每層夯打 10 下 25 下 56 下 ), 對此三種試體分別浸水施行貫入試驗, 繪其 ( 貫入量 ~ 荷重 ) 曲線, 續將特定貫入量之荷重除以標準碎石阻抗, 而得各試體之加州載重比 CBR, 續回歸三種試體之 ( d ~CBR ) 直線關係式 CBR m d n, d 為試體之乾單位重 再 將 d =0.95 d (max) 之值代入上式而得此土樣之代表 CBR 值 吾人除可依 CBR 值控 制現地夯實路基之品質外, 亦可作為道路的設計參數 10.2 數據及圖表 標準碎石阻抗 貫入量 (mm) 阻抗 (kpa) 繪 ( 貫入量 ~ 荷重 ) 曲線之數據 ( 每層夯實 10 下之試體 ) 3 試體狀態 : 含水量 = 15.0(%) 乾單位重 = 1.73 ( gf / cm ) 力計律定係數 = kgf/digit 貫入量 δ(mm) 力計讀數 (digit) 軸向力 (kgf) 荷重 (kpa)
35
36 CBR(%) 0.71 繪 ( 貫入量 ~ 荷重 ) 曲線之數據 ( 每層夯實 25 下之試體 ) 3 試體狀態 : 含水量 = 15.0(%) 乾單位重 = 1.80 ( gf / cm ) 貫入量 δ(mm) 力計讀數 (digit) 軸向力 (kgf) 荷重 (kpa)
37 CBR(%) 2.66 繪 ( 貫入量 ~ 荷重 ) 曲線之數據 ( 每層夯實 56 下之試體 ) 3 試體狀態 : 含水量 = 15.0(%) 乾單位重 = 1.87 ( gf / cm ) 貫入量 δ(mm) 力計讀數 (digit) 軸向力 (kgf) 荷重 (kpa)
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39 CBR(%) 5.08 Loading (kpa) blows Penertration depth (mm) 加州載重比試驗之 ( 貫入量 ~ 荷重 ) 曲線
40 試體乾單位重 d ( 加州載重比試驗結果 3 g / cm ) CBR(%) (max) d 0 d 之 CBR(%) 0.1 =1.71 試體 6 California bearing ratio (%) y = x Dry unit weight (gf/cm 3 ) 加州載重比試驗之 ( d ~CBR ) 直線關係式 10.3 結果與心得 = 0.95 試體之 CBR 值為 0.1% d d (max) 試驗過程需注意 : 1. 試模在組裝前, 需使用鋼刷清潔其細孔 2. 浸水時須完全淹過試模 3. 試模上所加載之半月型鐵片主要是模擬道路路基上之載重, 應知曉其意義
41 十一 三軸壓縮試驗 試驗規範 :ASTM D 目的與工程應用 此試驗之目的在求土壤的抗剪強度參數, 並據以計算其抗剪強度公式 f = c tan 此試驗不同於直接剪力試驗之處為 (1) 考慮了土層中之水平土 壓力或稱圍壓 (2) 破壞面非固定為水平 即將土樣在特定的三種圍壓 下受剪, 量測其軸向應力 a 軸向應變 a 值, 找出三組試驗破壞時之 ( a r ) 數據, 再回歸 ( p ~ q ) 直線關係式 q p tan m 而得土樣之凝聚力 c 內摩擦角 相關公式如下 : r a r p 2 平均主應力 a r q 2 軸差應力 m c cos sin tan 11.2 數據及圖表 三軸試驗之數據 ( = r 50 kpa) 試體狀態 : 含水量 =15.0 % 乾單位重 =1.80 試體直徑 = 7.2 cm 試體面積 = 40.7 三軸室圍壓 = 50 kpa 貫入量軸向應變 r 軸向力 軸向應力 3 g / cm 試體高 = 15.5 cm 2 cm 增量軸向應力平均主應力軸差應力 δ(mm) ε(%) (kgf) (kpa) a (kpa) p (kpa) q (kpa)
42
43 三軸試驗之數據 ( = 100 kpa ) r 三軸室圍壓 貫入量軸向應變 r = 100 kpa 軸向力 軸向應力 增量軸向應力平均主應力軸差應力 δ(mm) ε(%) (kgf) (kpa) a (kpa) p (kpa) q (kpa)
44 三軸試驗之數據 ( = 150 kpa ) r 三軸室圍壓 貫入量軸向應變 r = 150 kpa 軸向力 軸向應力 增量軸向應力平均主應力軸差應力 δ(mm) ε(%) (kgf) (kpa) a (kpa) p (kpa) q (kpa)
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47 140 Deviator stress (kpa) kPa Confining pressure = 50kPa 150kPa Axial strain (%) 三軸試驗之 ( 軸向應變 ~ 軸差應力 ) 曲線 Deviator stres, q =(σa -σγ )/2 (kpa) y = x Mean Principal stress, p=(σa+σγ)/2 (kpa) 三軸試驗之 ( 平均主應力 ~ 軸差應力 ) 回歸關係
48 11.3 結果與心得 q p tan m q p sin tan =23.1 o m c =25.0 kpa cos cos 23.1 本試驗之心得為 : 1. 試驗過程中有許多小細節, 像是開氣閥這些小動作需注意 2. 需要在試模內側抹上潤滑油, 以便拆模 3. 因為試模已使用多次內側已經有磨損, 故拆模時因試體部分毀損而重新製作試體 4. 分層夯實時要注意使用刮刀, 避免弱面產生
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