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1 ( ) 主编单位 : 东南大学 二〇一七年三月
2 目录 1 总 则 术语和符号 术 语 符 号 基本规定 设计 设计前的准备工作 压浆导管 压浆材料 压浆量和压浆压力 承载力和沉降 施工 压浆设备及压浆管路布设 浆液配制 施工技术要求 压浆施工工艺要求 压浆施工控制 工程质量检验与评定 工程质量检查及验收 工程质量检验评定标准 I
3 附录 A 公路桥梁灌注桩后压浆事故处理 A.1 事故处理步骤 A.2 常见事故及处理措施 附录 B 水泥浆强度评定 附录 C 压浆压力 压浆总量评定 附录 D 压浆管路畅通数量评定 附录 E 后压浆灌注桩单桩轴向承载力静载试验要点 本规程用词说明 引用标准名录 条文说明 II
4 1 总则 为适应公路桥梁灌注桩后压浆工程的需要, 确保后压浆工程的施工质量和施工安全, 做到技术先进 经济合理 安全适用 保护环境, 制定本规程 本规程适用于公路桥梁钻 挖 冲孔的灌注桩后压浆设计 施工和检查与验收 在进行公路桥梁灌注桩后压浆的设计 施工及检验时, 除应执行本 规程外, 尚应符合国家现行有关标准 规范的规定 1
5 2 术语和符号 2.1 术语 灌注桩后压浆 post grouting for cast-in-situ pile 灌注桩成桩 3~7d 且其强度达到设计强度的 75% 后, 通过预设于桩身内的压浆导管及与之相连的桩端 桩侧压浆阀注入水泥浆, 使桩端 桩侧土体 ( 包括沉渣和泥皮 ) 得到加固, 从而提高单桩承载力, 减小沉降 桩端压浆 pile tip grouting 通过预设于桩身内的压浆导管及与之相连的桩端压浆阀注入水泥浆, 使 桩端土体 ( 包括沉渣 ) 得到加固, 提高桩端阻力, 从而提高单桩承载力, 减小沉 降 桩侧压浆 pile side grouting 通过预设于桩身内的压浆导管及与之相连的桩侧压浆阀注入水泥浆, 使桩侧土体 ( 包括泥皮 ) 得到加固, 提高桩侧摩阻力, 从而提高单桩承载力, 减小沉降 组合压浆 combined grouting 是指对同一根桩既采用桩端压浆又采用桩侧压浆的联合压浆方式 开式压浆 open grouting 把浆液通过压浆管直接注入桩端或需要加固补强的位置, 浆液与桩端沉渣 周围土体呈混合状态, 呈现出渗透 充填 压密 劈裂 固结等效应, 以达 到提高桩的承载能力 闭式压浆 closed grouting 将预制的弹性良好的腔体或压力注浆室随钢筋笼放入孔底, 成桩后在压力作用下, 把浆液注入腔体内 ; 随压浆压力和压浆量的增加, 弹性腔体逐渐膨胀 扩张, 在桩端土层中形成浆泡, 浆泡逐渐扩大 压密沉渣和桩端土体, 并用浆体取代 ( 置换 ) 部分桩端土层 压水试验 packer test 也称清水开塞, 是指成桩后至实施压浆前, 通过高压注浆泵往预设于桩身内 2
6 的压浆导管压水, 以探明并疏通压浆通道, 提高桩体可灌性的重要工序 压浆工作压力 working pressure of grouting 指单向阀处浆液注入的最低压力, 压浆管管口处压力表读数加上压浆管内浆液在单向阀处的水头压力 压浆控制压力 control pressure of grouting 指单向阀处浆液注入的最大压力, 大于该压力将使地层结构发生破坏或桩顶有明显上抬 压浆终止压力 end pressure of grouting 指压浆结束持荷 5min 的平均压力, 终止压力一般小于控制压力 单桩竖向极限承载力标准值 standard value of ultimate vertical bearing capacity of a single pile 单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载, 它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力 2.2 符号 A p 桩端截面面积 ; d 桩身设计直径 ; G 桩身自重 ; G c 压浆量 ; p c 压浆控制压力 ; p g 压浆工作压力 ; P w 桩端 桩侧压浆处静水压力 ; [R a ] 单桩竖向承载力特征值 ; q sik 第 i 层土桩侧摩阻力标准值 ; q pk 桩端处土的承载力标准值 ; u 桩身周长 ; n 桩侧压浆断面数 ; α p 桩端压浆量经验系数 ; 3
7 α s 桩侧压浆量经验系数 ; β p 后压浆端阻力增强系数 ; β si 后压浆侧阻力增强系数 ; γ 天然容重 ; γ i 压浆点以上第 i 层土有效重度 ; l i 第 i 层土层厚度 ; ξ r 压浆阻力经验系数 4
8 3 基本规定 灌注桩后压浆设计前, 应进行工程地质勘察和环境调查, 主要包含以下内容 : 1 拟建场地地层的分层 持力层起伏变化情况及各层的土工参数 ; 2 压浆区的地质构造 浆液可能流失的通道及空穴 ; 3 各层地下水的特性, 包括上层潜水层 下层承压水层情况及地下水化学性质 ; 4 桩端及桩身所处各地层的渗透性及压浆可行性 ; 5 调查压浆浆液对环境的影响 桩端后压浆主要适用于砂砾石层及粉土 粉砂层, 也可用于基岩的固化桩端沉渣 ; 桩侧后压浆适用于各土层 灌注桩后压浆施工前应按相关标准 规范和设计文件要求, 结合工程地质 水文资料及现场情况, 编制施工方案 灌注桩后压浆大范围施工前应进行试压浆 试压浆作业时施工单位 设计单位 勘察单位 监理 ( 建设 ) 单位的代表应到场复核 调整压浆设计参数, 并形成纪要 灌注桩后压浆施工前应对有关人员进行技术培训和安全教育, 合格 后方可进场作业 施工中应严格工序控制, 并做好施工记录 灌注桩后压浆施工应严格执行职业健康安全和环境保护的有关规定, 做好废浆的外运管理工作, 严禁违章排放 5
9 4 设计 4.1 设计前的准备工作 后压浆设计前, 必须掌握有关的工程地质 水文地质 上部桥梁荷载等技术资料 后压浆设计应根据岩土工程勘察报告及周围环境的调查情况, 对比周边已有建筑压浆工程情况, 针对工程上部结构荷载特点 承载力及变形的要求, 最终确定经济合理 施工方便 节约工期的设计方案 后压浆设计内容应包括压浆桩承载力 压浆装置 压浆量 压浆压力 浆液水灰比 终止压浆条件等 4.2 压浆导管 桩端后压浆内导管及管阀数量根据桩径大小设置 对于 1200mm d<2500mm 的桩, 宜沿钢筋笼圆周均匀布置 3 根 ; 对于 d 2500mm 的桩, 宜沿钢筋笼圆周均匀布置 4 根 当桩长超过 15m 且承载力增幅要求较高时宜采用组合压浆 桩侧后压浆内导管及管阀数量应综合地层情况 桩长和承载力增幅要求等因素确定, 可在离桩端 5~15m 以上 桩顶 8m 以下, 每隔 15~20m 设置一道桩侧 压浆阀 当桩侧有粗粒土层时, 桩侧后压浆管宜设置于粗粒土层底面以下 0.5m 左右, 对于干作业成孔灌注桩宜设于粗粒土层中部 桩端压浆管底部进入桩端土层的深度, 对于黏性土 粉土 砂土层 不宜小于 100mm, 对于碎石土和风化岩不宜小于 50mm; 当持力层强度高时可适当减小, 持力层为较软弱土层及沉渣较厚时应适当加深 桩侧压浆管弧形部分外切圆直径应大于桩孔直径 200mm; 对于 d 1200mm 的桩压浆管与孔壁接触压浆点不宜少于 4 个 ; 对于 d 2500mm 的桩宜随桩径增大而增多压浆点数量 对于非通长配筋桩, 下部应有不少于 4 根与压浆管等长的主筋组成的钢筋笼通底 6
10 4.2.6 桩身配筋设计时, 后压浆钢导管可作为桩身的受力钢筋参与计算 ; 后压浆钢导管也可兼做桩身完整性检测的声测管 4.3 压浆材料 压浆水泥 : 采用普通硅酸盐无结块的双检水泥, 水中压浆应采用碱性水泥, 水泥标号不应低于 425 号 外加剂 : 压浆材料中须掺入适量外加剂, 可选择性掺入 U 型微膨胀剂 ( 5%), 膨润土 ( 8%), 减水剂 ( 1%) 浆液的水灰比应根据土的饱和度 渗透性确定, 对于饱和土, 水灰比宜 为 0.5~0.7; 对于非饱和土, 水灰比宜为 0.7~0.9( 松散碎石土 砂砾宜为 0.5~0.6); 低水灰比浆液宜掺入减水剂 ; 压浆土层有地下水且处于流动状态时应掺入速凝剂 4.4 压浆量和压浆压力 单桩压浆量的设计应根据桩径 桩长 桩端桩侧土层性质 单桩承载力增幅及是否组合压浆等因素确定, 可按下式估算 : G c =α s nd+α p d ( ) 式中 α s α p 分别为桩侧 桩端压浆量经验系数, 取值范围如表 所示 ; n 桩侧压浆断面数 ; d 基桩设计直径 (m); G c 压浆量, 以水泥质量计 (t) 表 桩侧 桩端压浆量经验系数 α s α p 土层名称 黏性土 粉土 粉砂 细砂 中砂 粗砂 砾砂 碎石土 α s 1.0~ ~ ~ ~ ~ ~ ~1.3 α p 2.1~ ~ ~ ~ ~ ~ ~2.8 对独立单桩 桩距大于 6d 的群桩及群桩初始压浆的数根基桩的压浆量应按上述估算值乘以 1.2 的系数 7
11 4.4.2 桩端压浆终止压力应根据土层性质及压浆点深度确定, 对于风化岩 非饱和黏性土及粉土, 压浆压力宜为 3.0~10.0MPa; 对于饱和土层压浆压力宜为 1.2~4.0MPa, 软土宜取低值, 密实土宜取高值 ; 桩侧压浆终止压力可根据桩侧压浆管的位置取桩端压浆的 0.3~0.7 倍 1 压浆工作压力与桩长 桩端 ( 侧 ) 土层的性质有关 压浆工作压力估算公式 : p g =p w +ξ r γ i l i ( ) 式中 p g 压浆工作压力 (kpa); p w 桩端 桩侧压浆处静水压力 (kpa); γ i l i 压浆点以上第 i 层土有效重度 ( 地下水位以下取浮重度, kn/m 3 ) 和土层厚度 (m); ξ r 压浆阻力经验系数, 与桩端桩侧土层类别 饱和度 密实度 浆液稠度 成桩时间 压浆管长度等有关 ; 对于桩端压浆, 软土取 1.0~1.5, 饱和黏性土 粉土 粉细砂取 1.5~2.0, 非饱和黏性土 粉土 粉细砂取 2.0~4.0, 中粗砂 砾卵石取 1.2~3.0( 非饱和状态取高值 ), 风化岩取 1.0~4.0, 当土的密实度高 浆液水灰比小 压浆管长度大 成桩间歇时间长时取高值 对于桩侧压浆时 ξ r 取桩端压浆值的 0.3~0.7 倍 2 压浆控制压力可按压水试验结果确定 压水试验应从开始逐步增大 压浆压力, 绘制压浆量和压浆压力的关系曲线 当压浆压力升至某一数值而压 浆量突然增加时, 表明地层结构发生破坏或桩顶有明显上抬 为了不致使桩破 坏, 此时的压力值可作为压浆控制压力, 也可按下式确定压浆控制压力 p c : p G d q l i sik i c ( ) Ap 式中 p c 压浆控制压力 (kpa); G 桩身自重 (kn); d 桩径 (m); i 抗拔系数, 可按表 取值 ; q sik 第 i 层土的极限侧摩阻力 (kpa); 8
12 l i 桩侧第 i 层土的厚度 (m); A p 桩端截面面积 (m 2 ) 表 抗拔系数 土类 黏性土 粉土 砂土 0.7~ ~ 承载力和沉降 后压浆灌注桩单桩轴向受压承载力特征值, 应通过静载试验确定 其后压浆单桩轴向受压承载力特征值可按下式估算 : [R a ]=u β si q sik l i +β p q pk A p ( ) 式中 [R a ] 后压浆灌注桩单桩轴向受压承载力特征值 ; u 桩身周长 ; A p 桩端截面面积 ; l i 承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度, 扩孔部分不计 ; q sik 与 l i 对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值, 宜采用单桩摩阻力试验确定, 当无试验条件时可按 公路桥涵地基与基础设计规范 选用 ; q pk 后压浆灌注桩初始极限端阻力标准值 ; β si 第 i 层土的侧阻力增强系数, 可按表 取值, 当在饱和土 层中桩端压浆时, 仅对桩端以上 10.0~12.0m 范围内的桩侧阻力进行增强修 正 ; 当在非饱和土层中桩端压浆时, 仅对桩端以上 5.0~6.0m 的桩侧阻力进 行增强修正 ; 在饱和土层中桩侧压浆时, 对压浆布置点以上 12.0~15.0m 范 围内的桩侧阻力进行增强修正 ; 在非饱和土层中桩侧压浆时, 对压浆布置点以上 8.0~10.0m 范围内的桩侧阻力进行增强修正 ; 对于非增强影响范围, β si =1; β p 端阻力增强系数, 可按表 取值 表 后压浆侧阻力增强系数 β si 端阻力增强系数 β p 土层黏性土粉砂细砂中砂粗砂砾砂碎石土名称粉土 β si 1.3~ ~ ~ ~ ~ ~ ~1.6 9
13 β p 1.5~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ 在确定单桩承载力设计值时, 应按照 公路桥涵地基与基础设计规范 的有关规定进行桩身承载力验算 后压浆灌注桩基础的计算沉降可按普通桩基的沉降计算方法进行, 计算时其桩端平面以下 10d 2 /S a (d 为桩径,S a 为桩中心距 ) 范围内的压缩模量按天然土的 2 倍取值 10
14 5 施工 5.1 压浆设备及压浆管路布设 压浆泵的额定压力应大于要求的最大压浆压力的 1.5 倍, 通常选泵的额定压力为 6~12MPa, 压浆泵的额定流量为 30~100L/min 在压浆泵上应配备有压力表和流量计, 压力表的量程应为额定泵压的 1.5~2.0 倍 应具有实时显示 自动计量和实时传输的功能 浆液搅拌机及储浆桶可根据施工条件选配 浆液搅拌机转速宜高于 1000r/min, 且浆液拌合机容量应与额定压浆流量相匹配, 宜为 0.2~0.3m 3, 搅拌机浆液出口应设置滤网 地面管路系统主要由浆液地面输送系统组成, 必须确保其密封性 输送管应采用可承受 2 倍以上最大压浆压力的高压胶管或无缝钢管, 其长度不应超过 50m 开式压浆输送管与桩内压浆管连接处设泄压阀, 闭式压浆输送管与桩内压浆管连接处设置止浆阀 输送距离过长时, 还应在桩顶处设置一套观测仪表 压浆压力表 流量计等参数量测设备应经有资质单位进行检定或校准, 相关设备出现故障修复后应重新进行检定或校准 施工中除压浆设备外, 还应配备以下机具 : 吊车 装载机 电焊机 切割机 称量外加剂的计量器具 水准仪等 为确保压浆过程中不因机械 事故而停顿, 压浆设备必须有备用件 压浆管制作和布设应满足设计要求 设计未明确压浆管材料时, 应 采用低压液体输送钢管, 质量应符合现行 低压流体输送焊接钢管 (GB /T3091) 的规定 灌注桩钢筋笼下放前应核查沉渣层厚度是否满足施工规范要求, 并根据实际钻孔深度确定压浆管长度 桩内预埋的压浆管宜采用 Φ25mm~Φ38mm 钢管, 壁厚 2.8mm 当压浆管兼做声测管时, 管径尺寸应满足声测要求 后压浆阀应具备下列性能 : 11
15 1 压浆阀应能承受 1MPa 以上静水压力 ; 压浆阀外部保护层应能抵抗砂石等硬质物的刮撞而不致使压浆阀受损 ; 2 压浆阀应具备逆止功能 压浆钢导管应竖直固定在钢筋笼上, 与钢筋笼的加劲筋点焊并绑扎紧密牢固, 且与钢筋笼一起下孔 ; 每下一节钢筋笼时, 应在压浆管内灌水并检查接头密封性 ; 钢筋笼应沉放到底, 不得悬吊, 下笼受阻时不得撞笼 墩笼 扭笼 ; 压浆管应通向自然地坪且临时封闭, 桩身空孔部分的压浆管不宜设置接 头 压浆钢导管可用螺牙丝扣连接或外加短套管电焊, 连接应紧密且不应焊 穿钢管或漏焊, 确保浆液通过能力不减弱 压浆头的制作主要有打孔包扎法 单向阀法 U 形管法等 5.2 浆液配制 胶凝材料宜采用普通硅酸盐水泥, 水泥强度等级不应低于 42.5 级 ; 同一单位工程内的灌注桩后压浆应采用同一品种 同一强度等级和同一厂家的水泥 水泥浆强度要求 :7 天强度不宜小于 10MPa 浆液配制程序 : 先放水, 再加外加剂, 搅拌均匀后加水泥 浆液水灰比小于 0.55 的浆液可掺入减水剂, 水灰比大于 0.55 不宜掺 入减水剂, 减水剂掺量应通过试验确定并报监理单位批准 浆液搅拌时间不应少于 2min, 应具有良好的流动性, 不离析, 不沉 淀 ; 浆液进入储浆桶时应用 16 目纱网进行过滤, 防止杂物堵塞压浆孔及管路 外加剂可选择掺入 U 型微膨胀剂, 膨润土, 减水剂等 5.3 施工技术要求 确保工程桩施工质量 满足规范对沉渣 垂直度 泥浆比重 钢筋笼制作质量等要求 12
16 5.3.2 压浆管下放过程中, 每下完一节钢筋笼后, 必须在压浆管内注入清水检查其密封性, 若压浆管渗漏必须返工处理, 直至达到密封要求 安装钢筋笼时, 确保不损坏压浆管路, 下放钢筋笼后, 不得墩放 强行扭转和冲撞 桩身混凝土浇筑过程中应严格控制导管抽拔速度和埋深, 防止因埋管后猛拔导管造成压浆管变形 钢筋笼下放完成后, 桩顶压浆管进口应密封防止异物堵塞压浆管路 压浆工作应在混凝土强度达到设计强度 75% 以上, 桩身完整性 超声波法 ( 声波透射法 ) 检测合格后进行 压浆施工前准备工作 1 压浆管路应编号并挂标牌明示, 压浆管路按编号顺序与浆液分配器对应连接牢固 2 压水试验和压浆前, 应进行压浆管路系统及接头耐压试验 试压操作时, 要分级缓慢升压, 试压压力宜达到压浆控制压力的 1.2 倍, 停泵稳压后, 认真检查高压设备 3 对于 U 型管, 必须每天打开 U 管系统 1 次, 开泵注水循环 10~15min 到出浆管冒出清水, 以促使水化热消散和防止压浆管堵塞 4 水泥 外加剂等材料准备充分, 压浆前运抵现场, 每盘外加剂计量 好并报监理人确认后, 装进塑料袋, 保证其掺量的准确性 5.4 压浆施工工艺要求 压浆应遵循 细流慢注 原则, 最大流量不宜超过 75L/min 从桩位平面图上, 灌注桩后压浆顺序应针对上部结构的整体性 地质条件 设计要求及施工工艺综合确定, 并应符合下列要求 : 1 宜将全部压浆桩根据集中程度及桩基施工顺序划分为若干区块, 各区块内桩距相对集中, 区块之间距离宜大于区块内最小桩距 2 倍 ; 2 区块内的灌注桩后压浆, 宜采用先周边后中间的顺序压浆 ; 对周边桩应以对称 有间隔的原则依次压浆, 直到中心桩 ; 3 当采用桩端桩侧组合压浆时, 应先桩侧后桩端 ; 多断面桩侧压浆时, 13
17 应先上后下 应在桩基首批灌注混凝土浇筑完成后 12~24h 内开塞, 用清水将压浆 管底单向阀冲开, 确保压浆管路系统畅通 开塞时, 若水压明显下降, 表明单向阀已打开, 应立即停泵, 防止 桩端混凝土过度破损或离析 ; 封闭阀门 15min, 以消散压力 若观察到有水 外喷现象, 应继续关闭阀门, 每 2~5min 再次观察, 直至管内压力消散 每墩台, 同一套注浆设备, 采用相同配合比水泥浆同批次连续 压浆时, 每批次制取不少于 2 组强度检测试件 专人负责记录压浆的起止时间 压浆量 压浆压力 流量等参数 U 型管法压浆时, 应先打开回路的出浆口阀门, 排出压浆管路内开 塞时存有的清水, 当出浆口流出的浆液浓度与进浆口浆液的浓度基本相同 时, 关闭出浆口阀门, 开始压浆 U 型管法压浆, 每次压浆后应保证管路畅通, 再关闭阀门 ; 压浆停 顿时间超过 30min, 应对管路进行清洗 压浆完毕后, 封闭阀门的时间不宜 小于 40min 卸除阀门前, 应确保压力完全消散, 浆液不会外喷 后压浆作业还应符合以下规定 : 桩径 ; 1 压浆作业宜于成桩 3d 后开始, 不宜迟于成桩 30d 后 ; 2 压浆作业与成孔作业点的距离不宜小于 8~10m, 且不宜小于 10 倍 3 桩侧桩端压浆间隔时间不宜少于 2h; 4 桩端压浆应对同一根桩的各压浆导管依次实施等量压浆 后压浆施工工序宜按图 所示顺序展开 工程地质资料 参数 选择 钻孔成桩 制作钢筋笼 压浆管安设 下压浆管钢筋笼 清孔 浇筑水下混凝土 经 12h~24h 龄期 压水开塞 后压浆验收 压浆结束 监测桩上抬量 自动记录压浆参数 桩端桩侧压浆 水灰比 后压浆设备安装及材料准备 桩混凝土声测 图 后压浆工艺流程图 14
18 5.5 压浆施工控制 压浆总体控制原则 : 实行压浆量与压力双控, 以压浆量控制为主, 压力控制为辅 压浆压力和压浆量均按单个回路或管路分别控制 压浆量达到设计要求, 压浆压力达到控制压力并持荷 5min, 可终止压浆 若压浆量达到设计要求但压浆压力未达到控制压力要求 : 1 若压浆压力 0.8 倍最低控制压力, 应增加压浆量至 120% 后封压 2 若压浆压力 <0.8 倍最低控制压力, 应增加压浆量至 150% 后封压 为了保证压浆施工的安全, 压浆压力不宜大于控制压力 若压浆压力大于控制压力, 此时压浆总量大于设计要求的 80%, 可终止压浆, 直接封压 ; 若未达到设计要求的 80%, 暂时停止压浆, 分析异常原因 后压浆施工过程中, 应对后压浆的各项工艺参数进行检查, 发现异常应采取相应处理措施 当压浆量等主要参数达不到设计值时, 应根据工程具体情况采取相应措施 1 当灌注桩中某根压浆管的压浆量达不到设计要求而压浆压力值很高无法继续压浆时, 其未压入的水泥量应由该桩基其余压浆管均匀分配压入 ; 2 如果出现压浆压力长时间低于正常值 地面冒浆或周围桩孔串浆, 应改为间歇压浆或调低浆液水灰比, 间歇时间不宜过长, 宜为 30~60min, 间歇时间过长会导致管内水泥凝结而堵管 当间歇时间很长时, 可向管内压入清水冲洗压浆管和压浆阀 ; 3 当压浆管堵塞无法进行压浆时, 可采用在离桩侧壁 20~30cm 位置打 Φ150mm 小孔作引孔, 重新埋置压浆管 如果有声测管, 可钻通声测管作为压浆管, 进行补压浆, 直至压浆量满足设计要求, 此时补压后的压浆量应大于设计压浆量 15
19 6 工程质量检验与评定 6.1 工程质量检查及验收 灌注桩后压浆效果的检测主要有单桩竖向静载试验 压浆桩端部位的预埋孔超声波检测 钻孔取芯检测及标准贯入试验检测等, 应至少选取一种检测 ; 检测数量可根据现行行业标准 建筑基桩检测技术规范 (JGJ106) 确定 后压浆桩进行承载力试验, 并应符合下列规定 : 1 当采用单桩静载试验检测承载力时, 检测数量不应少于同条件下总 桩数的 1%, 且不应少于 3 根 ; 当总桩数少于 50 根时, 检测数量不应少于 2 根 ; 2 确定单桩的极限承载力及桩基的沉降特性 在桩身混凝土强度达到设计要求的条件下, 后压浆桩承载力试验须在压浆结束 20d 后进行, 浆液中掺入早强剂时可于压浆结束 15d 后进行 对于压浆量等施工主要参数达不到试桩的相应制时, 应根据工程具体情况采取相应措施 后压浆施工验收应提供桩位平面图与桩位编号图 水泥材质检验报告 压力表检定证书 试压浆记录 设计工艺参数 后压浆施工记录 特殊情况 处理记录等资料 6.2 工程质量检验评定标准 公路桥梁工程 ( 特大 大 中桥 ) 单位工程中, 后压浆专项工 程应属于基础及下部构造 ( 每桥或每墩 台 ) 分部工程中一个独立分项工程 公路桥梁工程中后压浆分项工程质量评分采用 100 分制, 其工程质量检验内容包括基本要求 实测项目和质量保证资料三个部分 只有在其使用的原材料 半成品 成品及施工工艺符合基本要求的规定, 且质量保证资料真实并基本齐全时, 才能对分项工程质量进行检验评定 分项工程的评分值满分为 100 分, 按实测项目采用加权平均法计算 资料不全时, 16
20 应予减分 [ 检查项目得分 权值 ] 分项工程得分 = 检查项目权值 ( ) 分项工程评分值 = 分项工程得分 - 资料不全减分 ( ) 后压浆应作为主要工程, 计算分部工程评分时, 权值取为 2 1 基本要求检查 : 分项工程所列基本要求, 对施工质量优劣具有关键作用, 应按基本要求对工程进行认真检查 经检查不符合基本要求规定时, 不得进行工程质量的检验和评定 2 实测项目计分 : 对规定检查项目按照规定的频率和下列计分方法对 分项工程的施工质量直接进行检查计分 检查项目均应按单点 ( 组 ) 测定 值是否符合标准要求进行评定, 并按合格率计分 检查合格的点 ( 组 ) 数检查项目合格率 (%)= 100%( ) 该检查项目的全部检查点 ( 组 ) 数检查项目得分 = 检查项目合格率 100 ( ) 3 质量保证资料不全减分 : 施工单位应有完整的施工原始记录 试验数据 分项工程自查数据等质量保证资料, 并进行整理分析, 负责提交齐全 真实和系统的施工资料和图表 工程监理单位负责提交齐全 真实和 系统的监理资料 质量保证资料应包括以下六个方面 : (1) 所用水泥 外掺剂等材料的质量检验报告 ; (2) 材料配合比 浆液参数试验报告, 浆液试块抗压强度报告 ; (3) 后压浆施工记原始录表 ; (4) 压浆压力 压浆量 流量等参数量测设备检定 / 校准证书 ; (5) 后压浆作业指导书和施工方案 ; (6) 施工过程中如发生质量事故, 经处理补救后, 达到设计要求的认可证明文件等 分项工程的施工资料和图表残缺, 缺乏最基本的数据, 或有伪造涂改者, 不应予以检验和评定 资料不全者应予减分, 减分幅度可按本条所列质量保证资料各款逐款检查, 视资料不全情况, 每款减 1~3 分 17
21 6.2.3 后压浆工程质量评定等级分为合格与不合格 1 分项工程合格标准应同时满足以下条件 : (1) 评分值不小于 75 分 (2) 采用附录 B 方法进行压浆用水泥浆强度评定且水泥浆强度评定为合格 (3) 采用附录 C 方法进行压浆压力 压浆总量评定且压浆总量评定为合格 2 该分项工程评定为不合格时, 经处置, 满足设计要求后, 可以重新 评定其质量等级, 但计算分部工程评分值时按其复评分值的 90% 计算 18
22 附录 A 公路桥梁灌注桩后压浆事故处理 为了保证灌注桩后压浆工程施工质量, 施工过程应采取预防为主 防治结合的方针 事故发生后, 应认真调查 处理, 查清事故根源 明确事故责任 总结经验 吸取教训, 做好事后补救措施, 防止事故再次发生 A.1 事故处理步骤 A.1.1 情况调查 : 调查的内容包括对压浆工程的地质勘察 设计和施工的有关 资料收集, 对施工现场的踏勘和设计 施工等有关人员的调查核实 A.1.2 必要的测试在初步调查的基础上, 往往需要做进一步的检验和测试工作, 主要有以下几个方面 : 1 工程地质资料 水文地质资料不详的压浆工程, 对地质条件与岩土工程勘察报告不一致时, 应进行补充勘察 ; 了解是否存在断层 溶洞等影响压浆效果的因素 ; 2 测定压浆工程中所用浆材的实际性能 ; 3 桩身缺陷及被注土体变形的观测等 ; 4 对被注介质内部缺陷进行调查, 如采用超声探伤仪 标准贯入试验等检查被注介质内的空洞 裂纹及浆液的填充程度等 A.1.3 分析计算 : 在一般情况调查和检测的基础上, 选择主要的 有代表性的 被注介质, 进行复核验算, 并采用实测的压浆固结强度 A.1.4 总结经验, 写出调查报告 A.2 常见事故及处理措施 A.2.1 压浆中断 : 压浆施工过程中, 一个孔的压浆作业通常是连续进行到结束, 不宜中断 但在施工中可能中断, 其原因有 : 一是被迫中断, 如设备故障 停水 停电 材料供应不及时等 ; 二是有意中断, 如在压浆中压浆量不见减少, 而压浆延续时间较长, 为防止串浆 跑浆等实行的间歇压浆 应尽量避免被迫中断压浆 压浆中断后应立即查明原因, 采取有效措施排除故障, 尽快恢复压浆 恢复压浆时宜从稀浆开始 若进浆量与中断前接近, 则可尽快恢复到中断前的 19
23 水胶比, 否则应逐级增加浆液水胶比 若压浆量减少较多, 注浆压力上升幅度较大, 短时间内即结束压浆, 说明被注介质内的裂隙被堵塞, 应重新扫孔和冲洗后再行压浆 ; 若仍无改善, 则应考虑间歇一段时间后在附近钻孔补注 对于有意中断压浆, 其目的是为了尽快堵塞裂隙, 一般应清孔至原深度后再行压浆 若复孔后钻孔进浆量很小或不再进浆, 也可视为正常结束 A.2.2 压浆压力达不到结束标准压浆过程中, 有时会出现压力不升, 吃浆不止的情况, 大多不是因为孔隙体积太大没有填满, 而是因地层的特殊结构条件, 使浆液从某一通道流失 此时要查看地质报告, 研究是否有地下土层断裂带 溶 洞孔洞 地下暗河或者地下设施的通道等浆液流失途径 应采取的措施主要是先 查清原因, 并采用以下办法进行处理 : 1 降低压浆压力, 限制浆液流量, 以便减小浆液在裂隙中的流动速度, 使浆液中的颗粒尽快沉积 ; 2 采用水胶比较小的浆液 ; 3 加入速凝剂, 如水玻璃等, 控制浆液的凝胶时间 ; 4 采用间歇压浆的方式, 促使浆液在静止状态下沉积, 根据地质条件和压浆目的决定材料用量和间歇时间的长短 若有地下水的流动, 宜反复间歇压浆 ; 5 若为填充压浆, 可在浆液中加入砂等粗粒料, 采用专门的压浆设备 在进浆量不止的情况下, 不一定非达到压浆终止压力才结束压浆, 一般达到设计 的压浆量也可终止 ( 终止时浆液要浓一些 ) 但应会同设计单位 建设单位 施 工单位 监理单位和勘察单位共同确定压浆量和压浆压力 A.2.3 对于桩长比较短的桩容易出现冒浆, 一般桩长 20m 以下容易出现冒浆, 个别桩长 40m 的桩在龄期短时也有可能出现冒浆, 桩长 50m 以上一般不冒浆 根据实测和理论计算, 桩端压浆浆液的爬升高度约为 15~25m ( 依不同的土性和界面条件而异 ) 对于冒浆一般采用间歇压浆的办法, 即压一段时间等冒浆后再停一段时间再复压, 如此循环往复数次以达到设计确定的压浆量为止 A.2.4 压浆管路堵塞, 而管路堵塞的原因有多方面 : 20
24 1 工艺设计方面的原因, 如压浆头设计不当打不开, 压浆头开塞过早, 砂子倒灌进压浆管内, 压浆浆液过浓等 ; 2 施工方面的原因, 如压浆头制作不过关, 压浆管焊接问题 ( 如漏浆 ), 压浆管弯断, 压浆管堵塞等 应特别注意基坑开挖段压浆管是空管 ( 即没有混凝土包裹 ), 容易造成由打桩机移位 搅拌车走动 挖土机移动等带来的破坏事故 如为基坑开挖段上部压浆管破坏堵塞, 则在基坑开挖后挖到桩顶标高时再压浆 ; 若为单根压浆管堵塞则开另外一根压浆管压浆 ; 若全 部压浆管都堵塞, 此时如为群桩基础可以加大对邻近两根桩的压浆量以弥 补, 对于其他情况的单桩所有压浆管堵塞则应用小钻机补打孔压浆 A.2.5 在压浆工程的施工过程中, 应尽量避免对周围环境的污染, 环境污染包 括三个方面 : 噪音污染 振动污染和毒物污染 在压浆施工前, 应了解压浆工艺设计的使用是否对周围环境有噪音和振动的影响以及工程所在地的环境保护标准, 避免对相当范围内的生活环境和人们的身心健康产生影响 当采用化学压浆时, 充分了解化学浆材的毒性及工程所在地的水文地质条件 调查水源的位置 深度及使用状况 ; 了解河流 湖泊 海域等水域及饮用水的贮水池 养鱼池等设施的位置 深度 形状及使用状况 对拟使用的浆液种类 性质 毒害程度进行认真评价, 防止其对人体健康的损害和对地下水的污染 A.2.6 桩体上抬和地面隆起 : 在进行桩端后压浆的时候, 如果成桩时间短, 压浆压力过大, 就有可能造成桩体上抬 如果桩本身比较短, 还有可能造成地面 隆起 当压浆过程中发现桩体有明显上抬现象或地面有隆起时, 应立即降低压浆 压力, 再继续灌注一段时间停止, 然后查明导致桩体上抬和地面隆起的原因, 采 取有效措施 因此, 在进行桩端后压浆时, 应对地面和桩顶进行隆起观测 尤其是对以下几种情况, 压浆过程中更应进行压浆的桩顶上抬量监测和地面变形观测 1 为确定施工中应采用的压浆压力而进行的现场压浆试验 ; 2 在软弱或裂隙发育的地基压浆, 尤其是桩较短时, 若对其上或者临近构筑物造成危害, 影响其安全或者正常使用时 ; 3 附近有地下管线埋设 ; 21
25 4 有必要控制地面隆起的压浆工程 地面变形的监测, 当不产生严重后果时, 可以采用精度较低的测量仪器 ( 如水准仪等 ) 即在注浆区域内设置若干个水准观测地点, 观测压浆前 压浆过程中和压浆后各个测点的高程变化 当严格控制地面变形时, 应使用千分表或者百分表进行检测 对压浆桩体应进行严格的上抬量观测, 严格控制 A.2.7 单桩所有压浆管打不开一般采用桩侧打孔补压浆 ( 对于短桩也可以采用桩身钻孔补压浆 ), 同时利用钻杆压浆或重新下压浆管压浆 此时, 压浆孔 的孔侧封堵成为关键, 而且应为间歇压浆 22
26 附录 B 水泥浆强度评定 B.0.1 评定水泥浆的强度, 应以标准养生 28d 的试件为准 强度检验应按照 水泥胶砂强度检验方法 (IS0 法 ) (GB/T17671) 执行, 试件为 6 个 1 组, 试件制取组数应符合下列规定 : 1 不同强度等级及不同配合比的水泥浆应分别制取试件, 试件应随机制取, 不得挑选 2 每墩台, 同一套注浆设备, 采用相同配合比水泥浆同批次连 续压浆时, 每批次制取试件组数不少于 2 组 B.0.2 水泥浆强度的合格标准 1 同强度等级试件强度的平均值不低于规定强度等级 2 任意一组试件的强度最低值不低于规定强度等级的 75% B.0.3 实测项目中, 水泥浆强度评为不合格时相应分项工程为不合格 23
27 附录 C 压浆压力 压浆总量评定 C.0.1 压浆总量指每根桩各压浆管路总共压入的水泥浆量的总和 ( 不计因压力不足而多压入的压浆量 ) C.0.2 压浆终止压力指各压浆管路终止压浆前 5 分钟, 每隔 30 秒的压浆泵出浆口处压力表读数的平均值加上浆液在压浆阀处的浆液静止压力, 各压浆管路压浆压力均应进行检查 C.0.3 管路压浆压力达到控制压力, 且管路压浆量达到设计值时, 该管 路压浆压力为合格 C.0.4 压浆压力未达到控制压力 : 1 若压浆压力 0.8 倍控制压力, 管路压浆量达到 1.2 倍设计压浆量时, 该管路压浆压力为合格 2 若压浆压力 <0.8 倍控制压力, 管路压浆量达到 1.5 倍设计压浆量时, 该管路压浆压力为合格 C.0.5 压浆泵出浆口处压力表读数 6MPa, 管路压浆量大于设计压浆量的 80%, 该管路压浆压力为合格 C.0.6 各管路实际压浆量总和 ( 不计因压力不足而多压入的压浆量 ) 大于设计压浆量时, 压浆量为合格 C.0.7 若各管路压浆施工接近完成时发生堵管, 单桩压浆总量 ( 不计因压 力不足而多压入的压浆量 ) 大于设计压浆量的 95%, 可认为该压浆施工完 成, 桩基可正常使用, 但应对本分项工程总分减 2 分 C.0.8 若各管路压浆泵出浆口处压力表读数 6MPa, 且未发生堵管, 各管路压浆量总和大于设计压浆量的 80% 时, 压浆量为合格 C.0.9 通过打孔等方法补足压浆量时, 压浆量为合格 C.0.10 实测项目中, 压浆总量评为不合格时相应分项工程为不合格 24
28 附录 D 压浆管路畅通数量评定 D.0.1 畅通压浆管路数量是指压浆前及压浆过程中畅通的压浆管路数量 D.0.2 应对每根桩压浆管路畅通情况进行检查 D.0.3 管路压浆量达到设计压浆量的 80% 时, 该管路视为管路畅通 ; 每根桩不畅通管路数量不大于 1 时, 为合格 D.0.4 通过增设压浆管路补足畅通压浆管路数量时, 压浆管路畅通数量为 合格 25
29 附录 E 后压浆灌注桩单桩轴向承载力静载试验要点 E.0.1 本试验要点适用于测求公路桥梁灌注桩后压浆单桩轴向承载力特征值 E.0.2 为设计提供依据的单桩轴向静载荷试验应采用慢速维持荷载法 E.0.3 后压浆灌注桩单桩轴向承载力静载试验应采用锚桩横梁反力装置或锚桩压重联合反力装置, 且加载反力装置能提供的反力不得小于最大加载 量的 1.2 倍 E.0.4 试验加载应分级进行, 加载分级不应小于 8 级 ; 分级加载量宜为预 估极限荷载的 1/8~1/10, 其中第一级可取分级荷载的 2 倍 E.0.5 测读桩沉降量的间隔时间, 每级加载后, 每第 5mim 10min 15min 时各测度一次, 以后每隔 15min 读一次, 累计 1h 后每隔半小时读一次 E.0.6 在每级荷载作用下, 桩的沉降量不超过 0.1mm, 且连续出现两次时, 可视为稳定, 可施加下一级荷载 E.0.7 符合下列条件之一时可终止加载 : 1 当荷载 - 沉降 (Q-s) 曲线上有可判定极限承载力的陡降段, 且桩顶总沉降量超过 40mm; 2 某级荷载作用下, 桩顶沉降量应大于前一级荷载作用下沉降量的 5 倍 ; 3 某级荷载作用下, 桩顶沉降量应大于前一级荷载作用下沉降量的 2 倍, 且经 24h 尚未达到稳定 ; 4 荷载 - 沉降 (Q-s) 曲线呈缓变型曲线可加载至桩顶沉降量大于 60~80mm 5 在特殊情况下, 可根据具体要求加载至桩顶总沉降量大于 100mm E.0.8 卸载时, 每级荷载维持 1h( 按第 15min 30min 60min 测度桩顶沉降量 ), 即可卸下一级荷载 卸载至零后, 应测读桩顶残余沉降量, 维持时间 3h( 测读时间为第 15min 30min, 以后每隔 30min 测读一次 ) E.0.9 后压浆灌注桩单桩轴向承载力统计特征值的确定应符合下列规定 : 26
30 1 参加统计的试桩结果, 当满足其极差不超过平均值 30% 时, 取其平均值作为单桩轴向承载力特征值 ; 2 当极差超过平均值的 30% 时, 应分析极差过大的原因, 结合工程具体情况综合确定, 必要时可增加试桩数量 ; 3 对桩数为 3 根及 3 根以下的柱下桩台, 或工程桩抽检数量小于 3 根时, 应取最小值 27
31 本规程用词说明 1 为便于在执行本规程条文时区别对待, 对要求严格程度不同的用词说明如下 : 1) 表示很严格, 非这样做不可的 : 正面词采用 必须 ; 反面词采用 严禁 ; 2) 表示严格, 在正常情况下均应这样做的 : 正面词采用 应 ; 反面词采 用 不应 或 不得 ; 3) 表示允许稍有选择, 在条件允许时首先这样做的 : 正面词采用 宜 ; 反 面词采用 不宜 ; 4) 表示有选择, 在一定条件下可这样做的, 采用 可 2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为 : 应符合 的规定 或 应按 执行 28
32 引用标准名录 1 公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50 2 公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63 3 建筑桩基技术规范 JGJ94 4 建筑地基基础设计规范 GB 建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB 建筑地基处理技术规范 JGJ79 7 建筑基桩检测技术规范 JGJ106 29
33 公路桥梁灌注桩后压浆技术规程 条文说明
34 目录 1 总 则 术语和符号 术 语 符 号 基本规定 设计 压浆导管 压浆材料 压浆量和压浆压力 承载力和沉降 施工 压浆设备及压浆管路布设 浆液配制 压浆施工工艺要求 压浆施工控制 工程质量检验与评定 工程质量检查及验收
35 1 总则 阐述制定本规程的目的 界定本规程的适用范围 阐述本规程与其他有关标准的关系 应遵守协调一致 相互补充的原则 32
36 2 术语和符号 2.1 术语本节术语的条文仅列出容易误解和概念模糊的术语 本规程给出了 11 个有关公路桥梁灌注桩后压浆工程方面的专业术语, 并在我国惯用的工程属于的基础上赋予其特定的涵义, 并参考国内外资料和专业词典给定了英文译名 灌注桩成桩 3~7d 且其强度达到设计强度的 75% 后, 由预设于桩身内 的压浆导管及与之相连的桩端 桩侧压浆阀通过高压注浆泵注入一定压力的水 泥浆, 通过浆液对桩端沉渣和桩端持力层及桩周泥皮起到渗透 填充 压密 劈 裂 固结等作用来增强桩端土和桩侧土的强度, 从而达到提高单桩承载力, 减少沉降量的一项技术措施 1 渗透压浆是指在不破坏地层土体颗粒排列的情况下将浆液充填于颗粒裂隙中和颗粒间的孔隙中, 使颗粒胶结成整体, 对土体结构强度起到改善作用 2 压密压浆是通过压浆对砂土和粘土中孔隙等软弱部位起到压密作用 压密压浆在压浆处形成球形浆泡, 浆体的扩散靠对周围土体的压缩 3 劈裂压浆是利用较高压浆压力使土体产生水力劈裂, 体产生扩充形成 网状浆脉, 通过浆脉挤压土体和浆脉的骨架作用加固土体 组合压浆包含桩端和桩侧两种压浆方式, 所以工艺更为复杂, 压浆 效果也优于采用单一压浆方式的桩型 组合压浆的压浆顺序, 宜先自上而下逐 段进行桩侧压浆, 最后进行桩端压浆 相对于开式压浆, 闭式压浆是将预制的弹性良好的腔体 ( 又称压浆胶囊 ) 随钢筋笼放入孔底, 成桩后通过压力注浆使弹性腔体逐渐扩张 挤密沉渣和桩端土层来提高桩的承载能力 2.2 符号本节符号是按现行国家标准的规定编写的, 并根据需要增加了一些内容 本规程给出了 20 个常用符号, 并分别作出定义, 这些符号都是本规程各章节 33
37 中所引用的 34
38 3 基本规定 在各不同土层中压浆, 所需要重点调查的内容不尽相同, 例如 : 在砂砾沉积层的压浆, 一般为渗透压浆及压密压浆, 因而要重点调查每一层的渗透系数 孔隙率 孔隙大小 地下水位 地下水的流速流向和水的化学性质 土的颗粒大小是选择浆液类型和可注性的衡量指标 地层的孔隙率决定着浆液的消耗量, 渗透系数影响浆液的注入速率 若为黏性土层的压浆, 多为 压密压浆和劈裂压浆, 因而土体的力学特性就更为重要 桩端后压浆对持力层为砾卵石层最为有效 ; 对粉砂层也有效 ; 而对黏性 土层的后压浆主要对泥皮和沉渣固结有效, 亦即主要对群桩的变形控制有效 对 持力层为基岩的桩, 若岩性好且沉渣能处理干净, 则没有必要压浆 ; 反之, 若岩性裂隙发育或沉渣处理难保证, 桩端后压浆仍然有效, 此时主要作用是压浆后群桩的变形均匀且沉降量少 35
39 4 设计 4.2 压浆导管 桩端压浆管的设置数量应根据桩径大小确定, 其目的在于确保后压浆浆液扩散的均匀性及后压浆的可靠性 ; 对于单柱单桩应适当增加压浆管, 以确保单柱单桩的承载力可靠性得到更高要求 每一桩端压浆管与一根桩身内导管连接组成独立压浆系统 桩侧后压浆的功能, 一是固化桩侧泥皮并加固桩周一定范围的土体, 提高桩侧阻力, 减小桩周土体剪切变形 ; 二是对桩端压浆起到封堵作用 考虑到桩端压浆时浆液沿桩土软弱界面上升一定高度, 以及为提高桩侧压 浆渗入压浆的增强效应, 桩侧压浆断面宜布置于桩端以上 12~15m 处, 如有粗粒土层则宜布置于该土层底面以上 0.5m 左右 桩侧压浆断面间距视土层性质 桩长 承载力增幅要求而定, 宜为 12~15m 桩端压浆管进入桩端土层应确保一定深度, 目的在于确保浆液顺畅外溢并加固较大范围的土体 桩侧压浆管与桩孔孔壁接触点的数量不少于 4 个, 并随桩径增大而适当增多, 目的在于实现桩周均匀压浆 桩侧压浆管外切圆直径应大于孔 径 200mm, 是为确保其与桩侧土表面接触, 甚至嵌入其中一定深度, 实现 顺利压浆 桩身配筋设计时, 后压浆钢导管可作为桩身的纵向主筋, 记取一定的 安全系数替代纵向钢筋 此外, 后压浆钢导管还可以兼做声波透射法检测桩身 完整性的内导管, 做到 一管三用 4.3 压浆材料 加入减水剂 膨胀剂等外加剂在于增强浆液的流动性和对土体的增强效应 浆液水灰比是根据大量工程实践经验提出的 水灰比过大容易造成浆液流失, 降低后压浆的有效性, 水灰比过小会增大压浆阻力, 降低可注 36
40 性 因此, 水灰比的大小应根据土层类别 土的密实度 土是否饱和等因素确定 4.4 压浆量和压浆压力 后压浆工程中, 最佳压浆量是确保桩的承载力增幅达到要求的重要因素, 过量压浆会增加不必要的消耗, 该值应通过试压浆确定 在实际工程中, 压浆量较大的桩承载力高于压浆量较小的桩, 但由于增加的幅度有限, 因而存 在一个最优的压浆量 压浆压力是灌注桩后压浆施工效果好坏的关键因素之一 压浆压力与压 浆顺序 压浆节奏 砂砾层的含泥量等许多因素有关 决定压浆压力的因素 较多, 一般根据压浆前的压水试验数据和以往的施工经验确定, 当桩端持力层为砾石层时, 一般持力层越厚 含泥量越少 渗透性越好, 那么压浆压力较低 ; 反之则压浆压力越高 所以在进行后压浆时, 应做好详细的施工记录并绘制压浆量 - 时间 压浆压力 - 时间关系曲线 最终压浆压力的确定还应考虑以下 3 个方面 : 1 最终压浆压力要小于桩上抬的摩阻力, 及压浆时不能使桩产生严重的向上位移 ; 2 最终压浆压力要尽可能使桩端 桩身混凝土少破坏 ; 3 最终压浆压力要使压浆量达到设计要求, 形成扩大头, 使桩端加固明显 实际压浆时有清水开塞压力 压浆工作压力和终止压浆压力三部分, 这三种 压力最终确定应通过试桩的现场试注由多方会议纪要的方式确定 一般开 塞压力要比压浆工作压力高 最大压浆工作压力不能大于 (4.4-2) 公式要求的压浆控制压力, 以防桩基上抬 终止压浆压力则不一定, 如果很好压入则由压浆量为控制因素, 此时终止压浆压力低, 若不好压入则终止压浆压力就高 4.5 承载力和沉降 采用后压浆技术的桩基工程, 在工期等条件允许的情况下宜进行试桩工程的压浆前与压浆后的单桩竖向静荷载试验对比来确定单桩极限承载 37
41 力, 并调整设计, 然后展开大面积工程桩施工 若无条件则应通过压浆后工程桩的静荷载试验来检验单桩竖向承载力是否满足设计要求 后压浆灌注桩因侧阻 端阻增强导致土体对桩的支撑阻力所确定的承载力大幅提高, 为避免桩身强度破坏而导致桩的承载力降低, 对桩身承载力进行验算至关重要 后压浆灌注桩基础由于三种增强效应导致沉降减小 : 一是桩端沉渣被固化 ; 二是桩周土体的强度和刚度及桩土整体性得到增强, 桩端刺入变 形减小 ; 三是桩端一定深度的压缩模量得到增强 严格地说, 应按 Mindlin 解采用经压浆后的土体变形参数计算单桩的沉降, 但由于计算模式复杂, 尚不具备条件 根据上述情况, 按 建筑桩基技术规范 (JGJ94) 计算桩基沉降, 其桩端压缩模量在 10d 2 /S a (d 为桩径,S a 为桩距 ) 深度范围内提高 1 倍取值 该提高范围并非后压浆增强范围, 而是包括桩侧 桩端土体增强对减小沉降的综合效应 模量修正深度包括桩径和桩距因素, 主要是因桩距较大者后压浆的增强导致沉降减小效应相对降低 38
42 5 施工 5.1 压浆设备及压浆管路布设 开式压浆输送管与桩内压浆管连接处设泄压阀, 可便于在结束压浆时减压卸除输送管 闭式压浆输送管与桩内压浆管连接处设置止浆阀, 在结束压浆时可达到止浆的目的, 以免浆液在腔体弹力作用下回流 利用超声波检查混凝土质量的声测管作为压浆管是一种常用而经济的方 法, 一般灌注桩均有 2~4 根声测管, 可在声测管端部打孔 声测管比钢筋笼 长 20~30cm, 声测管两端用螺纹堵头封堵, 上端高出钻孔平台或地面 压浆管在桩身空孔部分由于没有混凝土包裹, 易造成漏浆, 故不宜设 置接头 ; 下钢筋笼时在压浆管内灌水并检查接头密封性, 可平衡压浆管内外压力差, 避免泥浆或混凝土进入压浆管导致堵管 采用 U 形管压浆时易出现以下问题 : 1 管道众多, 连接时间较长, 影响钢筋笼的下孔速度 ; 2 孔底 U 形管安装后, 二次清孔比较困难, 且清孔时易伤及压浆管 ; 3 孔底 U 形管在水下混凝土封底时易被冲击变形, 以致折断 ; 4 孔底 U 形管易被混凝土包裹, 导致管道堵塞 故建议压浆管采用 直管方式 5.2 浆液配制 水泥进场时, 应对其品种 代号 强度等级 包装或散装仓号 出 厂日期等进行检查, 并应对水泥的强度 安定性和凝结时间进行检验, 检验结果应符合现行国家标准 通用硅酸盐水泥 (GB175) 的相关规定 检查数量 : 按同一厂家 同一品种 同一代号, 同一强度等级 同一批号且连续经常的水泥, 袋装不超过 200t 为一批, 散装不超过 500t 为一批, 每批抽样数量不应少于一次 检验方法 : 检查质量证明文件和抽样检验报告 外加剂进场时, 应对其品种 性能 出厂日期等进行检查, 并应对外加 39
43 剂的相关性能指标进行检验, 检验结果应符合现行国家标准 混凝土外加剂 GB8076 和 混凝土外加剂应用技术规范 GB50119 的规定 检查数量 : 按同一厂家 同一品种 同一性能 同一批号且连续进场的外加剂, 不超过 50t 为一批, 每批抽样数量不应少于一次 检验方法 : 检查质量证明文件和抽样检验报告 5.4 压浆施工工艺要求 在大面积工程桩施工时, 压浆顺序一般取决于工程桩基的施工顺序 为避免如压浆时浆液串入未成桩的区域或正在成桩的桩孔中等不利影响, 将全部压浆桩划分若干区块 在某一区块内, 以最后一根桩成桩 3~7d 后开 始该区块内所有桩的压浆, 从而将压浆影响区域限定于单个区块之内, 各区块时间的施工顺序不受影响 在单一区块内的压浆顺序, 从中心某根单桩开始由内向外压浆, 优点是各桩压浆量较容易满足设计要求, 压浆压力较低, 但整个群桩周边浆液扩散范围很大, 不利于群桩周边压浆体边界的围合 ; 而采用先周边后中心的压浆顺序, 这样可以在周边形成一个压浆隔离带并使压浆的压密 填充 固结等作用逐步施加于区块内的其他桩 一般在无明显串浆的情况下, 区块内中心桩的压浆量达到边桩压浆量的 65%~83% 时, 其压浆压力已高于周边桩的压浆压 力 因而可在单一区块内适当调配中心桩和周边桩的压浆量, 已满足区块内 压浆总量达到设计要求 多断面桩侧压浆时先上后下的压浆顺序可以避免下部浆液沿桩周土界 面上窜而冒浆 压水试验 ( 清水开塞 ) 是压浆施工前必不可少的重要工序 成桩后至后压浆作业前, 通过压水试验来检验压浆管是否畅通及土体的可注性 压水试验不会影响压浆固结体的质量, 因为受注体是开放的空间 无论是压水试验注入的水, 还是压浆浆液所含的水, 都会在压浆压力或地层应力下压浆从受注区向外渗透消散其多余的部分 桩侧 桩端压浆间隔时间不宜少于 2h, 以保证上部压浆体达到一定 40
44 的初凝强度, 以避免浆液上窜而冒浆 5.5 压浆施工控制 实践过程中由于高压输浆管借口松脱或爆管而造成伤人事故, 因此, 需要控制压力 规定终止压浆的条件是为了保证后压浆的预期效果及避免无效过量压浆 后压浆过程中对压浆各项工艺参数经常进行检查的目的在于杜绝并 及时纠正不正常的压浆作业现象, 对于因客观条件变化引起的异常现象能 及时采取相应措施处理, 包括调整压浆工艺参数 采用间歇压浆的目的是 通过一定时间的休止使已压入浆提高抗浆液流失阻力, 并通过调整水灰比消除规定中所述的两种不正常现象 41
45 6 工程质量检验与评定 6.1 工程质量检查及验收 对于单桩压浆效果检验的最准确方法是单桩竖向静载试验, 每个压浆工程宜做 3 组试桩, 进行压浆与不压浆对比, 并检验是否达到设计要求 后压浆灌注桩的静载试验应待注入土体中的水泥浆液的增强反应基本完成后进行, 本规程规定在压浆 20d 后进行是通常所需时间 当需要提前 进行试验时, 应在水泥浆液中加入早强剂 当出现压浆量等施工主要参数达到不到设计要求时, 应视桩基形式 ( 单柱单桩 独立柱基 桩筏 桩箱等 ) 后压浆施工的总体质量水平及不 合格比率等进行分析, 采取相应处理措施 42
路 基 工 程 ９４ ２ ０ １ ８年第 ６期 总第 ２ ０ １期 Ｓｕｂｇ ｒ ａ ｄｅｅｎ ｇ ｉ ｎｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ＤＯＩ １０ １３ ３７ ９ ｊ ｉ ｓ ｓ ｎ １ ００ ３ ８ ８ ２５ ２ ０１８ ０６ ２０ 高速铁路岩溶地区桩基后压浆仿真分析 张 伟１ 张 凯２ 马建林２ 白
路 基 工 程 年第 期 总第 期 ｕｂ ａ ｄｅｅｎ ｎｅ ｅ ｎ ＤＯＩ ｊ ｓ ｓ ｎ 高速铁路岩溶地区桩基后压浆仿真分析 伟 凯 马建林 白丁伟 中交第三航务工程局有限公司交建工程分公司 上海 西南交通大学土木工程学院 成都 摘 要 为分析后压浆技术对高速铁路岩溶地区桥梁桩基承载特性的影响 运用有限元软件 ＰＬＡＸＩ 模拟分析了顺义特大桥 墩钻孔灌注试桩注浆前后的承载性能变化 结果表明 ①后压
Untitiled
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Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2015, 4, 56-66 Published Online January 2015 in Hans. http://www.hanspub.org/journal/hjce http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2015.41007 Analysis on Pile Shaft Friction
刘振华, 等 : 管桩单桩竖向极限承载力的沉降预估研究 91 淤泥质粉质黏土 (mq 3 4): 灰黑色, 可塑, 湿 - 饱和, 干强度与韧性中等, 具有明显臭味 全场分布, 厚度较深, 达 20m 左右 砂质黏土 (alq 3 ): 红褐色, 可塑 主要由黏性土混和砂石等组成, 砂石含量占 10
90 DOI:10 13379/j isn 1003 8825 2018 05 18 管桩单桩竖向极限承载力的沉降预估研究 刘振华 1, 修占国 2, 袁义臣 1 1, 梁平 (1. 中建五局华东建设有限公司, 浙江平湖 312400;2. 东北大学资源与土木工程学院, 沈阳 110819) 摘要 : 为了更加精确地预估预应力管桩路基地基的沉降变形, 基于慢速维持荷载理论, 进行了路基预应力管桩的静载试验和试桩的
石油与天然气地质 杨少春 信荃麟 断块油藏测井解释模型的建立 资料的处理及储层评价应始终考虑地质因素的影响 不同类型储层 不同沉积相带以及不同开发时期的测井响应 岩性 物性 韵律性 电性及含水率等均不相同 根据这些差异和特点 分别建立了孔隙度 渗透率和含油饱和度等参数的解释模型和计算模型 提高了解释精度 勘探和开发阶段测井资料的处理除应考虑岩性 沉积相带 注水后储层结构变化外 还应考虑断块的复杂性及断块之间的联系
云南省建筑基坑工程监测技术规程
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54 岩土力学 211 年 验, 研究发现同体积混凝土楔形桩较等截面桩竖向 承载力提高 2%~3% 左右 ;Kodikara & Moore [3] 基于等截面桩计算理论, 建立了一个楔形桩承载力 理论计算公式并对实际工程进行预测, 计算结果与 实测结果吻合良好, 不过该公式仅适用于楔形角较 [4]
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第 32 卷第 2 期岩土力学 Vol.32 No.2 211 年 2 月 Rock and Soil Mechanics Feb. 211 文章编号 :1-7598 (211) 23-7 扩底楔形桩竖向抗压和负摩阻力特性研究 1, 孔纲强 2, 杨庆 2, 年廷凯 2, 胡庆春 (1. 河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室, 南京 2198;2. 大连理工大学海岸和近海工程国家重点实验室,
<4D F736F F D20B9E3B6ABCAA1BDA8C9E8B9A4B3CCD6CAC1BFBCECB2E2BBFAB9B9C3FBB5A5A3A8C9EEDBDAD2D4CDE2C3FBB5A5A3A92E646F63>
广东省建设工程质量检测机构 资质审查通过单位和检测业务内容 序号 证书编号 申请单位 检测业务内容 桩的承载力检测 ( 单桩竖向抗压静载荷试验 单桩竖向抗拔静载荷试验 单桩水平静载荷试验 高应变法 ); 3 桩身完整性检测 ( 低应变法 钻孔取芯法 声波透射法 ); 4 锚杆锁定力检测 混凝土 砂浆 砌体强度现场检测 ( 混凝土回弹法 混凝土钻芯法 混凝 土超声回弹综合法 砂浆贯入法 ); 钢筋保护层厚度检测
第 期 陈新军 高 敬 旋转触探确定钻孔灌注桩极限承载力研究 转速速和贯入速率旋转贯入土中 同时测记锥头在旋转贯入过程中所受的贯入阻力 土在破坏过程中的抵抗扭矩 排土水压力等参数 通过这些参数来研究地层工程性质的一种测试方法 旋转触探试验适用于第四系一般黏性土 砂类土等细粒土松散堆积层 具有快速 经
年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"!!"#$!% &' #' 文章编号 旋转触探确定钻孔灌注桩极限承载力研究 陈新军 高 敬 铁道第三勘察设计院集团有限公司 天津 摘要 研究目的 旋转触探是一种新型原位测试技术 在相继完成方法设计 设备研制和试验测试和试生产后 为探索旋转触探试验在钻孔灌注桩设计中的应用 依据京津城际 京沪线等项目钻孔灌注桩桩身内力测试成果 开展利用旋转触探确定钻孔灌注桩极限承载力的研究
Analysis of Pile Foundations and Load Tests 桩型选择与试桩设计 Jiangbin Wu, Weidong Wang, Yuting Huang, Xiangjun Wang & Shubo Nie, East China Architectural Des
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Analysis of Pile Foundations and Load Tests Jiangbin Wu, East China Architectural Design and Research Weidong Wang, East China Architectural Design and Research
<4D F736F F D E30392E3134B9D8D3DAD7E9D6AFBFAAD5B C4EAB9ABC2B7CBAED4CBB9A4B3CCCAD4D1E9BCECB2E2BBFAB9B9BBF9D7AEBCE
附件 1: 参加 2010 年基桩检测比对试验的机构名单 序号 试验检测机构名称 所属省份 1 中交路桥技术有限公司试验检测中心 北京 2 北京市公路工程质量检测中心 北京 3 交通部公路工程检测中心 北京 4 中交第一公路工程局有限公司土木技术研究院 北京 5 北京中交桥宇科技有限公司 北京 6 北京市建设工程质量第三检测所 北京 7 北京中交工程检测技术有限责任公司 北京 8 中交四公局 ( 北京
大直径超长冲孔灌注桩竖向抗压承载特性原位测试研究
第 46 卷第 7 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No.7 2015 年 7 月 Journal of Central South University (Science and Technology) July 2015 DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.07.026 大直径超长冲孔灌注桩竖向抗压承载特性原位测试研究 1, 闫楠 2, 白晓宇
2016院报5期-合版-（五校）
第 14 卷 第 5 期 中国水利水电科学研究院学报 Vol.14 No.5 2016 年 10 月 Journal of China Institute of Water Resources and Hydropower Research October,2016 文章编号 :1672-3031(2016)05-0340-05 水利工程中大直径 PHC 管桩承载力试验研究 ( 安徽省水利水电勘测设计院工程质量检测所,
第 46 卷第 3 期 2019 年 3 月 探矿工程 ( 岩土钻掘工程 ) ExplorationEngineering (Rock & SoilDrilingandTunneling) Vol.46No.3 Mar.2019:68-74 基于桩土界面摩擦特性和桩周土体应力状态的 基桩极限侧阻力分
第 46 卷第 3 期 019 年 3 月 探矿工程 ( 岩土钻掘工程 ) ExpoaoEgg (Rok & SoDgadTug) Vo.46No.3 Ma.019:68-74 基于桩土界面摩擦特性和桩周土体应力状态的 基桩极限侧阻力分析 刘卡伟 1,, 邓少华 1, (1. 湖南省地质矿产勘查开发局 416 队, 湖南株洲 41007;. 湖南省地质工程勘察院, 湖南株洲 41003) 摘要 :
深圳市建设局关于印发 深圳市建筑基桩检测规程深圳市建筑基桩检测规程 (SJG ) 的通知建规 号各有关单位 : 深 为统一深圳市基桩检测方法, 确保基桩检测工作质量, 为设计和施工验收提供可靠依据, 提高桩基工程施工质量和安全水平, 我局组织有关部门修编的 深圳市建筑基桩检
深圳市建设局关于印发 深圳市建筑基桩检测规程深圳市建筑基桩检测规程 (SJG09-2007) 的通知建规 2007 6 号各有关单位 : 深 为统一深圳市基桩检测方法, 确保基桩检测工作质量, 为设计和施工验收提供可靠依据, 提高桩基工程施工质量和安全水平, 我局组织有关部门修编的 深圳市建筑基桩检测规程 已经通过审查, 该标准编号为 SJG09-2007, 自 2007 年 12 月 1 日起施行,
标题
第 46 卷 第 10 期 2 0 1 4 年 10 月 哈尔滨工业大学学报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 46 No 10 Oct. 2014 开挖卸荷桩土界面荷载传递模型的修正与验证 1, 陈明 2 1, 2, 李镜培 (1. 同济大学地下建筑与工程系, 200092 上海 ; 2. 同济大学岩土及地下工程教育部重点试验室, 200092
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第 36 卷第 5 期 Vol. 36 No. 5 水利水电科技进展 Advances in Science and Technology of Water Resources 2016 年 9 月 Sep. 2016 DOI:10. 3880 / j. issn. 1006 7647. 2016. 05. 011 湛江组结构性黏土中桩基竖向承载性状模型试验 汤摇斌 1, 郭凡夫 1, 谢摇亮 2
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Builig Structure 嵌岩桩竖向承载力规范计算方法的讨论 古今强, 侯家健 / 广州市嘉诚建设顾问有限公司, 广州 511400 本文所讨论的嵌岩桩, 是指桩端嵌入中等风化或 微风化基岩中的桩, 通常是钻 ( 冲 ) 孔或人工挖孔的 灌注桩, 其桩端岩体能取样进行单轴抗压试验 对于 桩端支承于全风化 强风化岩中的桩, 由于不能取岩 样成型, 其强度不能通过单轴抗压试验确定, 本文不 作具体讨论
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前 言 根据浙江省住房和城乡建设厅 关于印发 2015 年度浙江省建筑节能及相关工程建设标准制修订计划的通知 ( 建设发 [2015] 423 号 ) 的要求, 规程编制组通过广泛调查研究, 参考了国内外的有关标准, 并结合我省静钻根植桩的应用实践, 制定了本规程 本规程的主要技术内容是 :1. 总
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备案号 : DB 浙江省工程建设标准 DB33/T xxxx -2016 静钻根植桩基础技术规程 ( 报批稿 ) Technical specification for pre-bored precast concrete pile foundation 2016-xx-xx 发布 2016-xx-xx 施行 浙江省住房和城乡建设厅 发布 前 言 根据浙江省住房和城乡建设厅 关于印发 2015 年度浙江省建筑节能及相关工程建设标准制修订计划的通知
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1... 1 1.1... 1 1.1.1... 1 1.1.2... 1 1.1.3... 2 1.2... 3 1.2.1... 3 1.2.2... 4 1.2.3... 5 1.2.4... 5 1.2.5... 7 1.3... 8 1.3.1... 8 1.3.2... 8 1.3.3... 8 1.3.4... 9 1.3.5... 9 1.4... 9 1.5... 10 1.5.1...
高层建筑岩土工程勘察规程 JGJ72
废止 中华人民共和国行业标准 高层建筑岩土工程勘察规程 建标 北 京 中华人民共和国行业标准 高层建筑岩土工程勘察规程 主编单位 机械电子工业部勘察研究院 批准部门 中华人民共和国建设部 中华人民共和国机械电子工业部 施行日期 年 月 日 关于发布行业标准 岩土工程勘察规程 高层建筑 的通知 建标 号 根据原机械工业部一九八六年设总技勘号文的要求由机械电子工业部勘察研究院主编的高层建筑岩土工程勘察规程业经审查现批准为行业标准编号自一九九一年八月一日起施行本标准由建设部归口管理由机械电子工业部勘察研究院负责解释本标准由建设部标准定额研究所组织出版发行
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! 王 萍 蒋汉朝 # 袁道阳 # 刘兴旺! # % % & & ( & ( ) & ( & (!! # 556 第 四 纪 图 2 兰州沙井驿 ( a) 穿越阶地的数字高程横剖面 1. 黄土 ( 黄土状土 ) ( b) 阶地剖面照片 2. 粉砂质粘土 研 究 2008年 级阶地综合地层剖面 ( c) 地层层序与年龄 3. 粉砂质粘土 4. 粉细砂 ( d) 剖面中段 ( 1. 7~ 13. 7m
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第 47 卷第 6 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.47 No.6 2016 年 6 月 Journal of Central South Univerity (Science and Technology) June 2016 DOI: 10.11817/j.in.1672-7207.2016.06.024 软土地区地下室增层开挖对既有桩基沉降性状的影响 1, 单华峰 2 1,, 夏唐代
增刊 2 王斌等 : 注浆成型螺纹桩抗拔承载特性的数值分析 573 施工工艺为基础, 并借鉴后注浆技术, 解决了螺纹 桩在软土地区的成桩施工难题, 具体的施工步骤参 见文献 [4] 注浆成型螺纹桩通过施工技术创新, 在等截面 圆桩外侧增加沿桩身缠绕的连续空间螺旋结构, 以 此改变了桩 - 土之间的相
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第 35 卷增刊 2 岩土力学 Vol.35 Supp.2 214 年 1 月 Rock and Soil Mechanics Oct. 214 文章编号 :1-7598(214) 增 2-572-7 注浆成型螺纹桩抗拔承载特性的数值分析 王 斌 1,2, 钱建固 1,2, 陈宏伟 3, 黄茂松 1,2, 胡玉银 4 (1. 同济大学地下建筑与工程系, 上海 292;2. 同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,
梁 倩, 等 : 扭转荷载下群桩基础的承载机理及特性研究 135 由于转角很小, 因此认为各桩基的水平位移近似等于桩基的路径长, 其中 d i 为转心到 i 桩轴心的距离,G Hi,G Ti 分别为桩基 i 的水平刚度和扭转刚度, 因此桩基 i 的转角 ψ i, 水平位移 S i, 承受的水平力 H
134 路基工程 SubgradeEngineering 2015 年第 4 期 ( 总第 181 期 ) DOI:10.13379/j.isn.1003 8825.2015.04.29 扭转荷载下群桩基础的承载机理及特性研究 梁倩 1, 苏航州 1, 姬小祥 2 3, 邹未 (1. 长安大学公路学院, 西安 710064;2. 河南交院公路工程技术有限公司, 郑州 450000; 3. 苏州中金江海建设有限公司,
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建筑基桩检测技术规范 简介 中国建筑科学研究院 陈凡 一 任务来源 根据住建部 关于印发 2010 年工程建设标准规范制订 修订计划 的通知 ( 建标 [2010]43 号 ) 的要求, 由中国建筑科学研究院会同广东省建筑科学研究院 中冶建筑研究总院有限公司 福建省建筑科学研究院 中交上海三航科学研究院有限公司 辽宁省建设科学研究院 中国科学院武汉岩土力学研究所 机械工业勘察设计研究院 宁波三江检测有限公司
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Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 64 JGJ79 2002 2003 1 1 3.0.5 3.0.6 4.4.2 5.4.2 6.1.2 6.3.5
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第 １１ 卷 第 ２ 期 ２０１５ 年 ４ 月 地下空间与工程学报 Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｖｏｌ １１ Ａｐｒ ２０１５ 嵌岩桩尺寸效应及深度效应的室内试验研究 何春林１ 龚成中１ 龚凡２ 胡勇３ １ 淮阴工学院 建筑工程学院 江苏 淮安 ２２３００１ ２ 江苏省涟水县建筑质量检测中心 江苏 涟水 ２２３４０１ ３
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Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 2002 1 1 @ www.sinoaec.com JGJ 79-2002 @ Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 2 0 0 2 2 2 64
1
1 3 4 e A p A r D e d ak f pk f sk f spk f p I l k P c p 5 p q S q k R op w c λ d ρ 6 z z p cz p az f z p cz p az f z p ztgθ b p p b p c k z ) ( + = p z bl( pk pc ) = ( b + ztgθ )( l + ztgθ) l p k p c
关卫和等 我国压力容器行业 检测技术的应用和进展中国工业检验检测网
中国工业检验检测网 http://www.industryinspection.com 合肥通用机械研究院国家压力容器与管道安全工程技术研究中心 合肥 兰州兰石机械制造有限责任公司 兰州 技术是 世纪 年代末期发展起来的一项无损检测技术 在国外压力容器等 行业已得到了广泛的应用 自 年以来 随着国家质检总局特种设备安全监察局 号文的发布 技术在我国压力容器行业的应用有了突飞猛进的发展 年 月 日 固定式压
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UDC 中华人民共和国行业标准 JGJ94-008 建筑桩基技术规范 Tehnial Code for Building Pile Foundations 0 0 8 北京 1 中华人民共和国行业标准 建筑桩基技术规范 Tehnial Code for Building Pile Foundations JGJ 94-008 批准部门 : 中华人民共和国建设部施行日期 :008 年 10 月 1 日
GBJ210 GBJ209,, TJ mm %,
1 - JGJ7190 JGJ7190 1991 7 1 90 694 1987 3 JGJ7190 1 2-1.0.1 1.0.2 1.0.3 1.0.4 1.0.5 1.0.6 1.0.7 2.1.1 2.1.2 2.1.3 GBJ210 GBJ209,, TJ212 2.1.4 10 2.2.1 2.2.2 425 615mm 2.2.3 2.2.4 16%, 2.3.1 2 3-2.3.2
第 38 卷 2018 年 9 月 第 9 期 中国港湾建设 China Harbour Engineering Vol. 38 Sep No.9 水平循环荷载作用下单桩基础承载性状数值分析 杨东岩 1,2, 史旦达 1, 邵伟 1 (1. 上海海事大学海洋科学与工程学院, 上海 201
第 3 卷 1 年 9 月 第 9 期 China Harbour Engineering Vol. 3 Sep. 1 No.9 水平循环荷载作用下单桩基础承载性状数值分析 杨东岩 1,, 史旦达 1, 邵伟 1 (1. 上海海事大学海洋科学与工程学院, 上海 13;. 中交上海航道勘察设计研究院有限公司, 上海 1) 摘 要 : 文章采用 ABAQUS 有限元软件分析了桩顶自由长度 桩长径比 桩土刚度比等因素对水平循环荷载作用下
社 心 版 中 出 版 学 科 术出 k.cn 技 boo 教.a 职 ww w 科 学 出 版 社 职 教 技 术 出 版 中 心 www.aboo 科 学 出 版 社 职 教 技 术 出 版 中 心 www.aboo 社 心 版 中 出 版 学 n 出 c 科 术 k. o 技 o b 教 a 职 ww. w 科 学 出 版 社 职 教 技 术 出 版 中 心 www.aboo 科 学
第 9 卷第 3 期杨文强 : 液化地基土抗液化措施的分析计算 表 1 场地描述及承载力特征值表 T 层号岩土名称地层描述 层底 标高 / m 承载力特 征值 f ak / kpa 压缩模量 / MPa 1 粉土 Q 4 al, 褐黄色 黄褐色, 稍湿, 稍密, 干强度低, 摇振反应中等, 无光泽反
第 9 卷 第 3 期 2018 年 3 月 矿产勘查 MINERAL EXPLORATION Vol.9 No.3 March,2018 液化地基土抗液化措施的分析计算 杨文强 ( 河南省建筑设计研究院有限公司, 郑州 450014) 摘 要 建筑场地抗震设防烈度为 7 度及以上时, 地基土为饱和砂土和饱和粉土, 应进行液化判别, 存在液化土层的地基, 应根据建筑的抗震设防类别 地基的液化等级,
标题
第 36 卷第 3 期 2017 年 9 月 海岸工程 COASTAL ENGINEERING Vol.36 No.3 September,2017 海洋桩基平台钢管桩自由站立深度分析与问题探讨 刘双双 ( 中海油田服务股份有限公司, 天津塘沽 300459) 摘要 : 钢管桩基础是海洋导管架平台比较常用的一种基础形式, 对钢管桩自由站立深度的准确预测是导管架平台安装项目中的一项重要工作 如果自由入泥深度评估不准确,
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1 02 07 09 13 18 24 32 37 42 53 59 66 70 06 12 17 23 36 52 65 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 fl fi fi 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 σ σ σ α α 36 37 38 39 40 41 42 43 44
关于2014年一级建造师《建筑工程管理与实务》科目的直播说明
2014 年 一 级 建 造 师 建 筑 工 程 管 理 与 实 务 科 目 新 教 材 颁 布 直 播 内 容 2014 年 一 级 建 造 师 新 教 材 已 于 近 日 颁 布, 这 是 自 2004 年 开 考 以 来 的 第 四 版 教 材, 对 于 今 年 报 名 参 加 考 试 的 学 员 来 说, 集 中 关 心 的 问 题 : 有 什 么 变 化? 如 何 学 习? 如 何 应 考?
696 岩土力学 27 年 建筑物名称 高度层数 层数 表 两幢大楼的桩筏基础的基本资料 Table Basic data of iled raft foundations for two buildings 筏厚 埋置深度 桩的总数 桩的长度 桩的平均荷载 / kn 桩的容许承载力 / kn 总荷
第 28 卷第 8 期 27 年 8 月 岩 土 力 学 Rock and Soil Mechanics Vol.28 No.8 Aug. 27 文章编号 7598 (27) 8 695 5 对 层上海环球金融中心桩筏基础性状的预测 龚 剑 赵锡宏 同济大学 地下建筑工程系, 上海 292 摘 要 根据上海金茂大厦 88 层的成功建筑经验 试图预测 层上海环球金融中心桩筏基础性状 例如桩的承载力和及
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DX 挤扩灌注桩技术在铁路桥梁工程中的应用 1 1,2 张德华, 王梦恕 (1. 北京交通大学, 北京 100044 2. 中铁隧道集团, 河南洛阳 471001) [ 摘要 ] DX 桩是近年来新兴的一种变截面新桩型 是在钻孔灌注桩的基础上, 使用专用挤扩设备在桩底和桩身挤扩成为支盘状, 然后浇灌混凝土后形成的桩身 分承力盘和桩根共同承载的桩型 DX 桩可较大幅度提高单桩承载力 试验表明单桩承载力比同等条件下的直孔灌注桩提高
596.doc
2005596 4 3 2794 2796 51 2800 51 238 238 1. 238 238 1 2. 3 2 2 6 3. 238 238 4. 238 2 238 1. 4 3 2. 3. 1. 2005107 2. 238 1. 238 2. 3. 1 238 2 238 238 238 1. 0.8mm 1.6mm 10 55 Hz 1Hz /min 95±5 min 24 ±4
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广东省标准 DBJ15 XX 2012 静压预制混凝土桩基础技术规程 Specification for static pressing precasted concrete pile foundation ( 征求意见稿 ) 2012 年 3 月 前 言 本标准是根据原广东省建设委员会粤建函 1993 第 265 号文 关于下达 静力压桩基础技术规程 编制任务的通知 精神立项的 之前, 广东应用的静压桩均是边长不大于
第 期刘润等 : 大直径超长桩打桩过程中桩周土体的疲劳与强度恢复 453 利进行 安排施工进度和节约工程造价具有重要意 义 打桩就是用足够大的冲击能来克服土体对桩的 阻力, 破坏其原有的静力平衡状态, 使桩体下沉, 直至达到新的平衡状态 桩与桩周土的相互作用是 沉桩过程的关键所在, 桩周土体的性状及
第 3 卷第 期岩土力学 Vol.3 No. 9 年 月 Roc and Soil Mechanics Feb. 9 文章编号 :1-7598 (9) -45-5 大直径超长桩打桩过程中桩周土体的疲劳与强度恢复 刘 润, 闫澍旺 ( 天津大学建筑工程学院, 天津 37) 摘要 : 大直径超长桩的出现给海上的打桩施工增加了难度和复杂性, 也使得打桩分析和预估锤击数具有重要的意义 研究表明, 当连续进行打桩施工时,
目录 FTH FTH - 5 mm - 1 kg 4 FSTH FSTH - 1 mm 45-3 kg 431 FPOB FPOB 0-1 mm 1-0 kg 432 FPTH FPTH - 1 mm 1-20 kg 433 FPU FPU - mm - 1 kg 434 FPO FPO - 1 m
42 目录 FTH FTH - 5 mm - 1 kg 4 FSTH FSTH - 1 mm 45-3 kg 431 FPOB FPOB 0-1 mm 1-0 kg 432 FPTH FPTH - 1 mm 1-20 kg 433 FPU FPU - mm - 1 kg 434 FPO FPO - 1 mm - 0 kg 435 42 系列 FTH 采用聚氨酯胎面 Blickle Extrathane
96 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 4 期 ( 总第 199 期 ) 层厚大于 3m 典型地质剖面, 见图 2 图 1 钻孔平面布置示意 1 2 工程地质和水文地质 地理位置及地形地貌场地定于广元市利州区宝轮镇红星村七组, 宝轮镇南侧清江河右岸山体斜坡
朱 敏, 等 : 输变电线路铁塔变截面嵌岩桩受力特性的数值模拟分析 95 DOI:10.13379/j.isn.1003 8825.2018.04.17 输变电线路铁塔变截面嵌岩桩受力特性的数值模拟分析 朱敏 1, 孙珍茂 2, 张衡 1 1, 王雨佳 (1. 西南交通大学土木工程学院, 成都 610031;2. 四川电力设计咨询有限责任公司, 成都 610041) 摘要 : 变截面桩因具有高承载力
动力厂安全规程
安 钢 动 力 厂 岗 位 安 全 操 作 规 程 2015 年 10 月 目 录 1. 通 用 部 分.. 1 2. 变 配 电 工 3 3. 电 气 维 检 工 4 4. 锅 炉 运 行 工 6 5. 化 学 分 析 工 7 6. 化 学 水 工 8 7. 混 合 加 压 工 10 8. 管 道 工 11 9. 机 械 维 检 工 14 10. 电 焊 工. 16 11. 安 装 起 重 工.
1 1. 2. 3. 4. 2 1 1.1 100% 3 2 3 1.2 [2008]2 1.3 1.3.1 1.3.2 2011 3 1.3.3 1.3.4 1.4 1.5 1.5.1 1.5.2 4 4 1.5.3 1.5.4 1.5.4.1 1.5.4.2 15.4.3 1.6, 1.6.1 1.6.2 1.6.3 1.6.4 5 1.6.5 1.7 100 1.8 3km 1.9 1.10
于达等 :-, : ; τ = ( ) / ρ ; ; ; ρ ; θ ; ; τ ; ;,,,,,, : = ( +.. ) ρ = μ = π = ρ πμ ; ; ; μ ( ), : = -.. ( ), ( ),, :. = [ -. ] ( ) ( ) 试验条件,,. ~. /,....
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- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
RM500 CAT / ECM RM300 2
CAT 路面再生机/稳定土拌和机 再生和稳定 RM500 CAT / ECM RM300 2 Cat RM500 RM300 3 4 75 mm 3" HMA 125 mm 5" HMA 75 mm 3" HMA 5 提高土壤承重能力 土壤稳定是指以机械或化学方式改进土壤承重特性的过程 粘性和半粘性原 土壤中掺入了煤灰 波特兰水泥和石灰等添加剂 以提高路基的抗压强度或 降低其可塑性 使用正确的添加剂进行稳定
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
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第 期 张 坚 等 地铁车站施工近接既有桥梁桩基础变形及地表沉降规律分析 $&' ( &! &$ ' & &( >! &$ & $ ($$! ' & "!! &$ ' &&!"!!! = $&' ( & >! &$ & $ &( ($$! $&' ( &! $ &$ ' & (! ' >$! $ &
第 卷 第 期 年 月 公 路 交 通 科 技!" $ % &' &! $ '( ) *+*, - * 0 2*& * /0*** 地铁车站施工近接既有桥梁桩基础变形及地表沉降规律分析 张 坚 甘 露 王修领 杨 辉 候 航 * 长安大学 公路学院 陕西 西安 0 * 西安市地下铁道有限责任公司 陕西 西安 * 福州市城乡建设发展总公司 福建 福州 摘要 以北京地铁 0 号线开挖地铁车站时近距离穿越桥梁桩基础为依托
水 利 水 运 工 程 学 报 ２ ２０１８ 年８月 计算时当加翼桩最大应力达到材料允许强度 ２５０ ＭＰａ 或泥面处桩身倾斜率达到 ４ 时 认为加翼桩达 到极限水平承载力状态 １ ２ 单桩和加翼桩水平承载性能对比 分别选取翼板面积 形状 埋深和刚度等 ４ 种翼板参数下加翼桩水平承载能力最优的工况
第 4 期 2018 年 8 月 水利水运工程学报 HYDRO SCIENCE AND ENGINEERING No.4 Aug. 2018 陈灿明, 何建新, 苏晓栋, 等. 加翼桩水平承载力计算方法研究 [J]. 水利水运工程学报,2018(4):1 8. (CHEN Canming,HE DOI:10.16198 / j.cnki.1009 640X.2018.04.001 Jianxin,SU
吴窑镇—联心路—目录.doc
序 号 图 表 名 称 图 表 编 号 道 路 部 分 1 设 计 说 明 S1-1 6 2 路 基 标 准 横 断 面 S1-2 1 3 一 般 路 基 设 计 图 S1-3 1 4 路 面 结 构 图 S1-4 1 5 混 凝 土 板 块 划 分 及 板 内 钢 筋 布 置 图 S1-5 3 6 路 基 路 面 工 程 数 量 表 S1-6 1 7 路 基 防 护 工 程 设 计 图 S1-7
UDC
Technical specification for safety operation of construction machinery JGJ 33 2001 J 119 2001 2001 1 Technical specification for safety operation of construction machinery JGJ 33-2001 : :2001 11 1 2001
安全救护教学设计 一 教学导入 教学过程设计 二 学情了解 三 学习新课 1. 指压止血法
创伤救护 教学意义 教学目标 1 2 3 4 教学重点与难点 教学方法 教学时数 4 教师课前准备 1 2 PPT 学生课前准备 1 2 11 安全救护教学设计 一 教学导入 教学过程设计 二 学情了解 三 学习新课 1. 指压止血法 1 2 3 4 1.5 12 3 13 安全救护教学设计 14 2. 加压包扎止血法 1 1/3 2/3 15 安全救护教学设计 2 3cm 3 3. 止血带止血法
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P/N: 品名 DY-U-001:UL80 105 PVC 电线绝缘料 ( 通用型 ) 适用于 标准额定耐温等级 80 105 的 PVC 电线绝缘材 料 ( 绝缘厚度大于 0.76MM, 导体截面积小于 20AWG 规格的电子线请选 择 DY-U-008 专用型 ) 产品符合欧盟 ROHS 2.0 REACH 等环保要求 Volume resistivoty 体积电阻率 Ω.m 1.0 10 11
兽医临床诊断学实验指导
兽 医 临 床 诊 断 学 实 验 指 导 河 北 科 技 师 范 学 院 动 物 科 学 系 临 床 兽 医 学 实 验 室 2009 年 2 月 目 录 学 生 实 验 守 则... 3 实 习 一 动 物 的 接 近 保 定 和 基 本 检 查 法...4 实 习 二 临 床 基 本 检 查 法 及 一 般 检 查...10 实 习 三 循 环 系 统 的 临 床 检 查...15 实 习 四
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张海峰 姚先国 张俊森 借鉴 的有效教育概念 本文利用 年间的中国省级面板数据估计了平均教育年限 教育数量 和平均师生比率 教育质量 对地区 劳动生产率的影响 本文的实证分析结果表明 以师生比率衡量的教育质量对劳动生产 率有显著且稳健的正效应 在均值处师生比率每上升一个标准差 有助于提高地区劳动生产率约 教育数量对劳动生产率的影响大小部分取决于教育质量的高低 教育质量越高教育数量对劳动生产率的促进效应越大
第 5 期 章定文, 等 : 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 829 DJM PVD 联合法加固淮盐高速公路试验段软土地基的工程实例. 文献 [2] 报道了采用长排水板和短搅拌桩联合加固软土地基的工程实例. 为了深入分析路堤荷载下 DJM PVD 复合地基的整体性状, 特别是其
![第 5 期 章定文, 等 : 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 829 DJM PVD 联合法加固淮盐高速公路试验段软土地基的工程实例. 文献 [2] 报道了采用长排水板和短搅拌桩联合加固软土地基的工程实例. 为了深入分析路堤荷载下 DJM PVD 复合地基的整体性状, 特别是其](/thumbs/92/107888555.jpg "第 5 期 章定文, 等 : 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 829 DJM PVD 联合法加固淮盐高速公路试验段软土地基的工程实例. 文献 [2] 报道了采用长排水板和短搅拌桩联合加固软土地基的工程实例. 为了深入分析路堤荷载下 DJM PVD 复合地基的整体性状, 特别是其")
第 38 卷第 5 期 2008 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol 38 No 5 Sept.2008 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 章定文 刘松玉 ( 东南大学交通学院, 南京 210096) 摘要 : 以淮盐高速公路现场试验段为原型, 采用数值分析方法分析了路堤荷载下
宁波市工程建设地方细则 2018 甬 DX-06 宁波市软土地区桥梁接坡地基处理技术导则 ( 试行 ) Ningbo technical guidelines for bridge approach soft ground treatment 2018-07-06 发布 2018-08-01 实施 宁波市住房和城乡建设委员会 发布 宁波市工程建设地方细则 宁波市软土地区桥梁接坡地基处理技术导则 (
10项新技术（2017）-地基基础与地下空间工程技术 [兼容模式]
![10项新技术（2017）-地基基础与地下空间工程技术 [兼容模式]](/thumbs/93/113308821.jpg "10项新技术（2017）-地基基础与地下空间工程技术 [兼容模式]")
建筑业 10 项新技术 (2017 版 ) 地基基础和地下空间工程技术 二 0 一八年四月 1 主要内容 1 修订背景 2 修订内容 ( 对比 2010 版变化 ) 3 技术内容简介 2 1 修订背景 2010 版新技术对行业技术进步起到有力的推动作用 近年来岩土工程技术发展较快,2010 版的部分技术又进一步发展, 部分技术已充分普及, 部分技术应用不多, 另外还涌现出其他的先进技术 3 1 修订背景
一 帽 及 芯 杆是 工 汉 武 可伐 合金 材料 业 大 学 学 报 年 封 接焊 料 是 银 铜焊 料 银 月 铜二 研 制工艺 流 程 绝 缘 瓷 管的 制 作工 艺 温 度 下保 温 硫 酸铝 按在 一月 时 转化 为 值等于 用 一月 配料 料 在 刚 玉 球 磨罐 中湿 磨 瓷管 坯 体
!!! # % & 一 帽 及 芯 杆是 工 汉 武 可伐 合金 材料 业 大 学 学 报 年 封 接焊 料 是 银 铜焊 料 银 月 铜二 研 制工艺 流 程 绝 缘 瓷 管的 制 作工 艺 温 度 下保 温 硫 酸铝 按在 一月 时 转化 为 值等于 用 一月 配料 料 在 刚 玉 球 磨罐 中湿 磨 瓷管 坯 体 在 球 加 入 适量 盐 酸 使 料浆 的 小 时 磨好 的 料 浆进 行 抽
ICS
广西壮族自治区地方标准 DBJ/T DBJ XX-XX-2015 旋挖钻孔灌注桩施工技术规程 Construction technical specification for churning driven cast-in-place pile ( 报批稿 ) 2015- - 发布 2015- - 实施 广西壮族自治区住房和城乡建设厅 发布 广西壮族自治区地方标准 旋挖钻孔灌注桩施工技术规程 Construction
第 11 卷第 2 期 2016 年 4 月 中国舰船研究 Chinese 中国 Journal 舰 of船 Ship研 Research 究 Vol.11 No.2 Apr. 第 11 2016 卷 网络出版地址 :http://www.cnki.net/kcms/detail/42.1755.tj.20160317.1056.020.html 期刊网址 :www.ship-research.com
538 山东建筑大学学报 2015 年 Keywords:qualityproblem;reinforcementdesign;cast in situpilebysinkingtube;pilecapacity; compositefoundationwithsetlement reducingp
第 30 卷 第 6 期 2015 年 12 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.6 Dec. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)06-0537-07 阳光小区住宅楼桩基质量问题与加固设计研究 肖俊华 1,2 1,2, 孙剑平 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南,250101;2. 山东建大工程鉴定加固研究所,
京都（设计）
1 目 录 第 一 章 招 标 公 告... 3 第 二 章 投 标 人 须 知... 6 第 三 章 评 标 办 法... 23 第 四 章 设 计 招 标 技 术 文 件... 29 第 五 章 投 标 文 件 格 式... 33 第 六 章 合 同 条 款 及 格 式... 46 2 第 一 章 招 标 公 告 杭 州 湾 新 区 西 连 接 线 公 路 工 程 一 期 二 期 ( 设 计 )
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廖光洪 朱小华 杨成浩 徐晓华 基于南海 年夏季调查航次诊断计算的流函数场 选取越南以东偶极子发生海域 进行 不同的声层析观测站位设置实验 模拟计算声线传播时间信息 然后应用基函数重建方法进行了 流函数场的模拟反演研究 讨论了不同随机观测误差对反演结果的影响 研究结果表明该方法是 可行的 在所选取的约 海域内 在观测海域外围配置 个声层析观测站位就能够很好地重构原流函数场 空间分辨率约为 可以分辨模拟海域中尺度涡场结构
标题
第 18 卷第 6 期 2018 年 12 月 交通运输工程学报 JournaofTrafcandTransporaonEngneerng Vo 18 No 6 Dec.2018 文章编号 :1671G1637(2018)06G0027G10 岩溶区桥梁桩基承载力试验与合理嵌岩深度 董芸秀 1,2, 冯忠居 1, 郝宇萌 3, 姚宏生 4, 张新旺 5, 谢富贵 6 (1 长安大学公路学院, 陕西西安
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
煤 炭 学 报 仪器与药品 黏土矿物的提纯 黏土样品的制备 红外光谱 分析 射线衍射 分析 射线光电子能谱 分析
张明青 刘炯天 单爱琴 刘汉湖 为了深刻认识煤泥水中 同黏土矿物颗粒之间的相互作用 笔者用 溶液在不同 值条件下分别同高岭土和蒙脱土作用 测定黏土作用前后的 射线衍射 红外光谱和 射线光电子能谱 实验证实了在 溶液中 在黏土表面以静电形式吸附 在 溶液中 以 沉淀和静电形式吸附 此外 在 以上的溶液中还可能存在一 羟基络合吸附形式 提出了 沉淀吸附和一羟基络合吸附的吸附过程模式 黏土颗粒表面的 沉淀使颗粒间形成的非选择性
104 山东建筑大学学报 2016 年 0 引言 目前, 有序 合理 综合 高效地开发利用既有建筑物地下空间资源, 成为扩充基础设施容量, 提高城市综合防灾能力, 提高土地利用效率与节约土地资 [1] 源的最为有效的途径之一既有建筑物地下空间开发的核心技术是桩基础托换和土方开挖 在既有建筑物下方兴建
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第 31 卷 第 2 期 2016 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.31 No.2 Apr. 2016 文章编号 :1673-7644(2016)02-0103-06 桩周土开挖条件下钢管桩屈曲稳定性试验研究 贾强 1,2, 栾树 1,2, 李际平 1,2 1,2, 张鑫 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南,250100;2.
1 产品说明 1 产品说明 1.1 规定 所述法兰是带有密封条的螺纹法兰, 可以交付带 G 1 或 G 1½ 内螺纹 (ISO 228 T1) 的法兰 在本附加说明书中的说明针对用材料 316L 制成的法兰 材料 316L 相当于 或 所有距离值以毫米为单位 提供多种不同
附加说明书 符合 DIN - EN - ASME - JIS - GOST 的法兰 技术参数 Document ID: 31088 1 产品说明 1 产品说明 1.1 规定 所述法兰是带有密封条的螺纹法兰, 可以交付带 G 1 或 G 1½ 内螺纹 (ISO 228 T1) 的法兰 在本附加说明书中的说明针对用材料 316L 制成的法兰 材料 316L 相当于 1.4404 或 1.4435 所有距离值以毫米为单位
标题
第 6 期 2015 年 12 月 水利水运工程学报 HYDRO SCIENCE AND ENGINEERING No.6 Dec. 2015 DOI:10.16198 / j.cnki.1009-640x.2015.06.003 李琳, 程青雷, 丁克胜, 等. 被动桩侧向土压力的三维数值模拟 [J]. 水利水运工程学报, 2015(6): 17-24. ( LI Lin, CHENG Qing
第 6 期 任连伟, 等 : 五星形桩与圆桩水平承载性能对比模型试验研究 25 ofthefivestarshapedpile 1,themaximumofthecircumferenceofthefivestarshapedpile 2,roundpile 犆 1 withthesamesecti
第 38 卷第 6 期土木建筑与环境工程 Vol.38No.6 2016 年 12 月 JournalofCivil,Architectural& EnvironmentalEngineering Dec.2016 doi:10.11835/j.issn.1674 4764.2016.06.004 五星形桩与圆桩水平承载性能对比模型试验研究 任连伟 1, 詹俊峰 1, 杨权威 1, 王新泉 2 (1.
?丽）由广东省城市?划
珠江三角洲的 建筑市场大有作为 陈广言教授 WTO CEPA 10 20 700 300 100 IT 100 2003 4989.9 26 1500 15 13 7821.5 28.7 3940 94 5 10 103419 128.8 69.3 29783 29737 99.84 99.6 95 4 18506 12102 65 203 183 361 361 79 149 133 90 20
２８４ 山东建筑大学学报 微型桩托换加固技术将上部较大荷载传递到下部坚 硬土层 从而达到地基基础加固的目的 ２ ０ １ ６年 站地基基础进行加固设计 １ ３ 目前 许多学者和工程研究人员均对微型桩托换加固技术 １ 工程概况 在不同方面的应用进行研究 李湛等通过相关工程 实 例 提 出 既 有 建 筑
第 31 卷 第 3 期 2016 年 6 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.31 No.3 Jun. 2016 文章编号 :1673-7644(2016)03-0283-06 某变电站沉降原因分析及微型桩托换加固设计 孙川 1, 魏焕卫 1, 王建强 1 2, 陈朝伟 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250014;2.
编制说明 一 编制的目的和意义 [2011] 41 [2014]63 二 编制过程
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中国石油天然气生产 企业温室气体排放核算方法与报告指南 ( 试行 ) 编制说明 一 编制的目的和意义 [2011] 41 [2014]63 二 编制过程 三 主要内容 (CO 2 ) CO 2 (CH 4 ) CO 2 CH 4 CH 4 CH 4 CO 2 CO 2 四 其它需要说明的问题 2006 IPCC IPCC 目录 一 适用范围 二 引用文件 ISO 14064-1 2005 2006IPCC
球阀 IN all Valve 手动卡式球阀 半包密封圈型号 type:qp-01 N Manual errule all Valve 手动焊式球阀 全包密封圈型号 type:qq-01 半包密封圈型号 type:qp-02 N
球阀 all Valve 球阀 应用卫生型球阀可用于物料输送 这种阀 门的应用范围包括食品 饮料加工以及制药和化学工业等领域 完全贯通的阀门腔设计不会产生任何流体阻力, 因此可用来处理粘性或有颗粒物的流体的最佳选择 技术参数 公称通径 :N~N 1"~4" 本体耐压 :10bar 最高使用压力 :8bar 温度范围 :-10 ~+1 材质 表面处理 产品与介质接触部分 :304 或 6L 密封材料
北京工业大学硕士学位论文弯桥理论的探讨及其支承体系的研究姓名 : 赵辉申请学位级别 : 硕士专业 : 桥梁与隧道工程指导教师 : 徐贺文 20070501 弯桥理论的探讨及其支承体系的研究 作者 : 赵辉 学位授予单位 : 北京工业大学 相似文献 (3 条 ) 1. 期刊论文谭万忠.
河南省建筑地基处理与桩基有关问题的思考 第三版 [兼容模式]
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河南省域地基处理及有关问题的思考 内部课件, 不得用于商业 1 一二三四 五 六 目录 河南省域岩土工程特点岩土工程要解决的四大问题 常采用的地基处理与桩基形式 基础工程的概念设计与优化设计 基础工程反分析 近年来出现的新桩型新工艺简介 七 有关问题的思考 2 内部课件, 不得用于商业 2 一河南省域岩土工程特点 ( 一 ) 概述 河南地处中原, 面积 16 万 km 2, 有高 低山 丘陵坡地 台塬
标准名称
ICS 03.220.01 R 00 DB41 河 南 省 地 方 标 准 DB 41/T 1166 2015 普 通 干 线 公 路 建 设 标 准 化 指 南 2015-12 - 30 发 布 2016-03 - 01 实 施 河 南 省 质 量 技 术 监 督 局 发 布 目 次 前 言... II 1 范 围... 1 2 规 范 性 引 用 文 件... 1 3 术 语 和 定 义...
Chapter07-00.P65
7 HY02-8029/C 7. mm bar mm HC20 25-200 250 2800 7-1-1 HTR 210 90, 180, 360 7-2-1 7-3-1 7-0- 1 Parker Hannifin Corporation 液压缸 标准 HC20 样本 HY17-8117/C 2002年 1月 HY02-8029/C HC20 7-1-... 3 HC20T... 4 HC20T...
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TSG 特种设备安全技术规范 TSG T7007 2016 电梯型式试验规则 Regulation for Type Test of Lifts 中华人民共和国颁布 2016 年 6 月 6 日 特种设备安全技术规范 TSG T7007 2016 前 言 2004 () ( ) ( ) 2011 2011 6 2014 9 2014 10 2014 32 2014 11 2015 11 2016 6
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第 6 期李飒, 等. 打桩过程中考虑溜桩影响的土阻力研究 1151 Zandwijk 等 [9] [10] [11] Alm 等和 Colliat 等进行了相似的 [12-13] 研究, 并提出了改进的模型 李飒等研究分析了 大直径长管桩的成桩机理, 提出了打桩过程中土阻力 变化特点并通过对土层打
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第 37 卷第 6 期岩土工程学报 Vol.37 No.6 2015 年.6 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering June 2015 DOI:10.11779/CJGE201506022 打桩过程中考虑溜桩影响的土阻力研究 李飒 1 2 1 3 4 4, 吴兴州, 王耀存, 张培献, 李怀亮, 孙振平 (1. 天津大学建工学院岩土所, 天津 300072;2.
Ps22Pdf
( GB50203 1998 ) ( CIP ) /. : 2001 5 ISBN 7 111 08777 1,.... TU522 3-62 CIP (2001 ) 09949 ( 22 100037 ) : : : : : 2001 5 1 1 1000 mm 1400mm B6 2 6875 2 89 0 001 3000 : 10 00,, ( 010) 68993821 68326677-2527
Microsoft Word - 第5章.doc
第 5 章 软 件 工 程 标 准 5.1 大 纲 要 求 本 章 对 应 信 息 系 统 项 目 管 理 师 考 试 大 纲 第 6 章 6.2.3 节 的 内 容 考 试 大 纲 中 对 本 章 的 要 求 有 : 软 件 管 理 指 南 GB/T 16680 1996 计 算 机 软 件 产 品 开 发 文 件 编 制 指 南 GB/T 8567 1988 计 算 机 软 件 需 求 说 明
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第 5 期费康等 : 现浇混凝土薄壁管桩的传递机理 765 其中 式中 R F R q p tan c 0 () (, ) sin π cos π tan () cos 为 Mohr-Coulomb 屈服面在 p-r q 平面 上的斜角, 通常指材料的内摩擦角 ; c 为材料的凝 聚力 ; 为剪应力
第 5 卷第 5 期岩土力学 Vol.5 No.5 004 年 5 月 Rock and Soil Mechanics May 004 文章编号 :000-7598-(004) 05-764-05 现浇混凝土薄壁管桩的传递机理 费康, 刘汉龙, 高玉峰, 丰土根 ( 河海大学岩土工程研究所, 江苏南京 0098) 摘要 : 振动沉模现浇混凝土薄壁管桩 ( 简称 PCC 桩 ) 技术是河海大学自主开发研制的用于地基加固处理的新技术,
铁 道 工 程 学 报 年 月 +&57,*1 *1 )&/&4,+,1+ )&&4,*3&*,13&55/1+,*1%)&3,43/4,*1 7&)+ 3,1 '&&&54&3)& 3),,3&**355/1+,*1 *4&*1 &,1+ +&57,*1 :*4&,3&*1 )&0&*3,4&,*
年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"!!"#$!% &' #& 文章编号 ( 桩基悬臂式挡墙在路基帮宽工程中的应用 任庆昌 铁道第三勘察设计院集团有限公司 天津 ( 摘要 研究目的 桩基悬臂式挡土墙充分利用了悬臂式挡土墙的构造简单 施工方便 自身重量轻的优点以及桩基础能够向深部地层传力的特点 能够较好地解决悬臂式挡土墙依靠增大基础底板尺寸来提高抗倾覆 抗滑移能力的问题 也消除了地基工后不均匀沉降对挡土墙变形稳定性的影响
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1 02 12 祎 18 祎 24 29 40 49 54 60 66 71 23 77 78 78 79 80 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 祎 19 20 21 22 23 24 祎 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51
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