28 国防科技大学学报 第 36 卷 行分析, 确定火箭在地震中的薄弱位置, 并根据分析结果设计相应的减震措施来减小运载火箭的地震响应 1 火箭有限元模型由于火箭的长细比较大, 梁模型可以比较准确地反映火箭整体的动特性, 所以火箭在动力学建模时一般采用梁模型, 即以站点为节点, 将箭体质量集中于节点
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1 第 36 卷第 4 期国防科技大学学报 Vol.36No 年 8 月 JOURNALOFNATIONALUNIVERSITYOFDEFENSETECHNOLOGY Aug.2014 doi: /j.cn htp://journal.nudt.edu.cn 某型运载火箭地震响应分析及减震设计 刘财芝 1,2 1, 唐国金 (1. 国防科技大学航天科学与工程学院, 湖南长沙 ;2. 北京宇航系统工程研究所, 北京 ) 摘要 : 竖立状态的运载火箭一旦遭遇地震, 极易造成箭体倾倒等灾难性后果 为了确保运载火箭在地震中的安全, 针对某型运载火箭, 采用时程分析法对其进行地震响应分析, 得到了火箭的弯矩 位移响应峰值沿箭体纵向的分布规律 分析了火箭关键位置处弯矩响应的频域特性, 设计了火箭的减震措施, 并分析了火箭与发射台的连接刚度 隔震支座刚度对火箭地震响应的影响规律 结果表明 : 火箭弯矩响应的最大值发生在靠近火箭尾段的位置, 位移响应的最大值发生在火箭头部位置 ; 改变火箭与发射台连接刚度以及在发射台底部加装隔震支座的方式可以有效地减小火箭的地震响应 关键词 : 运载火箭 ; 地震响应 ; 时程分析 ; 减震设计 ; 连接刚度 ; 基础隔震 中图分类号 :V414.1 文献标志码 :A 文章编号 : (2014) Analysisofseismicresponseandseismic relieving designofalaunchvehicle LIUCaizhi 1,2,TANGGuojin 1 (1.ColegeofAerospaceScienceandEngineering,NationalUniversityofDefenseTechnology,Changsha410073,China; 2.BeijingAstronauticsSystemsEngineeringInstitute,Beijing100076,China) Abstract:Foralaunchvehicleinerectstatus,anearthquakemaybringsevereconsequence,suchasthetopplingfailureofthelaunch vehicle.toensurethesafetyofalaunchvehicleduringearthquake,analysisofearthquaketimehistoryresponsewasexecuted.thedistributionsof peakmomentandpeakdisplacementinlongitudinaldirectionofthelaunchvehiclewerederived.frequency domaincharacteristicofmoment responseinkeypositionswereresearched.seismic relievingdesignwasperformedonthelaunchvehicle.seismicresponse'sinfluencedisciplinesof linkstifnesbetweenrocketandlauncher,stifnesofisolationbearingwereanalyzed.theresultsshowthat:(1)themaximum ofmoment responseoccursintailofthelaunchvehicle,andthemaximumofdisplacementresponseoccursinfrontofthelaunchvehicle;(2)theseismic responsecanbereducedsignificantlybychanginglinkstifnesbetweenrocketandlauncherorequippingthelauncherwithisolationbearing. Keywords:launch vehicle;seismicresponse; analysisoftimehistoryresponse;seismic relievingdesign; stifnesofconnection; base isolation 中国地处世界上两个最活跃的地震带, 即东濒环太平洋地震带及横穿我国西部和西南地区的欧亚地震带 这种特殊的地理环境, 使我国是世界上多地震的国家之一 [1] 我国的大部分地区都受到破坏性地震的威胁 : 有 60% 的国土的地震基本烈度是 6 度 ; 近 50% 的大中城市的地震烈度在 7 度或 7 度以上 [2] ; 国土面积仅占全球陆地面积的 6.7%, 但发生的地震占到了全球地震总数的三分之一 我国的航天发射中心同样面临着地震等自然灾害的威胁 以在建的文昌航天发射中心为例, 发射中心所在的文昌市位于我国东南沿海地震带的西南端, 并处在海南构造块体的边界 区域, 该构造块体是华南最为活跃和 7 级以上大地震发生的主要断裂带 对于发射中心内的建筑物, 可以根据当地的抗震设防烈度进行设计建造, 保证其在地震中的安全 ; 但对于竖立在发射台上的运载火箭, 却很难保证其在地震中的安全 目前我国的运载火箭与发射台的连接, 采用非强制式牵制方案, 在精瞄结束之前, 运载火箭与发射台是连接在一起的 [3] 此时, 一旦发生地震, 极易导致箭体破坏并倾倒 箭体与脐带塔相撞等灾难性后果 针对这个问题, 本文采用时程分析法, 对竖立在发射台上的某型运载火箭在典型实测地震波 (ElCentro 地震波 ) 作用下的响应进 收稿日期 : 基金项目 : 国家部委基金项目作者简介 : 刘财芝 (1976 ), 男, 辽宁盘锦人, 博士研究生,E mail: @163.com; 唐国金 ( 通信作者 ), 男, 教授, 博士, 博士生导师,E mail:tanggj@nudt.edu.cn
2 28 国防科技大学学报 第 36 卷 行分析, 确定火箭在地震中的薄弱位置, 并根据分析结果设计相应的减震措施来减小运载火箭的地震响应 1 火箭有限元模型由于火箭的长细比较大, 梁模型可以比较准确地反映火箭整体的动特性, 所以火箭在动力学建模时一般采用梁模型, 即以站点为节点, 将箭体质量集中于节点处建立质量单元, 节点与节点之间用无质量梁单元连接 本文建立了某型运载火箭的局部三维建模的梁单元模型以及发射台三维精细有限元模型, 如图 1 所示 为了方便叙述, 以火箭的理论尖点为坐标原点建立火箭的局部坐标系,x 轴沿火箭纵向从火箭头部指向尾段 表 1 底部固支条件下火箭与发射台组合体的 前六阶横向振动固有频率 Tab.1 Thefirstsixnaturalfrequenciesoftherocket andlauncherwithbotomfixed 阶次 频率 (Hz) 阶次 频率 (Hz) 一阶 四阶 二阶 五阶 三阶 六阶 图 1 某型运载火箭及发射台有限元模型 Fig.1 Finiteelementmodelofalaunchvehicleandlauncher 火箭的主体采用梁单元建模, 尾段 芯一级发动机机架 芯二级发动机机架采用三维精细建模 其中, 尾段的有限元模型如图 2 所示, 蒙皮用壳单元模拟, 竖向加筋与横向端框则用梁单元模拟 火箭的尾段与发射台连接, 有限元建模时将火箭与发射台的连接处理为刚性连接, 采用多点约束单元中的刚性单元模拟 火箭推进剂的建模采用耦合质量法建模 [4], 模拟贮箱纵向变形推进剂只跟随箱底运动 贮箱横向变形推进剂跟随贮箱一起平动 贮箱扭转变形推进剂不动的特点 (c) (d) (e) (f) 图 3 火箭与发射台组合体的前六阶横向振动振型 Fig.3 Thefirstsixvibrationtypeofrocketandlauncher 图 2 尾段有限元模型 Fig.2 Finiteelementmodeloftailstructure 对底部固支条件下的火箭与发射台组合体进行模态分析 由于本文分析的是竖立状态的火箭在水平地震作用下的响应, 所以仅给出火箭横向振动的固有频率结果, 如表 1 所示, 其对应的振型如图 3 所示, 其中图 ~(f) 分别对应 1~6 阶振型 2 典型地震波作用下的火箭响应分析结构地震响应分析的方法有多种, 包括 : 时程分析法 反应谱法 推覆分析法等 本文采用时程分析法对竖立状态的火箭进行地震响应分析 时程分析法求解结构地震响应的基本运动方程为 : M u+c u+ku=-mi x g (1) 式中,M C 和 K 分别为结构质量矩阵 阻尼矩阵 刚度矩阵,u 为结构相对地面的位移向量, x g 为地
3 第 4 期刘财芝, 等 : 某型运载火箭地震响应分析及减震设计 29 面运动加速度 采用模态叠加法来对式 (1) 进行求解 首先考虑无阻尼的运动方程 : M u+ku=-mi x g (2) 对方程 (2) 进行解耦, 假定 u=φξ (3) 利用结构振型矩阵 φ, 将物理坐标 u 变换到模态坐标 ξ, 代入到方程 (2), 并左乘 φ T, 可得 φ T Mφ ξ+φ T Kφξ =-φ T MI x g (4) 式中,φ T Mφ φ T Kφ 分别为广义质量矩阵和广义刚度矩阵 由振型的正交特性可知, 广义质量矩阵及广义刚度矩阵为对角矩阵, 因此式 (4) 可以写成一系列非耦合的单自由度系统 : m i ξi +k i ξ i =p i (t) (5) 式中,m i 为第 i 个模态质量,k i 为第 i 个模态刚度,p i 为第 i 个模态力 当考虑模态阻尼时, 每个模态有阻尼 b i, 式 (5) 可转换为 ξ+2ζ i ω iξ+ω 2 iξ= p i(t) (6) m i 式中,ζ i =b i /(2m i ω i ) 为模态阻尼比,ω 2 i =k i /m i 为模态频率 采用 Duhamel 积分求解方程 (6) 可得到结构的模态响应, 再代入式 (3) 中即可得到结构的真实响应 选取 ElCentro 地震波作为地震输入激励 ElCentro 地震波是 1940 年 5 月 18 日美国加州 ImperialValey 地震中在 ElCentro 地区某个场地记录到的地面运动的南北分量, 如图 4 所示, 其峰值加速度为 3.27m/s 2 根据表 2 所示的我国地震烈度标准 GB/T 中国地震烈度表 的规定可知,ElCentro 地震波的烈度为 8 度 将 ElCentro 地震波的时域曲线进行傅里叶变换, 可以得到其频域分布曲线, 如图 5 所示 从图 5 中可以看出 ElCentro 地震波的峰值主要集中在 10Hz 以内 图 5 ElCentro 地震波频域曲线 Fig.5 Frequency domaincurveofelcentrowave 表 2 不同地震烈度对应的峰值加速度 Tab.2 Peakaccelerationofdiferentearthquakeintensity 地震烈度 峰值加速度 m/s 在进行时程分析时采用大质量法进行计算, 将激励输入点处理为无约束节点, 并在此节点上人为加上一大质量, 在大质量与约束点间建立刚性连接, 这样加速度激励可以很方便地转换为节点力 理论上, 大质量的取值越大, 精度越高, 但过高的值会引起程序计算的数值错误, 所以一般取结构质量的 倍, 本文中大质量取为火箭与发射台结构质量的 10 6 倍 将地震波以强迫加速度的形式加载到发射台底部的大质量点上, 沿图 1 所示的火箭局部坐标系的 y 向加载 通过时程分析可以得到箭体所有节点的时间 - 弯矩及时间 - 位移响应曲线, 定义节点的时域响应最大值为该点的响应峰值 ElCentro 地震波作用下, 火箭在 y 向的弯矩响应峰值 位移响应峰值沿箭体纵向坐标 x 轴的分布规律如图 6 所示 从图 6 中可以看出 :(1) 弯矩响应峰值沿 x 轴呈先逐渐增大后往复振荡的趋势, 最大值发生在靠近火箭的尾段位置, 约为 550T m;(2) 位移响应峰值沿 x 轴呈逐渐减小趋势, 最大值发生在火箭头部, 约为 1.086m 图 4 ElCentro 地震波时域曲线 Fig.4 Time domaincurveofelcentrowave 弯矩响应峰值沿箭体纵向分布
4 30 国防科技大学学报 第 36 卷 位移响应峰值沿箭体纵向分布图 6 响应峰值沿箭体纵向分布 Fig.6 Distributionofpeakresponseinlongitudinal directionofrocket 图 7 给出了火箭几个典型位置处的箭体弯矩响应的时域曲线 可以看出, 仪器舱上端面 ( 图 7) 级间段杆系上端面 ( 图 7) 后过渡段下端面 ( 图 7(c)) 的弯矩响应峰值分别约为 22.2T m 330.6T m 529.7T m 为了分析火箭弯矩响应的频域特性, 将图 7 所示的火箭典型位置处的弯矩响应时域曲线进行傅里叶变换, 得到其对应的频域分布曲线, 如图 8 所示 结合前文的组合体模态分析结果, 从频域角度分析可得出如下结论 :(1) 仪器舱上端面的弯矩响应主峰值出现在 1.855Hz 位置, 对应火箭二阶横向弯曲振动固有频率, 其次在 Hz 5.371Hz 和 14.55Hz 位置具有次峰值出现, 这些特性频率分别对应火箭一阶横向弯曲振型 四阶横向弯曲振型和六阶横向弯曲振型 ;(2) 级间段杆系上端面的弯矩响应主峰值出现在 1.855Hz ( 二阶横向弯曲振动固有频率附近 ), 其次峰值分布在 Hz( 一阶横向弯曲振动固有频率附近 ) 5.371Hz( 四阶横向弯曲振动固有频率附近 );(3) 后过渡段下端面弯矩响应主峰值出现在 Hz( 一阶横向弯曲振动固有频率附近 ) (c) 图 7 火箭关键位置处弯矩响应时域曲线 Fig.7 Time domaincurvesofmomentresponse inkeypositions (c) 图 8 火箭关键位置处弯矩响应频域曲线 Fig.8 Frequency domaincurvesofmoment responseinkeypositions
5 第 4 期刘财芝, 等 : 某型运载火箭地震响应分析及减震设计 31 3 火箭减震设计由地震响应分析的结果可知, 在烈度为 8 度的地震波的作用下, 火箭的弯矩 位移响应均较大 因此, 有必要对火箭进行减震设计, 提高其抗震能力 考虑到箭体与发射台本身的结构形式已难以进行修改, 所以本节通过改变火箭与发射台的连接刚度和增加基础隔震的方法来减小火箭的地震响应 3.1 改变火箭与发射台连接刚度在上节对火箭进行地震响应分析时, 将火箭与发射台的连接处理为刚性连接 为了分析连接刚度对火箭地震响应的影响, 将火箭与发射台连接处的刚性单元用梁单元替代, 通过改变连接处梁单元的材料属性 ( 弹性模量 ) 达到改变火箭与发射台连接刚度的目的 取 5 组不同的连接处梁单元的材料的弹性模量值, 依次为 210GPa 21GPa 2.1GPa 0.21GPa 0.021GPa, 即以 0.1 倍的关系递减, 仍然选取 El Centro 波作为地震输入激励, 分析不同连接刚度条件下的火箭地震响应 图 9 火箭与发射台连接刚度对响应峰值的影响 Fig.9 Theinfluencedisciplinesoflinkstifnesbetween rocketandlauncheronpeakresponse 图 9 给出了不同连接刚度下火箭的弯矩 ( 图 9) 位移响应峰值 ( 图 9) 沿箭体纵向的分布规律 根据图示的结果可以得出如下结论 : (1) 当连接处梁单元的材料的弹性模量值取为 210GPa 时, 其结果与上节箭体与发射台间刚性连接时的分析结果基本相同 ;(2) 随着火箭与发射台之间连接刚度的逐渐减小, 火箭的弯矩响应峰值呈现先增大后减小的趋势 ;(3) 随着火箭与发射台之间连接刚度的逐渐减小, 火箭的位移响应峰值先是无显著变化, 接着箭体前部位移响应峰值减小 尾部位移响应峰值增大, 位移响应的最大值减小 3.2 增加基础隔震基础隔震是在上部结构与基础之间设置隔震装置, 使上部结构与基础隔离开来, 减小地面运动能量向结构上部传递, 从而降低结构的地震反应 叠层橡胶支座是目前世界上应用最多的隔震装置, 其由多层橡胶和多层钢板或其他材料交替叠置组合而成, 是一种竖向承载力高 水平刚度较小 水平侧移容许值较大的装置 [5-8] 将叠层橡胶支座布置在发射台与地基之间 根据叠层橡胶支座的工作原理, 可以将其简化为弹簧和阻尼器相叠加的形式 叠层橡胶支座在水平各个方向上的性质是相同的, 考虑到实际地震时水平地震激励仅会沿某一固定方向输入, 因此在有限元建模时将叠层橡胶支座简化为激励加载方向的一维弹簧和阻尼器单元 为了分析隔震支座刚度对结构响应的影响规律, 取 3 组不同的弹簧刚度, 分别为 k 1 =2.3kN/mm,k 2 =2k 1 =4.6kN/ mm,k 3 =4k 1 =9.2kN/mm, 阻尼值 c=0.35 保持不变, 计算结构在 ElCentro 波作用下的响应 ElCentro 作用下, 加装基础隔震系统后的箭体的响应峰值随隔震支座刚度的变化趋势如图 10 所示 从图中可以看出, 加装隔震支座后, 箭体的各个位置的弯矩响应峰值会显著减小 对应不同的隔震支座刚度, 弯矩响应 ( 图 10) 的最大值由 550T m 分别降至 85.94T m 116.5T m 194.3T m, 位移响应 ( 图 10) 的最大值由 1.086m 分别降至 m m 0.436m 加装隔震支座后, 火箭根部的位移响应显著增大, 位移响应的最大值位置, 由加装隔震支座前的箭体头部位置变为箭体根部位置 同时, 随着弹簧刚度的增加, 基础隔震系统的减震效果在逐渐下降, 但根部的位移在逐渐减小 4 结论本文以某型运载火箭为研究对象, 选取了烈度为 8 度的实测地震波 ElCentro 波作为地震输入激励, 分析了竖立在发射台上的某型火箭的地
6 32 国防科技大学学报 第 36 卷 图 10 隔震支座刚度对响应峰值的影响 Fig.10 Theinfluencedisciplinesofstifnesofisolation bearingonpeakresponse 震响应, 并对其进行了减震设计 (1) 在地震烈度为 8 度的地震波作用下, 火箭弯矩响应的最大值约为 550T m, 发生在靠近火箭尾段的位置, 位移响应最大值约为 1.086m, 发生在火箭头部位置 ; (2)ElCentro 波作用下, 仪器舱上端面与间段杆系上端面的弯矩响应的主峰值均对应的是结构的二阶横向弯曲振型, 后过渡段下端面的弯矩响应主峰值对应的是结构的一阶横向弯曲振型 ; (3) 改变火箭与发射台间的连接刚度和在发射台底部加装隔震支座的方式均可以有效地减小火箭的地震响应 技大学,2007:1-2. CHENJingshen.Anti seismicdynamicanalysisonahigh rise buildingstructure[d]. Wuhan: Huazhong University of ScienceandTechnology,2007:1-2.(inChinese) [2] 胡聿贤. 地震工程学 [M]. 北京 : 地震出版社,1988. HUYuxian.EarthquakeEngineering[M].Beijing:Seismic Pres,1988.(inChinese) [3] 王瑞铨. 大型运载火箭地面发射支持系统发展展望 [J]. 导弹与航天运载技术,2000,1: WANGRuiquan.Thedevelopmentandprospectofthelarge scalelaunchvehiclegroundsupportsystem[j].misilesand SpaceVehicles,2000,1:25-28.(inChinese) [4] 潘忠文, 王旭, 邢誉峰, 等. 基于梁模型的火箭纵横扭一体化建模技术 [J]. 宇航学报,2010,31(5): PANZhongwen,WANG Xu,XING Yufeng,etal.A beam modelbasedlongitudinal lateral torsionalintegratedmodeling techniqueforlaunchvehicle[j]. JournalofAstronautics, 2010,31(5): (inChinese) [5] 周太全, 李兆霞, 贾军波. 基础隔震结构在地震作用下动力响应小波分析 [J]. 工业建筑,2003,33(6): ZHOUTaiquan,LIZhaoxia,JIA Junbo.Dynamicresponse analysis of isolated seismic foundation structure under earthquakemotionusingwavelettransformation[j].industrial Construction,2003,33(6):21-23.(inChinese) [6] 罗登贵, 雷静雅, 周祥瑞, 等. 相邻结构基础隔震和层间减震研究 [J]. 大地测量与地球动力学,2008,28(6): LUODenggui,LEIJingya,ZHOUXiangrui,etal.Research onbaseisolation and dampingofadjacentstructures[j]. JournalofGeodesyandGeodynamics,2008,28(6): (inChinese) [7] 杜永峰, 杨静成, 林治丹, 等. 串联隔震体系静力性能有限元分析 [J]. 工程抗震与加固改造,2010,32(4): DUYongfeng,YANGJingcheng,LIN Zhidan,etal.Finite elementanalyzestaticperformanceofseriesseismicisolation system[j].earthquakeresistantengineeringandretrofiting, 2010,32(4):26-31.(inChinese) [8] 日本建筑学会. 隔震结构设计 [M]. 刘文光, 译. 北京 : 地震出版社,2006 ArchitectureInstituteofJapan.Isolatedstructuredesign[M]. Beijing:SeismicPres,2006.(inChinese) 参考文献 (References) [1] 陈敬申. 高层建筑结构抗震动力分析 [D]. 武汉 : 华中科
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国 际 教 育 学 院 学 生 党 建 工 作 2014 年 总 结 2014 年, 普 通 高 校 党 的 建 设 在 国 家 改 革 开 放 不 断 深 化 的 大 背 景 下 取 得 了 一 系 列 伟 大 成 就 ; 国 际 教 育 学 院 学 生 党 建 工 作 以 邓 小 平 理 论 三
目 录 国 际 教 育 学 院 学 生 党 建 工 作 2014 年 总 结... 1 国 际 教 育 学 院 学 生 党 员 发 展 工 作 2014 年 概 况... 4 国 际 教 育 学 院 2014 年 入 党 积 极 分 子 确 定 和 培 养 教 育 工 作 流 程... 5 一 党 课 总 体 计 划... 8 二 课 程 安 排... 10 三 授 课 教 师 简 介... 11
目 录 ( 一 ) 普 通 高 等 学 校 学 生 管 理 规 定 (1) 高 等 学 校 学 生 行 为 准 则 (14) 中 华 人 民 共 和 国 学 位 条 例 (16) 中 华 人 民 共 和 国 学 位 条 例 暂 行 实 施 办 法 (20) 学 生 伤 害 事 故 处 理 办 法 (29) ( 二 ) 华 南 理 工 大 学 全 日 制 本 科 学 生 学 分 制 教 学 管 理 实
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
1 振 动 测 试 与 诊 断第 卷 其中 - - 矩阵 - 为原结构的质量 刚度和阻尼 图 建筑结构的 -.& 布置 6'-.&+#+'#(" 图 模型简图 6'!+"+'$ 图 为笔者采用的 -.& 相应的力学模型如图 所示 -.& 工作时基本原理与 -!& 类似 都属于调谐范畴 但 -.& 与
第 卷第 期 年 月 振动 测试与诊断!"#"$" % &'## ' ()##* 具有调谐惯容阻尼器的建筑结构减震设计 刘良坤 谭 平 闫维明 周福霖 东莞理工学院生态环境与建筑工程学院 东莞 广州大学工程抗震研究中心 广州 北京工业大学建筑工程学院 北京 摘要 为提升传统调谐质量阻尼器 "+ $##+$" 简称 -!& 应用的方便性 提出利用调谐惯容阻尼器 "+""+$" 简称 -.& 对结构进行减震控制
机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
1 2 3 1950 1973 1950 3.10 3.26 4.1 4.13 4.21 4.29 1951 3.12 3.28 4.6 4.15 5.4 1952 3.16 4.1 4.4 4.18 4.14 5.6 5.10 5.12 1953 3.10 3.24 4.5 4.15 4.23 4.26 5.9 5.19 1954 3.13 3.29 4.5 4.19 4.29
博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第一章结构隔震与 教学目的和要求 消能减震控制 1. 理解结构隔震与消能减震的原理 ; 2. 了解常用隔震支座类型及特点 ; 3. 了解常用消能装置类型及特点 ; 4. 掌握隔震及消能减震结构的设计方法以及计算要点 ; 5. 掌握隔震建筑及消能减震建筑的有关构造要求 9.1 结构减震设计概述 传统的抗震设计方法依靠结构的强度 刚度和延性来抗御地震作用, 称之为 抗震设计
标题
第 25 卷 第 2 期 北京石油化工学院学报 Vol.25 No.2 2017 年 6 月 JournalofBeijingInstituteofPetrochemicalTechnology Jun.2017 췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍文章编号 :1008-2565(2017)02-0048-06 近断层地震动下大型立式隔震储罐的地震响应分析
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2010.05.030 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京
/MPa / kg m - 3 /MPa /MPa 2. 1E ~ 56 ANSYS 6 Hz (a) 一阶垂向弯曲 (b) 一阶侧向弯曲 (c) 一阶扭转 (d) 二阶侧向弯曲 (e) 二阶垂向弯曲 (f) 弯扭组合 2 6 Hz
31 3 Vol. 31 No. 3 218 9 Journal of Shijiazhuang Tiedao University Natural Science Edition Sep. 218 1 1 2 1 2 1 1. 543 2. 543 U462. 3 217-2 - 16 A 295-373 218 3-63 - 6 1-4 5-7 8-11 1 11 11 398 mm 86 mm
PowerPoint 演示文稿
隔震设计之实例工程解析 ( 一 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.16 1. 减隔震结构设计的基本原理 ; 2. 隔震结构的基本要求 ; 3. 隔震设计的总体流程 ; 4. 确定结构隔震层的位置 5. 初步确定隔震结构的隔震目标 ; 6. 隔震支座介绍 ; 一 减隔震结构设计基本原理 减震隔震设计原理 实际采取的地震对策分为 抗震 减震 及 隔震 三种机制 :
第 期 于 旭 等 软夹层场地隔震结构动力特性试验与数值计算对比分析 - ( 效应对隔震结构动力特性以及地震动输入的影响很大 进而影响隔震结构的地震反应规律 及其强度 例如 $ &; 等以一个 - 层隔震结构为研究对象 考虑地基 + 桩 + 隔震结构的动力相互作用 研究了不同强度地震作用下隔震结构的
南 京 航 空 航 天 大 学 学 报 第 卷第 期 年 月! "# $%& '# % $ '$% % $ ' ( ) + 软夹层场地隔震结构动力特性试验与数值计算对比分析 于 旭 朱 超 庄海洋 刘 帅 南京工程学院建筑工程学院 南京, 南京工业大学岩土工程研究所 南京 - 摘要 基于刚性地基和软夹层地基上基础隔震结构的振动台模型试验体系 建立了刚性地基和软夹层地基土 + 基础隔震结构动力相互作用的等尺寸三维有限元分析模型
气溶胶光学厚度 的测量原理 Ê
肖钟湧 江洪 余树全 周国模 陈然 宋晓东 焦荔 洪盛茂 常杰 江波 南京大学国际地球系统科学研究所 南京 浙江林学院国际空间生态与生态系统生态研究中心 杭州 杭州市环境监测总站 杭州 浙江大学生命科学学院 杭州 浙江省林业科学研究院 杭州 气溶胶光学厚度 的测量原理 Ê 仪器和观测 实验场地 数据处理 气溶胶光学厚度的高光谱反演 浑浊度系数 波长指数 Ê Ê 精度检验 气溶胶光学厚度 浑浊度系数
第 13 期 赵大海等 : 基于多级模糊控制的半主动隔震结构减震研究 79 [8] 震响应 ;Reigles 等采用多个模糊控制器对结构进行 [9] 减震控制研究 ;Osman 等采用不同的模糊控制策略, 对结构的减震性能进行了分析 压电摩擦阻尼器是一种新型的半主动摩擦装置, 它利用内嵌于阻尼器中的
![第 13 期 赵大海等 : 基于多级模糊控制的半主动隔震结构减震研究 79 [8] 震响应 ;Reigles 等采用多个模糊控制器对结构进行 [9] 减震控制研究 ;Osman 等采用不同的模糊控制策略, 对结构的减震性能进行了分析 压电摩擦阻尼器是一种新型的半主动摩擦装置, 它利用内嵌于阻尼器中的](/thumbs/92/108329553.jpg "第 13 期 赵大海等 : 基于多级模糊控制的半主动隔震结构减震研究 79 [8] 震响应 ;Reigles 等采用多个模糊控制器对结构进行 [9] 减震控制研究 ;Osman 等采用不同的模糊控制策略, 对结构的减震性能进行了分析 压电摩擦阻尼器是一种新型的半主动摩擦装置, 它利用内嵌于阻尼器中的")
振动与冲击第 35 卷第 13 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.35No.132016 基于多级模糊控制的半主动隔震结构减震研究 赵大海 1, 李永兴 1, 李宏男 2 3, 钱辉 (1. 燕山大学建筑工程与力学学院, 秦皇岛 066004;2. 大连理工大学土木工程学院, 大连 116024; 3. 郑州大学土木工程学院, 郑州 450001) 摘要 : 提出了一种基于压电摩擦阻尼器的新型模糊控制器,
第 卷 第 期 / 3 678/48/ 3 9 " / 6 / ! /36 8 /34678/ /6 838/6 98 /36 6 * 8/ 3!1/7/7 36 /3 6 8/34 6 8/ * 677 / 81 41
年 月第 卷 第 期 推 进 技 术!" ( 3 /34*1 / 34* 6/ 8/ 3 A6 8 9 /63 63!6 13 4 3 6 *"34/367@ 1 9"36 43 6 "34/366 /34 6/ /34 3/ 6 7/8 9 6 3 8/ 73 78 3 8/ 7 6/ /34+ 1/3 3 6 8 7677816696 87 9788 * 8 /8 / 76 /349 3 8166
年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (
![年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (](/thumbs/51/27959406.jpg "年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (")
第 28 卷第 06 期 2011 年 12 月 Journal of East China Jiaotong University Vol. 28 No. 06 Dec.,2011 文章编号 :1005-0523(2011)06-0007-05 粘弹性阻尼器对空间桁架结构减震设计与分析 黄兴淮 1, 徐赵东 1 2, 张鹏程 (1. 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 210096;2.
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http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
第 期 李小珍 刘桢杰 辛莉峰等 考虑行波效应的刚架系杆拱桥减隔震分析 ( 拱桥通常被认为是抗震性能相对较差的桥型 拱桥的主要受力结构 主拱的轴压比一般都比较高 而且随着拱桥跨径的增加 行波效应的影响不容忽视 它将产生由于拱脚相对位移引起的拟静力作用以及激发起对称振型对地震反应作贡献 从而加大结构地
年 月第 期 总 铁 道 工 程 学 报!"#""#$%"&! ' $ 文章编号 * * * * 考虑行波效应的刚架系杆拱桥减隔震分析 李小珍 刘桢杰 辛莉峰 雷虎军 西南交通大学 成都 * 福建工程学院 福州 摘要 研究目的 以某跨度 +* +, 刚架系杆拱连续箱梁组合桥为工程背景 采用大质量法 '' 实现多点激励以考虑行波效应影响 对比分析减隔震措施采用前后结构的地震响应 并对弹性连接装置 粘滞阻尼器两种减震装置进行合理参数选取
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
第 期 黄雪莲等 响应面优化绿色木霉菌培养基 材料与方法 菌种 仪器与试剂 菌种的活化 单因素试验 响应面优化试验 优化工艺的验证 数据处理 结果与分析
第 卷第 期 年 月 食品与生物技术学报 响应面优化绿色木霉菌培养基 黄雪莲 于新 仲恺农业工程学院轻工食品学院 广东广州 利用响应面分析法对绿色木霉菌的培养基进行优化 通过测量不同营养条件下绿色木霉 菌落生长直径研究其生物学特性 在单因素实验的基础上 选定葡萄糖添加量 丙氨酸添加量和磷酸二氢钾添加量 个因素进行中心组合实验 建立二次回归方程 并应用响应面分析法进行优化 结果表明 绿色木霉菌最佳培养基为葡萄糖
第!! 卷! 第 " 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报!自然科学版" A1 =0!!!:10 " '<-0#$%# =>5 * 9-5 * ; * 1-" ' ()* +,-.* / !:,;<4, 滑移隔震结构基于能量分析的
第 卷 第 期 #$%# 年 & 月 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 A 0 :0 5 9-5 9?@ - ) + -. /0 23 5607 89 560:< 滑移隔震结构基于能量分析的简化计算方法研究 熊仲明%#张萍萍%韦 俊#刘晓通% %0西安建筑科技大学土木工程学院#陕西 西安 B%$$CC$#0江苏省结构工程重点实验室#江苏 苏州 #%C$%%$ 0西部建筑科技国家重点实验室筹#陕西
西 安 科 技 大 学 学 报 ４４ ２０１４年 １ １ 钢框架住宅的结构体系 在现代化的建筑体系中钢框架的结构体系较 为常见 在平面布置上钢框架结构较混凝土结构 有更大的灵活性 钢框架的结构体系可以使建筑 住宅的内部空间更大 可以在各种功能型建筑中 使用 并且其安装便捷 构件制作工艺简单 可以 推
第 34 卷 第 1 期 2014 年 01 月 西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.34 No1 Jan2014 文章编号 :1672-9315(2014)01-0043-05 钢结构住宅体系抗震性能 陈少杰, 韩航波 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 710054) 摘要 : 从高层建筑物的钢结构的住宅结构体系的抗震性能的角度着手,
第 2 期 李爱群, 等 : 高烈度区近断层 RC 框架核心筒高层结构隔震设计关键参数取值 295 近年来, 功能可恢复已逐渐成为地震工程领域的研究热点. 作为未来城市的一个重要组成部分, 高层结构的地震功能可恢复日益得到诸多学者的广泛关注. 对于处于高烈度近断层区域的 RC 框架核心筒高层结构,
第 48 卷第 2 期 2018 年 3 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.48 No.2 Mar.2018 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2018.02.017 高烈度区近断层 RC 框架核心筒高层结构隔震设计关键参数取值 1,2,3 李爱群 1,2 刘立德
2 建筑科学与工程学报 2014 年 发, 通过设置隔震楼板, 阻隔地震动向上部通信设备的传递, 减小上部设备的地震作用, 实现隔震的目的 隔震楼板的原理是, 将通信机房内设置的一活动楼板作为通信设备的受力层, 走线架 电源机柜等设备锚固于该设备楼板上, 然后在设备楼板和结构承重构件 ( 梁 楼板
第 31 卷第 1 期 2014 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.1 Mar.2014 文章编号 :1673 2049(2014)01 0036 08 通信机房走线架结构隔震方法的可行性分析 屈文俊, 陆霆寰, 刘扬明 ( 同济大学建筑工程系, 上海 200092) 摘要 : 从隔震角度出发, 探讨了隔震措施能否提高某一典型的通信机房走线架结构的抗震性能,
河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) 第 卷 每一层抽象为 个质点. 左下部分是对地震波的模拟, 地震波可以选择典型的 波 波 天 津宁河波和唐山地震波, 分别对建筑物进行多遇地震或罕遇地震的模拟. 在图中可以动态显示每一时刻 建筑物各层的位移和偏移角. 在图右部还可以显示出各个时刻不符合抗震要求的
第 卷第 期 年 月 河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) ( )... 计算机模拟技术在消能减震中的应用研究 蔚洁, 刘伟, 成汝震, 牛相燕 ( 河北师范大学数学与信息科学学院, 河北石家庄 ) 摘要 : 针对国内消能减震结构设计软件的不足, 提出应用计算机模拟技术进行建筑物消能减震设计. 设计出消能减震的计算机模拟方法, 编制了建筑物消能减震模拟程序, 实现对消能器的抗震计算, 并用图形动态演示模拟结果.
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第 41 卷第 5 期 :1437-1445 高电压技术 Vol.41, No.5: 1437-1445 015 年 5 月 31 日 High Voltage Engineering May 31, 015 DOI: 10.13336/j.1003-650.hve.015.05.003 气体绝缘金属封闭输电线路地震响应的薄弱部位及其响应规律 李庆民 1, 李伯涛 1, 王健 1, 陈超 1, 李成榕
博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第四章结构地震反应 分析和抗震验算 教学目的和要求 1 熟练掌握地震作用的基本概念 2 熟悉结构动力特性对结构动力反应的影响 3 掌握单自由度体系和多自由度体系抗震计算原理和方法 4 熟练掌握地震作用的计算, 振型分解反应谱法 底部剪力法的应用 5 掌握建筑结构抗震验算的一般原则和要求 6 了解结构非弹性分析基本方法 4.1 概述 4.1.1 地震作用 地震作用 :
httpqkscqueducn 陈 敏等'阻尼器在框架结构中的优化布置策略 第期 个方面存在不足 $阻尼器安装位 置 并不 理想不 能 很好的发挥其 减 震 效 果且 确 定 所 需 阻 尼 器 数 量 的 计 算 量 较 大 $对 建 筑 空 间 的 利 用 存 在 较 大 影 响' 衰减而 图
httpqkscqueducn 第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月 $ ' ' ' $ ( *,* 阻尼器在框架结构中的优化布置策略 陈 敏 贺国京 刘 畅 邹银生 中南林业科技大学土木工程与力学学院 长沙 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 湖南大学土木工程学院 长沙 摘 要 基于基础隔震体系的动力特性提出将阻尼器安装在框架结构底部楼层的优化布置策略 首先通过计算场地特征频率 与减震结构底部隔震层固有频率
(r s) {φ r1, φ r2,, φ rn } {φ s1, φ s2,, φ sn } u r (t) u s (t). F st ι u st u st k 1 ι φ i q st i (6) r β u r β u r u r(t) max u st r φ
3 351 1) 2) ( 100083)... TU311.3 doi 10.6052/1000-0879-13-151 A. [1-3]. 180.. [4]..... 2013 04 18 1 2013 05 23. 1 N mü(t) + c u(t) + ku(t) ι sin θt (1) m, c k N N m u(t) u(t) ü(t) N ι N θ. (ω i, φ i ).
1.结构振动控制研究与应用概述
防灾减灾结构体系及其性能设计 装配式隔震减振建筑结构体系及其抗超大震性能设计 欧进萍 Jinping OU HIT and DUT,China 2018.04.23 Introduction 引 言 土木工程安全 寿命潜在的危害和挑战 自然灾害的极端作用 可能 要命! 地震 作用 极值风浪作用结构振动 地表塌陷 山体滑坡 长期环境作用 使 短命 或突发事故! 环境侵蚀 腐蚀作用 长期载荷 疲劳荷载
<4D6963726F736F667420576F7264202D20D5FDB7A8D2ABD1DB20BAE7B9E2CEDECFDE20C7B0D1D4D0DEB8C4342E31332E646F63>
正 法 耀 眼 虹 光 无 限 成 就 捷 径 九 乘 之 巅 九 乘 次 第 修 法 有 小 乘 和 大 乘 小 乘 指 的 声 闻 乘 和 缘 觉 乘, 大 乘 指 的 显 宗 和 密 宗 显 宗 指 的 是 菩 萨 乘, 也 就 是 波 罗 蜜 乘 ; 密 乘 就 是 密 宗 金 刚 乘, 有 外 密 和 内 密 外 密 有 三 乘 : 事 部 行 部 和 瑜 伽 部 ; 内 密 也 有 三
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第 10 卷第 1 期 2015 年 3 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 10,No. 1 Mar.,2015 刘小萌, 张长会, 卢志强, 盛宏玉,2015. 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震加固中的应用. 震灾防御技术,10(1):126 134. doi:10.11899/zzfy20150113 黏滞阻尼器在煤矿井塔结构抗震
4 : , 70, M5, 30, 105, 5 6, C,, 48 18, M15 GM4 FHD, 10 8 ( 2 ), 1 1 Fig.1 Distributionmapofthestudyareaandgeomagnetic
36 4 2017 7 GeologicalScienceandTechnologyInformation Vol.36 No.4 Jul. 2017 doi:10.19509/j.cnki.dzkq.2017.0429,,. [J].,2017,36(4):222-227. 1,2, 3 1 1,2 1,2 1,2,,, (1., 430071; 2., 430071;3., 210014) :,,
第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似
![第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似](/thumbs/91/106708552.jpg "第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似")
东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) 第 32 卷第 6 期 Vol 32 No 6 2002 年 11 月 Nov.2002 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 宋贞网 王修信 ( 江苏省建筑科学研究院, 南京 210008) ( 东南大学土木工程学院, 南京 210096) 摘要 : 讨论了橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算.
第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用
![第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用](/thumbs/49/25920859.jpg "第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用")
第 45 卷第 9 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.45 No.9 2014 年 9 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Sept. 2014 框架 剪力墙减震结构优化设计 陈敏 1, 贺国京 1, 刘畅 2 (1. 中南林业科技大学土木工程与力学学院, 湖南长沙,410004; 2. 悉地国际设计顾问
幻灯片 1
减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
第 期 曹 源 等 形式化方法在列车运行控制系统中的应用
第 卷 第 期 年 月 交通运输工程学报 曹 源 唐 涛 徐田华 穆建成 为了确保列车运行控制系统设计和开发的正确性 比较了仿真 测试和形式化 种能够验证 系统设计正确性的方式 根据列车运行控制系统对安全的苛求性 提出了 个与系统安全相关的重要特性 即实时性 混成性 分布 并发 性 反应性 并分析了与这些特性相关的具体形式化方法 通 过对每种形式化方法的数学基础和应用范围的分析和归类 给出了各种方法的优势和不足
工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双
![工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双](/thumbs/91/106151673.jpg "工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双")
第 卷第 期 Vol. No. 工程力学 年 月 Aug. ENGINEERING MECHANICS 文章编号 :-()--9 隔震结构动力特性及响应对计算模型参数的敏感性研究 * 曹加良 施卫星 刘文光 (. 同济大学结构工程与防灾研究所 上海 9;. 上海大学土木工程系 上海 ) 摘要 : 双质点系计算模型是基础隔震结构简化计算理论研究中提出过的可以考虑高阶振型作用的一类实用模型 为了掌握基础隔震结构的动力特性及响应对这类简化计算模型参数的敏感性
336 桂林理工大报 2012 年 图 1 力模型 Fig 1 Mechanicalmodel 图 2 地震波频谱 Fig 2 PowerspectrumofElCentrorecord 式中 :E K = 1 2 m 1 x 2 1, 即主结构相对动能 ;E D = t c1 x 1 dx 1,
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0335-07 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 009 基于能量原理的 TMD 系统减震性能分析 谭平, 潘兆东, 王磊, 周福霖 ( 广州大工程抗震研究中心,
7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
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从美国 加拿大 英国 澳大利亚 韩国和日本图书馆学情报学学院的发展历程入手 介绍并分析国外图书馆学情报学研究生教育的改革与重组 教学目标与教学方法 专业设置与课程体系 师资队伍与学生情况 入学资格与毕业条件 进而对我国的图书馆学情报学研究生教育制度提出一些改进意见 图书馆学 情报学 研究生 教育 作者简介 葛敬民 男 年生 教授 硕士生导师 刘荣华 女 年生 硕士生 王林 男 年生 硕士生
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!"# " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # $ 89 :; /.012 # ' $ <= ABCD E /.01 F
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # 234 567$ 89 :; /.012 # ' $ ?@ ABCD E /.01 F >GH >? I'J K ABCD > LMNO > > 0PQ RI'7 > S. KTUVW XY EN
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8. 基本概念 8.. 机械阻抗和导纳 0 世纪 30 年代提出的电学比拟方法, 去描述振动系统的机械动态特性 直到 60 年代后电测技术发展 机械阻抗,mechanical impedance 定义 : 线性定常机械系统中激励力与速度响应之比 定义 : 使物体产生简谐振动的激振力与其振动速度的比值, 反映了稳态振动过程中的阻力的影响 EMEC @ Shanghai Jiaotong Univesity
元件号 节点号 节点坐标 弹性模量 横截面积, (, );(, ) E A 其中 杆件的长度可由下式计算 ( ) ( ) ( ) ( ) tg 是杆件的轴向与 轴正方向的夹角 对于图.8 所示的结构, 每个元件的节点号如下所示 : (.) 杆件产生节点位移,,, 后, 杆的长度变化为 ( 以受拉为正
第二节平面桁架问题 考虑一个平面桁架结构, 如图.7 所示 : 图.7 平面桁架结构 该结构由 个杆件在 个节点处连接而成 在节点处铰接, 不能承受 ( 传递 ) 弯矩, 所以每个杆内只能产生均匀分布的轴向力. 鉴于上述假设, 每个节点处只有两个位移分量, 即, 方向的位移,, 它们是描述这一问题的变量 ( 参数 ) 整个问题的自由度数是节点数的二倍. 元件分析 考虑结构中任一杆件, 如图.8 所示
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广 西 壮 族 自 治 区 人 民 政 府 办 公 厅 文 件 桂 政 办 发 2016 85 号 广 西 壮 族 自 治 区 人 民 政 府 办 公 厅 转 发 公 安 厅 交 通 运 输 厅 关 于 推 进 机 动 车 驾 驶 人 培 训 考 试 制 度 改 革 的 实 施 意 见 的 通 知 各 市 县 人 民 政 府, 自 治 区 人 民 政 府 各 组 成 部 门 各 直 属 机 构 :
2008 24 2004 28 2006 31 2008 3 2004 1 2004 232 2 2 1 2006 48 2 GB/T4754-2002 3 1 2 3 100 3 4 ++ 100 5 100 4 ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ) ) ( ) ( ( ) ( ( ) ( ) 5 ( ) ( ) ( ) ( ) ( )
附 件 1 创 新 工 程 师 名 单 序 号 姓 名 单 位 申 报 级 别 省 份 1 欧 加 祥 安 徽 皖 南 电 机 股 份 有 限 公 司 1 级 安 徽 2 李 绍 明 安 徽 星 瑞 齿 轮 传 动 有 限 公 司 1 级 安 徽 3 唐 文 翼 安 徽 捷 讯 光 电 技 术 有 限 公 司 1 级 安 徽 4 唐 小 晓 安 徽 捷 讯 光 电 技 术 有 限 公 司 1 级 安
1 2 30% 7% 1 2 3 1 13 1680 1350 975 675 570 510 380 14 1680 1350 975 675 570 510 380 15 1680 1350 975 675 570 510 380 16 1680 1350 975 675 570 510 380 17 1680 1350 975 675 570 510 380 18 1680 1350 975
申 请 挂 牌 公 司 声 明 本 公 司 及 全 体 董 事 监 事 高 级 管 理 人 员 承 诺 不 存 在 虚 假 记 载 误 导 性 陈 述 或 重 大 遗 漏, 并 对 其 真 实 性 准 确 性 完 整 性 承 担 个 别 和 连 带 的 法 律 责 任 本 公 司 负 责 人 和 主
主 办 券 商 二 零 一 六 年 一 月 申 请 挂 牌 公 司 声 明 本 公 司 及 全 体 董 事 监 事 高 级 管 理 人 员 承 诺 不 存 在 虚 假 记 载 误 导 性 陈 述 或 重 大 遗 漏, 并 对 其 真 实 性 准 确 性 完 整 性 承 担 个 别 和 连 带 的 法 律 责 任 本 公 司 负 责 人 和 主 管 会 计 工 作 的 负 责 人 会 计 机 构 负
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东 吴 证 券 股 份 有 限 公 司 关 于 推 荐 厦 门 易 瑾 文 化 传 播 股 份 有 限 公 司 股 票 进 入 全 国 中 小 企 业 股 份 转 让 系 统 公 开 转 让 的 根 据 全 国 中 小 企 业 股 份 转 让 系 统 有 限 责 任 公 司 ( 以 下 简 称 全 国 股 份 转 让 系 统 公 司 ) 下 发 的 全 国 中 小 企 股 份 转 让 系 统 业 务
评估报告共四册
四 川 省 投 资 集 团 有 限 责 任 公 司 所 属 的 位 于 成 都 市 武 侯 区 一 环 路 南 一 段 老 马 路 15 号 一 层 房 地 产 租 赁 价 格 评 估 项 目 资 产 评 估 报 告 川 中 联 恒 通 评 资 字 (2016) 第 012 号 四 川 中 联 恒 通 资 产 评 估 有 限 公 司 二 〇 一 六 年 三 月 二 十 九 日 目 录 注 册 资 产
山西省人工影响天气公共服务
山 西 省 人 工 影 响 天 气 公 共 服 务 标 准 体 系 编 制 说 明 山 西 省 人 工 降 雨 防 雹 办 公 室 2016 年 5 月 山 西 省 人 工 影 响 天 气 公 共 服 务 标 准 体 系 创 新 团 队 带 头 人 : 李 培 仁 成 员 : 郭 学 良 贺 青 亮 张 青 裴 真 孙 鸿 娉 李 军 霞 李 义 宇 蔡 立 华 任 晓 霞 任 刚 申 东 东 封
第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)02-0116-07 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司,
<4D F736F F D20C7FCB7FEBAF3B8D5B6C8B6D4BDE1B9B9B5D8D5F0CFECD3A6C0EBC9A2D0D4B5C4D1D0BEBF5F C69632E646F63>
防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
3 PC not suitable for this kind of bridge. 3 Considering the shear deformation of the CSWs the correction formulas are obtained for the PC box girder
2016 3 3 210 Mar 2016 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY NO. 3 Ser. 2016 210 3 1006-2106 2016 03-0060 - 05 PC 1 2 1 1 1. 7070 2. 410082 PC PC 1 10 3 + 3 m PC ANSYS 1 PC 2 JTG D60 2015 3 PC 4 PC U448.
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!!' C!! 摘 要!"#$ %& '" ()*+#,-./01,!/0 ", "789:, ; <=>?$& BC "/D?E, D F"GH,IJ KLD"MN& +,O, D, PQRST
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!!' C!! J2KL@! 摘 要!"#$ %& '" ()*+#,-./01,!/0", 23456.1 "789:, ;?$& +@,A BC"/D?E,DF"GH,IJ KLD"MN& +,O, D, PQRST UVWXYK, CKZD["\ ]^_ " `abvwc ", 4 M",P " Y_ 关键词 2 中图分类号 文献标识码
788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地
![788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地](/thumbs/91/106151087.jpg "788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地")
第 44 卷第 4 期 2014 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.44 No.4 July2014 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2014.04.019 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 王 1,2 维,2 李爱群 3 周德恒 贾 3 洪 3
.. 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 相关摩擦阻尼器的输出力 - 为地震动加速度 由于铅芯橡胶隔震垫的阻尼特性隐含地考虑在其非线性力学滞回模型中 因此忽略隔震垫的线性粘滞阻尼部分 则 和 的具体表达式为 其中 和 5 分别为上部结构第 层的阻尼系数和刚度系数 和 5 5
中图分类号 文献标志码 文章编号 -./-..-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版 "# $ &"# ' "& "& ' &" 位移相关摩擦阻尼基础隔震结构地震分析 杨庆丽 周 强 骆年红 北京工业大学建筑工程学院 北京 新疆大学建筑工程学院 新疆乌鲁木齐 武汉理工大学道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室 湖北武汉. 摘 要 采用 "- & 滞回模型和库仑摩擦模型来模拟铅芯橡胶隔震垫和摩擦阻尼器的力学模型
上海师范大学学报 自然科学版!!#$# # 年 的反应 土木工程结构振动控制技术的发展经历了如下几个阶段 被动控制 主动控制 半主动控制 混合控制 智能控制 '' 被动控制被动控制一般不依赖外部能源 利用结构自身的某些构件在构造上加以处理 或者在结构的某个部位附加控制装置或构件 以改变结构体系的动力
第! 卷 第# 期 #*+ 年! 月 上海师范大学学报! 自然科学版 - / 123 3 6 7/ ?'# # * + $*' CDD E 'B 22' * FG*C+' #*+' #' * @AB 调谐质量阻尼器减震控制的研究发展趋势 # 张国军*! 张宇鑫*! Z j'2? *'上海师范大学 建筑工程学院!上海 #*!*K #'伊利诺伊大学 厄巴纳 F香槟分校土木工程系!美国伊利诺伊州
UDC
CECS 6:00 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton wth lamnated rubber beatng solators http://www.chnagb.net 00 北京 第 页 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton
卷 on nonisolated structure is greater than the isolated counterpart. The isolation effect of the FPS system is not obvious under the frequent e
第 38 卷第 2 期 2018 年 6 月 SOUTH CHINA JOURNAL OF SEISMOLOGY Vol. 38 袁 NO.2 Jun. 袁 2018 戴淑丹袁尚继英袁谭平. 模块化钢框架摩擦摆隔震结构抗震性能研究 [J]. 袁 2018 袁 38 渊 2 冤院 107-115. [DAI Shudan 袁 SHANG Jiying 袁 TAN Ping. Seismic Performance
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局部地形对 复杂地震动场的影响分析 报告人 : 罗超, 石家庄铁道大学 作者 : 罗超, 楼梦麟, 王昊 1 研究背景 目录 CONTENTS 2 计算理论 3 分析讨论 4 主要结论 5 参考文献 1 研究背景 地表地震波的主要成分以面波为主 Miller 曾研究了三种弹性地震波占地震总输入能量的百分比, 发现 Rayleigh 波占 67.3%, 剪切波占 25.8%, 压缩波占 6.9%, 1
136 隧道建设第 31 卷 的现有结论和第二类拉格朗日方程, 分析了爆炸荷载作用下端部弹性与阻尼支承对梁动态响应的影响 ; 方 [3] 秦采用理论与数值分析方法分别研究了在门上和在端部设置弹簧和阻尼器提高防护门抗力的可行性和 [4-5] 有效性 ; 宋春明研究了柔性动边界梁 拱在横向撞击作用下的动
![136 隧道建设第 31 卷 的现有结论和第二类拉格朗日方程, 分析了爆炸荷载作用下端部弹性与阻尼支承对梁动态响应的影响 ; 方 [3] 秦采用理论与数值分析方法分别研究了在门上和在端部设置弹簧和阻尼器提高防护门抗力的可行性和 [4-5] 有效性 ; 宋春明研究了柔性动边界梁 拱在横向撞击作用下的动](/thumbs/93/112396043.jpg "136 隧道建设第 31 卷 的现有结论和第二类拉格朗日方程, 分析了爆炸荷载作用下端部弹性与阻尼支承对梁动态响应的影响 ; 方 [3] 秦采用理论与数值分析方法分别研究了在门上和在端部设置弹簧和阻尼器提高防护门抗力的可行性和 [4-5] 有效性 ; 宋春明研究了柔性动边界梁 拱在横向撞击作用下的动")
第 31 卷增刊 1 2011 年 8 月 隧道建设 TunnelConstruction Vol.31 Sup.1 Aug. 2011 地震荷载作用下柔性支撑梁的动力响应分析 柳锦春, 还毅, 陈力 ( 解放军理工大学工程兵工程学院, 南京 210007) 摘要 : 提高结构在地震时的承载能力通常是从材料 截面形状等方面来考虑 在构件端部设置一定的约束支承也可以提高构件的抗震能力 为此, 必须研究特定约束条件下梁在地震作用下的动力响应,
5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin
![5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin](/thumbs/91/107147441.jpg "5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin")
38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
李俊新 崔 敏 刘艳春 姚艳君 周广芬 孙 宝 河北科技大学理学院 河北石家庄 滦南县职业教育中心基础部 河北滦南 在物理化学实验的基础上 对一级反应的 种不同数据处理模型进行比较和分析 通过对 实验数据处理模型进行系统的比较 来改善传统实验数据处理中存在的一些问题 从而简化数据处 理 减小作图工作量与作图误差 提升实验水平 提高数据处理结果的准确性 一级反应 数据处理模型 过氧化氢 图 过氧化氢分解实验装置图
第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
东南大学学报 自然科学版 第 卷
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版 徐 进 邵毅明 彭其渊 蒋朝哲 以路线 驾驶者 车辆仿真系统为行车试验手段 根据行驶过程中方向盘角输入和转速的时域变化 分析了多条路线的操纵负荷特性 试验路线的设计车速 为 含长大圆 曲线 卵型 凸型 回头曲线等组合 结果表明 在 的山岭区高速公路上操纵车辆是非常容易的 当曲线半径大到一定程度时 曲线行驶和直线行驶已经不存在差别 但仍需要方向 干预 当行驶速度偏离设计车速不多时
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第 11 卷第 2 期 2016 年 06 月 震灾防御技术 Technology for Earthquake Disaster Prevention Vol. 11,No. 2 Jun.,2016 郑瑶, 侍雪雷, 王毅红, 张又超, 靳娜,2016. 村镇隔震砌体结构振动台试验方案设计研究. 震灾防御技术,11(2):297 305. doi:10.11899/zzfy20160212 村镇隔震砌体结构振动台试验方案
第 5 期蒋国庆, 等 : 基于 Davenport 风速谱的火箭及其发射平台风致响应分析 105 提供了一定参考 1 有限元建模及模态分析火箭及其发射平台的有限元模型如图 1 所示, 它主要由脐带塔 摆杆 火箭以及发射台组成 采用壳单元模拟脐带塔和发射台的框架, 而其加筋结构则采用梁单元进行模拟
第 37 卷第 5 期国防科技大学学报 Vol.37No.5 2015 年 10 月 JOURNALOFNATIONALUNIVERSITYOFDEFENSETECHNOLOGY Oct.2015 doi:10.11887/j.cn.201505016 htp://journal.nudt.edu.cn 基于 Davenport 风速谱的火箭及其发射平台风致响应分析 蒋国庆, 李道奎 ( 国防科技大学航天科学与工程学院,
70 地震工程与工程振动第 37 卷 桥型 不过, 其结构受力较地锚式悬索桥复杂, 施工顺序也不同 另外, 其动力特性表现出与斜拉桥类似的一面, 即第一振型一般为 主梁纵飘 在纵向地震作用下, 主梁将产生比较大的纵向位移, 伸缩缝规模亦随之增大, 而且主塔底部的弯矩也很大, 甚至成为设计的控制因素
第 37 卷第 5 期 2017 年 10 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.5 Oct.2017 文章编号 :1000-1301(2017)05-0069-08 DOI:10.13197/j.eeev.2017.05.69.zhoudx.008 大行程板式铅阻尼器在独塔自锚式悬索桥中的应用研究 周大兴
Ansys /4 Ansys % 9 60% MU10 M m 1 Fig. Actual situation of measured building 1 Fig. 1 First floor plan of typical r
0 5 011 10 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 0 No. 5 Oct. 011 1004-4574 011 05-0018 - 06 1 3 1. 41008. 41008 3. 410000 7 0. 10g 7 0. 15g 3. 1% 5% P64. 3 A Field test and numerical simulations of seismic