788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地

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1 第 44 卷第 4 期 2014 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.44 No.4 July2014 doi: /j.isn 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 王 1,2 维,2 李爱群 3 周德恒 贾 3 洪 3 陈美方 ( 1 东南大学土木工程学院, 南京 ) ( 2 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 ) ( 3 中铁建设集团有限公司, 北京 ) 摘要 : 为了减小地铁运行引起的建筑振动 避免地震对结构的破坏作用, 开发了一种新型三维多功能隔振支座 (3D MIB). 首先, 介绍了 3D MIB 的结构构造与工作机理, 提出其设计方法 ; 其次, 利用 SAP2000 软件建立了非隔振结构及设置有 3D MIB 隔振结构的有限元模型 ; 然后, 对模型进行模态分析以及地铁和地震振动作用下的非线性动力时程分析, 并采用加速度隔振率对 3D MIB 的隔振效果进行评价. 研究结果表明,3D MIB 延长了结构水平和竖直方向的自振周期, 对结构的振型影响较大. 与非隔振结构相比,3D MIB 降低了地铁振动下隔振结构各层的水平和竖向加速度峰值, 水平和竖向加速度隔震率为 50% ~70%;3D MIB 降低了罕遇地震作用下隔振结构的水平地震作用, 除第 1 层和第 2 层外, 其他各层的水平加速度隔震率均超过 30%;3D MIB 放大了罕遇地震作用下隔振结构各层的竖向加速度响应, 结构各层竖向加速度峰值的放大系数为 2~5. 关键词 : 三维多功能隔振支座 ; 地铁隔振 ; 地震隔震 ; 动力时程分析中图分类号 :TB381;TU313.2 文献标志码 :A 文章编号 : (2014) Designofnovelthreedimensionmultifunctionalisolation bearinganditsisolationbehavioranalysis WangWei 1,2 LiAiqun 1,2 ZhouDeheng 3 JiaHong 3 ChenMeifang 3 ( 1 SchoolofCivilEngineering,SoutheastUniversity,Nanjing210096,China) ( 2 KeyLaboratoryofConcreteandPrestresedConcreteStructureofMinistryofEducation,SoutheastUniversity,Nanjing210096,China) ( 3 ChinaRailwayConstructionGroupCo.,Ltd.,Beijing100131,China) Abstract:Inordertoreducethebuildingvibrationinducedbyundergroundtrainsandavoiddestro yingefectcausedbyearthquakes,anovelthreedimensionmultifunctionalisolationbearing(3d MIB)isprepared.First,thestructuralconstructionandworkingmechanismofthe3D MIBareintro duced,andthedesignmethodofthe3d MIBisproposed.Secondly,twofiniteelementmodels,anon isolationstructuremodelandanisolationstructuremodelwiththe3d MIB,areestablishedbyusingthe softwaresap2000.then,themodalanalysisandthenonlineartimehistoryanalysisundermotionsin ducedbybothundergroundtrainsandearthquakesareinvestigated.theaccelerationisolationratiosare chosentoevaluatetheisolationpropertyofthe3d MIB.Theresultsshowthatthe3D MIBcanextend thehorizontalandverticalnaturalvibrationperiods,whichhasgreatinfluenceonthestructurevibra tionmodel.comparedwiththenon isolationstructuremodel,the3d MIBreducesthepeakhorizontal andverticalaccelerationresponsesoftheisolationstructuremodelinducedbyundergroundtrainmo tions.thehorizontalandverticalaccelerationisolationratiosofeachstoreyare50% to70%.the3d MIBisusefulinisolatinghorizontalvibrationinducedbyrareearthquakes.Thehorizontalacceleration isolationratioofeachstorey,exceptstorey1and2,ismorethan30%.besides,the3d MIBcanam plifytheverticalaccelerationresponsesoftheisolationstructuremodelunderrareearthquakes,andthe amplifiedcoeficientoftheverticalaccelerationofeachstoreyis2to5. Keywords:threedimensionmultifunctionalisolationbearing;undergroundtrainvibrationisolation; earthquakeisolation;dynamictimehistorymethod 收稿日期 : 作者简介 : 王维 (1985 ), 男, 博士生 ; 李爱群 ( 联系人 ), 男, 博士, 教授, 博士生导师,aiqunli@seu.edu.cn. 基金项目 : 十一五 国家科技支撑计划资助项目 (2006BAJ03A04) 国家自然科学基金资助项目 ( ) 中央高校基础科研业务费专项资金资助项目 ( ). 引用本文 : 王维, 李爱群, 周德恒, 等. 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 [J]. 东南大学学报 : 自然科学版,2014,44(4): [doi: /j.isn ]

2 788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地震灾害给人类带来不可估量的生命财产损失. 基础隔振 ( 震 ) 体系是在上部结构与基础之间设置某种隔振 ( 震 ) 消能装置, 以减小振动 ( 地震 ) 能量向上部的传输, 达到减小结构振动的目的 [7]. 本文开发了一种能够同时隔离地铁振动及地震振动的三维多功能隔振支座 (3D MIB). 首先, 介绍了 3D MIB 的结构构造与工作机理, 提出其设计方法. 然后, 利用 SAP2000 软件对非隔振结构以及设置有 3D MIB 的隔振结构进行了非线性动力时程分析, 比较分析了 3D MIB 隔离地铁振动和地震振动的有效性. 1 3D MIB 的工作机理及设计方法 1 1 结构构造与工作机理 3D MIB 结构示意图见图 1. 该 3D MIB 包括铅芯橡胶隔振支座 碟形弹簧 导杆 下连板 中间连板和上连板. 下连板和中间连板之间设置铅芯橡胶隔振支座, 中间连板和上连板之间设置碟形弹簧组, 碟形弹簧组中间设置导向装置, 导向装置内部设置导杆, 导杆上部与上连板相连. 碟形弹簧组与导向装置接触面之间设置低摩擦材料, 减小两者之间的摩擦. 导杆中部设置有环形翼缘, 环形翼缘上部设置有缓冲橡胶. 导向装置上部设置有圆环形抗拉挡板, 上连板下部设有圆形凹槽, 导向装置可在凹槽中自由滑动. 凹槽外部设置凸缘, 凸缘直接与下部的碟形弹簧组接触, 传递竖向荷载. (a) 立面图 (b)a A 剖面图 图 1 3D MIB 结构示意图 3D MIB 的工作机理如下 : 当 3D MIB 安装在结构上时, 碟形弹簧发生竖向变形, 导向装置进入上连板的预留凹槽中, 导向装置与凹槽之间产生接触, 可以传递水平力. 在风或小震作用下,3D MIB 中铅芯橡胶隔振支座变形较小, 以保证结构的正常使用 ; 在中强震作用下,3D MIB 中铅芯橡胶隔振支座产生较大变形, 从而隔离振动的上下传递, 并且具有高阻尼特性, 消耗一部分水平地震作用能量 ; 在地震结束后, 由于铅芯橡胶隔振支座具有足够的水平刚度, 支座可恢复初始的位移状态. 在竖向地震作用下, 碟形弹簧组发生竖向变形, 隔离竖向地震动向上部结构的传递, 且碟形弹簧组具有一定的耗能能力, 消耗一部分竖向地震作用能量. 在水平及竖向地震作用下, 圆环形抗拉挡板能阻挡环形翼缘过度的向上移动, 提供一定的竖向抗拉能力. 1 2 刚度计算 3D MIB 的水平刚度和竖向刚度为支座上部结构碟形弹簧和下部结构铅芯橡胶隔振支座的刚度串联, 其计算表达式为 1 k V = (1) 1/k DV +1/k RV 1 k H = (2) 1/k DH +1/k RH 式中,k V,k H 分别为 3D MIB 的竖向刚度和水平刚度 ;k DV,k DH 分别为 3D MIB 上部结构的竖向刚度和水平刚度 ;k RV,k RH 分别为铅芯橡胶隔振支座的竖向刚度和水平刚度. 铅芯橡胶支座的竖向刚度远大于碟形弹簧组的竖向刚度, 故 3D MIB 竖向刚度近似等于碟形弹簧组的竖向刚度, 即 k V k DV.3D MIB 上部结构的水平刚度远大于铅芯橡胶隔振支座的水平刚度, 故 3D MIB 的水平刚度近似等于铅芯橡胶支座的水平刚度, 即 k H k RH. 设铅芯橡胶隔振支座的初始水平刚度为 k i, 则 k i =α 0 k d. 其中,α 0 为初始水平刚度与屈服后刚度的比值, 可近似取 10~15;k d 为屈服后刚度, 且 k d =GA/T r,g 为橡胶剪切模量,A 为橡胶有效面积 ; T r 为橡胶层总厚度 [7]. [8] 碟形弹簧的竖向有效刚度计算式为 2 h { [ ( 0 ) ( ) ] } k DV = 4E t 3 1-μ 2 K 1 D 3K2 4 K 2 4 t -3 h 2 0 f t t +3 f +1 (3) 2 t 式中,E 为碟形弹簧材料的弹性模量 ;μ 为碟形弹簧材料的泊松比 ;t 为碟形弹簧的厚度 ;K 1,K 4 为计算系数 ;D 为碟形弹簧有效直径 ;h 0 为碟形弹簧压平时的变形量计算值 ;f 为单片碟簧的变形量. 1 3 设计方法 3D MIB 参数设计分为以下 4 步 : 1 铅芯橡胶隔振支座设计. 针对需进行隔振设计建筑的建筑类别, 根据 建筑抗震设计规范

3 第 4 期 王维, 等 : 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 789 (GB ) [8], 确定在永久荷载和可变荷载作用下铅芯橡胶隔振支座的压应力限值, 进而初步确定铅芯橡胶支座的直径. 根据铅芯橡胶隔振支座的竖向承载力及水平刚度的要求, 参照橡胶隔振支座设计规范, 对铅芯橡胶隔振支座的橡胶厚度 钢板厚度 橡胶及钢板的层数进行设计. 2 碟形弹簧组设计. 考虑竖向地震对铅芯橡胶隔振支座的影响, 将铅芯橡胶隔振支座的竖向承载力设计值放大 2 倍, 作为碟形弹簧组的竖向承载力的设计依据. 根据中华人民共和国国家标准 碟形弹簧 (GB/T ) [9] 对碟形弹簧的碟簧片数及叠合组进行设计, 并由碟形弹簧的碟簧片数及叠合组计算碟簧弹簧组的竖向刚度. 3 将步骤 1 和步骤 2 所确定的铅芯橡胶隔振支座和碟形弹簧组的力学特性代入结构进行计算, 验算 3D MIB 隔离地铁振动的有效性, 并考察铅芯橡胶隔振支座在罕遇地震作用下的水平位移及竖向位移是否满足限值要求. 铅芯橡胶隔振支座的竖向极限偏移位移 d V =0 75h 0 N d, 其中 N d 为碟形弹簧叠合组数 ; 铅芯橡胶隔振支座的水平极限位移 d h =min(0 55D 0,3T r ), 其中 D 0 为铅芯橡胶隔振支座的直径. 若满足要求, 则结束计算 ; 否则, 调整碟形弹簧和铅芯橡胶支座的参数, 重复进行步骤 1 ~ 步骤 3, 直至满足要求. 4 连接钢板设计. 设计连接钢板的尺寸, 验算其强度和刚度, 使其满足设计要求. 2 隔振原理分析 可将基础隔振体系视为单质点体系进行分析, 得到振动作用下结构体系各个方向的加速度隔振率 R a, 即隔振结构加速度反应 x s 与地面输入加速 [5] 度 x g 之比, 表示为 R = x s 1+(2ζω/ω 0 ) 2 a = (4) x g 槡 [1-(ω/ω 0 ) 2 ] 2 2 +(2ζω/ω 0 ) 式中,ω/ω 0 为迫振频率与结构基频之比 ;ζ 为阻尼比, 对于地铁振动取 0 02, 对于地震振动取 当阻尼比一定的时候, 隔振率只与频率比有关.ω/ ω 0 与 R a 的关系如图 2 所示. 当 ω/ω 0 = 槡 2 时, 隔振 图 2 R a 与 ω/ω 0 的关系曲线 率 R a =1, 表明隔振结构的振动既不衰减也不放大 ; 当 ω/ω 0 > 槡 2 时,R a <1, 说明隔振层起到隔振作用, 且 ω/ω 0 越小, 起到的隔振作用越明显 ; 当 ω/ ω 0 < 槡 2 时, 隔振率 R a >1, 表明隔振结构的振动被放大 ; 当 ω/ω 0 =1 时, 发生共振. 3 隔振效果分析 3 1 计算模型建立如图 3 所示的两跨十层框架结构, 分别为隔振框架结构和普通框架结构. 抗震设防烈度为 8 度, 设计基本地震加速度为 0.20g,Ⅱ 类场地, 混凝土强度等级为 C30.2 种结构的上部尺寸相同, 梁尺寸为 500mm 200mm, 柱尺寸为 500mm 600 mm, 楼板厚度为 100mm, 层高为 3300mm, 房间的开间和进深均为 3 6m. 隔振框架结构为底部增加隔震层及 3D MIB 构成的框架结构. 隔振框架结构的隔震层楼板厚度为 160mm. (a) 隔振框架结构 图 3 计算模型 (b) 普通框架结构 3D MIB 选用直径为 600mm 的铅芯橡胶隔振支座和直径为 400mm 的碟形弹簧 ( 内径为 202 mm, 总高度为 29 5mm, 厚度为 21mm) 共同制成. 碟形弹簧组由 2 个叠合组对合形成, 每个叠合组由 8 片碟形弹簧组成. 铅芯橡胶支座总高度为 225mm, 铅芯直径为 120mm,T r =105mm. 由式 (1) 和 (2) 计算可得,k V =286kN/mm,k i =10 8 kn/mm,k d =1 08kN/mm.3D MIB 的水平向阻尼比可取为 0 2 [7], 竖向阻尼比可取为 0 12 [9]. 采用 SAP2000 软件对普通框架结构和隔振框架结构进行建模. 梁柱单元采用框架单元进行模拟, 楼板采用壳单元进行模拟,3D MIB 采用 isola tor 单元进行模拟. 对普通框架结构和隔振框架结构进行模态分析发现, 普通框架结构的第一工程频率和第二工程频率分别为 和 0 987Hz, 隔振框架结构的第一工程频率和第二工程频率分别为 和 0 446Hz. 普通框架结构和隔振框架结构的竖向工程频率分别为 和 5 89Hz. 3 2 地铁隔振分析地铁振动波采用文献 [10] 中的实测地面地铁

4 790 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 振动波. 计算 3 1 节中普通框架结构和隔振框架结构在地铁振动激励下的振动响应, 对 2 种结构在地铁振动激励下的响应进行对比分析, 评价 3D MIB 隔离地铁振动的效果. 图 4 为隔振框架结构和普通框架结构在地铁振动激励下的竖向加速度峰值对比图. 由图可知, 隔振框架结构中第 1 层 ~ 第 10 层的楼板竖向振动加速度峰值均小于普通框架结构的楼板竖向振动加速度峰值. 对于隔振框架结构, 不同楼层的加速度隔振率存在一定的差异, 但总体维持在 50% ~70%. 15~80Hz 频率范围内的竖向加速度 1/3 倍频程振级, 放大了 0~15Hz 频率范围内的竖向加速度有效值及竖向加速度 1/3 倍频程振级. 究其原因在于, 隔振框架结构的竖向振动频率为 5 89Hz, 迫振频率的频率为 0~100Hz, 在结构阻尼比一定的情况下, 隔振框架结构将放大 5 89Hz 附近的竖向振动响应, 远离 5 89Hz 频率的竖向振动响应将会衰减 ( 由于篇幅限制, 仅表示出第 1 层的振动评价.) 图 6 为隔振框架结构和普通框架结构在地铁激励下的水平加速度峰值图. 由图可知,3D MIB 在水平方向的加速度隔振率约为 50% ~60%. 图 4 地铁振动作用下竖向加速度峰值对比图 (a) 短跨方向 图 5 为隔振框架结构和普通框架结构在地铁振动激励下竖向加速度频谱和竖向加速度 1/3 倍频程振级对比图. 由图可知, 隔振框架结构减小了 15~100Hz 频率范围内的竖向加速度有效值. 从加速度 1/3 倍频程振级来看, 隔振框架结构减小了 (a) 加速度频谱 (b) 加速度 1/3 倍频程振级 图 5 竖直方向加速度频谱及 1/3 倍频程振级 (b) 长跨方向图 6 地铁振动作用下水平加速度峰值对比图 图 7 为隔振框架结构和普通框架结构在地铁振动激励下的水平加速度频谱和水平加速度 1/3 倍频程振级. 由图可知, 隔振框架结构降低了 9~100Hz 频率范围内的水平加速度有效值和水平加速度 1/3 倍频程振级, 隔振框架结构对 3~9Hz 频率范围内的水平加速度有效值和水平加速度 1/3 倍频程振级具有一定的放大作用. 究其原因在于, 普通框架结构和隔振框架结构的水平向振动远小于水平地铁振动的卓越频率 (60~70Hz), 故这 2 种结构均能起到隔离水平地铁振动的作用. 比较可见, 隔振框架结构的隔振效果更为显著. 3 3 地震隔震分析选择 Ⅱ 类场地土天然地震波 El centro(el) 波 Taft 波 Newhal 波, 计算隔振框架结构和普通框架结构在三向地震波作用下的弹塑性地震响应. 按照 抗震设计规范 (GB ) [8], 抗震设防烈度为 8 度地区的水平方向加速度峰值取为 400cm/ s 2, 本文中短跨加速度峰值最大值取为 400cm/s 2,

5 第 4 期 王维, 等 : 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 791 短跨方向 长跨方向及竖向的峰值加速度加载比例为 (a)el 波 (a) 短跨方向水平加速度频谱 (b)taft 波 (c)newhal 波 图 8 3D MIB 竖向位移时程 (b) 短跨方向水平加速度 1/3 倍频程振级 (c) 长跨方向水平加速度频谱 图 9 为普通框架结构和隔振框架结构在地震波作用下竖直方向加速度峰值对比图. 由图可知, 在地震波作用下, 隔振框架结构中第 1 层 ~ 第 10 层的竖向加速度峰值均大于普通框架结构的竖向加速度峰值, 放大系数为 2~5. 原因在于,EL 波 Taft 波及 Newhal 波竖向分量的卓越频率为 2~12Hz, 隔振框架结构竖向工程频率为 5 89Hz, 在结构阻尼比一定的情况下, 隔振框架结构将放大 5 89Hz 附近的竖向振动响应. 进一步增加三维多功能支座竖向阻尼比能够降低结构在竖向荷载作用下的振动响应. (d) 长跨方向水平加速度 1/3 倍频程振级 图 7 水平方向加速度频谱及 1/3 倍频程振级 图 8 为隔振框架结构中 3D MIB 在三向地震波作用下的竖向位移时程. 由图可知, 在地震波作用下 3D MIB 的最大竖向位移均小于 8 5mm. 由碟形弹簧标准可知, 碟形弹簧的最大压缩变形量为 0 75h 0 ( 即 15mm),3D MIB 的竖向变形量满足罕遇地震作用下的变形要求. 图 9 地震作用下竖向加速度峰值 图 10 为隔振框架结构中 3D MIB 在地震波作用下水平方向的绝对位移时程. 由图可知, 在地震波作用下 3D MIB 的最大绝对水平位移均小于 300mm, 满足罕遇地震作用下铅芯橡胶隔振支座最大水平位移小于 0 55D(330mm) 及 3 倍橡胶层总高度 (315mm) 的要求.

6 792 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 4 结论 图 10 绝对水平位移时程 图 11 为普通框架结构和隔振框架结构在地震波作用下水平方向的加速度峰值对比图. 由图可知, 除第 1 层外, 隔振框架结构中第 2 层 ~ 第 10 层的水平加速度峰值均小于普通框架结构的水平加速度峰值. 且除第 1,2 层外, 其他各层的水平加速度隔震率均超过 30%. 究其原因在于, 普通框架结构的水平向第一工程频率和第二工程频率分别为 和 0 987Hz, 隔振框架结构的水平向第一工程频率和第二工程频率分别为 和 0 446Hz, 迫振频率的卓越频率为 1~7Hz, 在结构阻尼比一定的情况下, 迫振频率的卓越频率与隔振框架结构的工程频率的比值均大于槡 2,3D MIB 可起到隔离水平地震的效果. 同时, 由于隔振框架结构水平向的阻尼比远大于普通框架结构的阻尼比, 隔振框架结构的水平地震响应远小于普通框架结构的水平地震响应. (a) 短跨方向 (b) 长跨方向 图 11 地震作用下水平加速度峰值 1) 在竖向及水平地铁振动荷载作用下, 隔振结构的各层楼板竖向加速度小于非隔振结构的各层楼板竖向加速度, 各层相对应的楼板竖向及水平振动加速度有效值和加速度 1/3 倍频程振级也有相应的减小. 2) 合理设计的 3D MIB 能够满足罕遇地震作用下的变形要求. 3)3D MIB 能够有效隔离水平地震作用, 但其对竖向地震具有放大作用, 进一步增加三维多功能支座的竖向阻尼比有助于提高其竖向隔震性能. 参考文献 (References) [1]DawnTM,StanworthCG.Groundvibrationsfrompas ingtrains[j].journalofsoundandvibration,1979,66 (3): [2] HongXiaojian,ZhuSongye,XuYoulin.Three dimen sionalvibrationcontrolofhigh techfacilitiesagainstearth quakesandmicrovibrationusinghybridplatform [J]. EarthquakeEngngStrucDyn,2010,39(6): [3]XiaH,ChenJG,WeiPB,etal.Experimentalinvestigation ofrailwaytrain inducedvibrationsofsuroundingground andanearbymulti storybuilding[j].earthquakeengi neering&engineeringvibration,2009,8(1): [4]TakemiyaH,KojimaM.Shinkansenhigh speedtrainin ducedgroundvibrationsinviewofviaduct groundinterac tion[j].soildynamicsandearthquakeengineering, 2007,27(6): [5] 楼梦麟, 贾宝印, 陆秀丽, 等. 地铁振动下基础隔振效应的实测与分析 [J]. 同济大学学报 : 自然科学版,2011,39 (11): LouMenglin,JiaBaoyin,LuXiuli,etal.Baseisolation buildingresponseofsubwayinducedvibrationanditsanal ysis[j].journaloftongjiuniversity:naturescience, 2011,39(11): (inChinese) [6] 李爱群, 王维. 三维多功能隔振支座设计及其在地铁建筑减振中的应用 [J]. 地震工程与工程振动,2014,34 (2): LiAiqun,WangWei.Designofathreedimensionisola tionbearinganditsapplicationinbuildingvibrationcontrol inducedbyundergroundtrain[j].journalofearthquake EngineeringandEngineeringVibration,2014,34(2): (inChinese) [7] 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局.GB 橡胶支座 : 第 3 部分 : 建筑隔震橡胶支座 [S]. 北京 : 中国标准出版社,2006. [8] 中华人民共和国住房和城乡建设部.GB 建筑抗震设计规范 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2010. [9] 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局.GB/T 碟形弹簧 [S]. 北京 : 中国标准出版社,2005. [10] 申跃奎, 丁洁民, 陆秀丽. 地铁激励下房屋的环境振动与隔振设计 [J]. 建筑结构,2010,40(10): ShenYuekui,DingJiemin,LuXiuli.Environmentvibration inducedbysubwayandvibrationisolationofabuilding[j]. BuildingStructure,2010,40(10):78 81.(inChinese)

中华人民共和国国家标准批准发布公告 作者 : 国家质量监督检验检疫总局, 国家标准化管理委员会 作者单位 : 刊名 : 中国标准化 英文刊名 : CHINA STANDARDIZATION 年, 卷 ( 期 ): 2009,(5) 被引用次数 : 0 次 本文链接 :http://d.wanfangdata.com.cn/periodical_zgbzh200905013.aspx 授权使用 : 数字出版事业部

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