博士学位论文
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- 阳 费
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1 建筑结构抗震设计 建筑工程学院
2 第一章结构隔震与 教学目的和要求 消能减震控制 1. 理解结构隔震与消能减震的原理 ; 2. 了解常用隔震支座类型及特点 ; 3. 了解常用消能装置类型及特点 ; 4. 掌握隔震及消能减震结构的设计方法以及计算要点 ; 5. 掌握隔震建筑及消能减震建筑的有关构造要求
3 9.1 结构减震设计概述 传统的抗震设计方法依靠结构的强度 刚度和延性来抗御地震作用, 称之为 抗震设计 结构处于被动承受地震作用的地位, 通过发展延性消耗能量, 会使结构产生过大变形并导致结构损伤或非结构构件的损坏, 是一种消积设计方法 地震工程者寻求和探索新的结构积极抗震设计方法, 这就是以结构隔震 减震 制振技术为特点的结构振动控制方法 结构振动控制方法大致可分为以下几类 : 隔震 消能减震 被动控制 主动控制 半主动混合控制
4 (1) 结构隔震体系 隔震技术是采用某种装置, 将地震动与结构隔开 减弱或改变地震动对结构的动力作用, 使建筑物在地震作用下只产生很小的振动, 这种振动不致造成结构或设施的破坏 此方法能隔阻剪切波向结构的传播, 限制输入结构的能量, 从而保障结构在地震时的安全 隔震方法主要有基底隔震和悬挂隔震两种 (2) 结构消能减震和阻尼减震体系 结构消能减震和阻尼减震体系是把结构某些非承重构件, 节点和连接处装设阻尼器 当轻微地震或阵风脉动时, 这些消能杆件或阻尼器, 处于弹性状态, 以满足正常使用要求 在强烈地震作用下, 这些消能杆件和阻尼器进入非弹性变形状态, 产生较大阻尼, 消耗输入结构的能量, 避免主体结构进入明显塑性状态, 保护主体结构在强震中不发生破坏
5 (3) 结构被动控制调谐减震体系 在建筑物某部位设置附加子结构, 原结构承受地震引起振动时, 子结构质量块向原结构施加反向作用力, 使原结构振动反应迅速衰减 这个子结构称为 调频质量阻尼器, 当子结构为荡液水箱则称为 调频液体阻尼器 这种方法改变原结构体系动力特性, 降低结构动力反应 无需支持系统工作的能源装置, 也称无源控制技术 (4) 结构主动控制 主动控制体系是利用外部能源, 在结构振动过程中, 瞬时改变结构的动力特性并施加控制力以衰减结构反应的控制系统 可分为开环控制与闭环控制两种类型 研究较多的是闭环控制 闭环控制体系在结构振动控制部位安装传感器, 传感器把测得的地震反应以讯号形式输出传至控制器, 控制器将信息处理和计算后, 向驱动机构发出指令并向子结构施加控制力, 降低结构振动反应
6 结构隔震 减震和制振方法的研究和应用于始 20 世纪 60 年代,20 世纪 70 年代以来发展较快 这种积极的结构 疏 震方法与传统的消积抗震方法相比, 具有以下优点 首先, 该方法能大幅度减小结构所受地震作用, 能较为准确地控制传到结构上的最大地震作用, 为解决不确定环境下结构反应的控制提供了新途径 其次, 该方法大大减小结构在地震作用下的变形, 保证非结构构件不受地震破坏, 从而减小震后维修费用 第三, 对于核工业设备, 高精度加工设备, 只能用隔震, 减震的方法来满足严格的抗震要求
7 9.2 结构隔震原理与方法 结构隔震原理 结构隔震的基本原理 : 利用隔震系统使结构物隔震层上下部分分开, 延长结构基本自振周期, 结合适当的阻尼, 使结构的加速度反应大大减弱 同时, 结构的变形能主要由隔震系统承担, 结构自身承担的地震能量则很小, 结构自身的地震破坏减轻, 安全性提高
8 隔震结构地震中表现 传统房屋 隔震房屋 地震时激烈晃动 地震时缓慢平动 ( 长周期 ) 房屋加速度放大 房屋加速度减少 100% 250% 100% 40% 梁柱裂, 内部装饰, 设备破坏 保护结构和内部装饰, 设备
9 要达到减小输入结构地震能量, 降低震害的目的, 隔震装置要满足以下要求 : 1) 隔震装置要有一定的柔度, 来延长结构周期, 降低地震作用 2) 隔震装置要有较大的消能能力, 减小上部结构的相对变形, 使位移限制在设计范围之内 3) 隔震装置应具有可变的水平刚度 在风荷载及轻微地震作用下结构足够水平刚度, 保持上部结构和下部支承整体工作, 满足正常使用要求 ; 在强烈地震时, 水平刚度较小, 隔离地震向上部结构的传输 4) 隔震装置具有复位能力, 使隔震结构体系在地震中可瞬时复位, 震后上部结构恢复到原始位置, 防止隔震层位移反应和震后残余位移过大 5) 隔震装置的竖向刚度应满足竖向承载力的要求 保证结构使用状态下的安全, 并满足结构使用要求 6) 隔震装置应有足够的抗疲劳 抗老化能力 较好的耐久性和耐火性
10 9.2.2 隔震装置简介 (1) 叠层橡胶支座 由橡胶片与薄钢板交替叠合而成, 钢板边缘缩入橡胶内, 可防止钢板生锈 叠层橡胶支座又可分为普通叠层橡胶支座 高阻尼叠层橡胶支座 铅芯叠层橡胶支座和 普通叠层橡胶支座中的橡胶为有添加剂的天然橡胶或氯丁二烯橡胶, 其阻尼性能较差, 只具备延长周期的功能, 应用时必须同阻尼器配合作用
11 由于橡胶板上 下两面的横向变形受到刚板的约束, 在竖向荷载作用下橡胶板中部处于三向压力状态, 从而形成很高的抗压强度 叠层橡胶的水平刚度一般为竖向刚度的 1%, 具有明显的非线性特性 小变形时, 其水平刚度能保证建筑物在风载下的使用功能 ; 大变形时橡胶剪切刚度下降较多, 约为初始刚度的 20%, 可以大幅度降低结构振动频率, 减小地震反应
12 铅芯叠层橡胶支座比普通叠层橡胶支座多了一根铅芯, 铅芯能起增大阻尼作用, 它集隔震器 阻尼器为体, 能提供饱满的荷载 位移滞回曲线
13 2. 滑移摩擦隔震支座 滑移隔震支座是利用滑移界面间的相对滑动来阻隔地震作用的传递 在使用时, 可以通过限制其摩擦力来满足不同的隔震需求, 消能能力较强 由于此类装置无侧向刚度, 不具有自恢复能力, 常与弹性恢复力装置结合使用
14 (3) 滚动支座 早期的滑动方法为滚珠隔震, 即在上部结构与平板状基础之间设置滚珠 滚珠可做成圆形, 设置于平板或凹板上, 也可做成椭圆形, 以形成复位力 滚珠能把地面运动几乎全部隔开, 使结构免受振动, 滚珠隔震需要有辅助装置协助复位, 并要有风稳定装置保证风载下不产生过大水平位移
15 4. 混合基础隔震 混合基础隔震包括并联基础隔震 串联基础隔震 串并联基础隔震等 并联基础隔震是将隔震橡胶支座和滑移支座并联设置在隔震层, 它综合了两种隔震装置的优点, 可有效提高隔震效果 串联基础隔震是由隔震橡胶支座和滑移支座串联而成, 相当于结构有两个隔震层 串并联基础隔震较为复杂, 应根据实际情况进行组合, 以形成符合实际需要的隔震层滞回曲线形式
16 9.2.3 隔震设计方法 1. 建筑结构采用隔震设计时应满足的条件 采用隔震控制技术的建筑应满足以下要求 : 1) 结构高宽比宜小于 4 且变形特征接近剪切变形, 其最大高度应不大于 建筑抗震设计规范 对非隔震结构要求 ; 高宽比大于 4 的结构采用隔震设计时, 应进行专门研究 2) 隔震结构建筑场地宜为 Ⅰ Ⅱ III 类, 并应选用稳定性较好的基础类型 3) 风荷载和其他非地震作用的水平荷载标准值产生的总水平力不宜超过结构总重力的 10% 4) 隔震层应提供必要的竖向承载力 侧向刚度和阻尼 ; 穿过隔震层的设备配管 配线, 应采用柔性连接或其他有效措施以适应隔震层的罕遇地震水平位移
17 2. 隔震结构计算方法 (1) 设计要点 隔震设计应根据预期的竖向承载力 水平向减震系数和位移控制要求, 选择适当的隔震装置及抗风装置组成结构的隔震层 隔震支座应进行竖向承载力的验算和罕遇地震下水平位移的验算 隔震层以上结构的水平地震作用应根据水平向减震系数确定 其竖向地震作用标准值,8 度 (0.2g) 8 度 (0.3g) 和 9 度时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的 20% 30% 和 40%
18 (2) 计算简图和计算方法 隔震体系的计算简图, 应在非隔震体系计算简图基础上, 增加由隔震支座及其顶部梁板组成的质点 右图为剪切型变形特征的结构采用的剪切模型 实际设计时, 应根据情况采用单质点模型 多质点模型或空间模型 运动微分方程为 : Mx && + C x& + K x= Mx && () t eq h g M 隔震支座上部结构总质量 ; C eq 隔震层等效阻尼系数 ; K h 隔震层水平侧移刚度 ; x x& x&& x&& g 分别为上部结构质点对应的位移 速度 加速度 地面运动加速度 mn mn-1 mj+3 mj+ 2 m1 mj+1 mj
19 隔震层的抗侧移刚度和阻尼比计算式如下 : Kh = K ζ j eq = K jζ j Kh ζ j 为 j 隔震支座由试验确定的等效黏滞阻尼比, 设置很多的消能器时, 应包括该消能器的相应阻尼比 j K 为 j 隔震支座 ( 含消能器 ) 由试验确定的水平等效刚度
20 多层砌体结构或与砌体结构周期相当的剪切型隔震结构设计, 可采用底部剪力法计算上部结构的总水平地震作用, 减震系数计算如下 : 1) 水平向减震系数, 宜根据隔震后整个体系的基本周期, 按下式确定 β = 1.2 η ( / ) 2 Tgm T γ 1 T gm 砌体结构采用隔震方案时的设计特征周期, 根据本地区所属的设计地震分组确定, 小于 0.4s 时应按 0.4s 采用 ; T 1 隔震后体系的基本周期, 不应大于 2.0s 和 5 倍特征周期的较大值
21 2) 与砌体结构周期相当的结构, 其水平向减震系数宜根据隔震后整个体系的基本周期, 按下式确定 β = 1.2 η ( T / T ) ( T / T ) γ 2 g 1 0 T 0 非隔震结构的计算周期, 当小于特征周期时应采用特征周期的数值 ; T 1 隔震后体系的基本周期, 不应大于 5 倍特征周期值 ; T g 特征周期 3) 砌体结构及与其基本周期相当的结构, 隔震后体系的基本周期可按下式计算 T1 = 2 π G / Khg G 为隔震层以上结构的重力荷载代表值 ; K h 隔震层的水平等效刚度 g 0.9
22 3. 隔震层设计及计算 隔震支座应该满足以下具体要求 : 1) 隔震支座在表 9-1 所列的压应力下的极限水平变位, 应大于其有效直径的 0.55 倍和各橡胶层总厚度 3 倍二者的较大值 2) 在经历相应设计基准期的耐久试验后, 隔震支座刚度 阻尼特性变化不超过初期值的 ±20%; 徐变量不超过各橡胶层总厚度的 5% 3) 在罕遇地震的水平和竖向地震同时作用下, 拉应力不应大于 1MPa 4) 各橡胶隔震支座在重力荷载代表值的竖向压应力不应超过表 9-1 的规定
23 橡胶支座限制压应力和拉应力的原因 : 根据规定隔震支座中不宜出现拉应力, 主要是考虑以下因素 : 首先, 橡胶受拉后内部出现损伤, 降低了支座的弹性性能 ; 其次, 隔震支座出现拉应力, 意味着上部结构存在倾覆危险 ; 第三, 橡胶支座在拉伸应力下滞回特性的实物实验尚不充分 (2) 隔震支座地震剪力计算 1) 计算原则 隔震支座的水平剪力应按照隔震层在罕遇地震作用下的水平剪力依各支座的水平刚度分配 当考虑扭转作用时, 还应计入隔震支座的抗扭刚度
24 2) 砌体结构隔震支座简化计算 隔震层在罕遇地震下的水平剪力宜采用时程分析法计算 对于符合前述条件的基底隔震砌体结构及动力特性与之相当的结构, 可以采用下面简化公式计算隔震层在罕遇地震下的剪力 λ s V = λα ξ ( ) c s 1 eq 近场系数, 当处于发震断层 5km 以内取 1.5,5km~ 10km 取 1.25,10km 以外取 1.0; α ξ 罕遇地震作用下地震影响系数 ( ) 1 eq 隔震层质心处在罕遇地震下的水平位移可按下式计算 μ = λα ( ) / 1 ζ G G K e s eq h
25 地震作用方向 刚心位置 e 质心位置 i 支座 Si b 当上部结构的质心与隔震层刚度中心不重合时 : 仅考虑单向地震作用的扭转时, 扭转影响系数 η = esi /( a b ) e 上部结构质心与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的偏心距 ; a s i 第 i 个隔震支座与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的距离 ; a b 隔震层平面的两个边长 考虑双向地震作用的扭转时, 扭转影响系数计算同上式, 但偏心距计算如下 : e= e + (0.85 e ) 2 2 x y e= e + (0.85 e ) 2 2 y x 对边支座, 其扭转影响系数不宜小于 1.15; 当隔震层和上部结构采取有效的抗扭措施后或扭转周期小于平动周期的 70%, 扭转影响系数可取 1.15
26 (3) 隔震支座侧移限值 隔震支座在罕遇地震作用下的水平位移, 应满足 u i [ u ] u = β u i i i c u i 罕遇地震作用下, 第 i 个隔震支座考虑扭转的水平位移 [u i ] 第 i 个隔震支座的水平位移限值 ; 对橡胶隔震支座, 不应超过该支座有效直径的 0.55 倍和支座各橡胶总厚度 3.0 倍二者的较小值 ; u c 罕遇地震下隔震层质心处或不考虑扭转的水平位移 ; β i 第 i 个隔震支座的扭转影响系数, 应取考虑扭转和不考虑扭转时 i 支座计算位移的比值 ; 当隔震层以上结构的质心与隔震层刚度中心在两个主轴方向均无偏心时, 边支座的扭转影响系数不应小于 1.15
27 罕遇地震作用下隔震层水平侧移 u c 宜采用时程分析法计算, 砌体结构或动力特性与之相当的结构可采用简化计算方法 : u = V K c c h 对高宽比较大的结构, 应进行罕遇地震作用下结构整体抗倾覆验算和隔震支座承载力验算, 且抗倾覆验算安全系数应大于 1.2
28 4. 隔震层以上结构的地震作用计算隔震层以上结构的地震作用, 可沿结构高度按矩形分布, 其水平向减震系数为按设防烈度下弹性计算时, 隔震各层间剪力 ( 隔震支座水平剪切应变为 100% 时 ) 与非隔震各层间剪力的最大比值 对高层建筑的水平向减震系数, 除了按上述方法计算外, 还应按设防烈度下计算隔震与非隔震两种情况各层倾覆力矩的最大比值, 并与层间剪力的最大比值相比较, 取二者的较大值 隔震后结构水平地震作用计算的水平地震影响系数最大值 : β 水平向减震系数 ; α = βα / ψ max1 max ψ 调整系数 ; 一般橡胶支座, 取 0.80; 支座剪切性能偏差为 S-A 类, 取 0.85; 隔震装置带有阻尼器时, 相应减少 0.05
29 5. 隔震结构的隔震措施 一般规定 : 1) 为保证隔震层在罕遇地震下发生大变形, 隔震层上部结构的周边应设置竖向隔离缝, 缝宽不宜小于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的 1.2 倍且不小于 200mm 对两相邻隔震结构, 其缝宽取最大水平位移值之和, 且不小于 400mm 2) 隔震层上部结构与下部结构之间, 应设置完全贯通的水平隔离缝, 缝高可取 20mm, 并用柔性材料填充, 当设置水平隔离缝确有困难时, 应设置可靠的水平滑移垫层 3) 穿越隔震层的门廊 楼梯 电梯 车道等部位, 应防止可能的碰撞
30 4) 对于隔震层以上结构的抗震措施, 当水平向减震系数大于 0.40( 设置阻尼器时为 0.38) 时, 不应降低非隔震建筑的有关要求 ; 水平向减震系数不大于 0.40 ( 设置阻尼器时为 0.38) 时, 可适当降低对非隔震建筑的要求, 但烈度降低不得超过 1 度, 与抵抗竖向地震作用有关的抗震构造措施不应降低 6. 连接构造 1) 隔震支座与上部结构连接 隔震层顶部应设置梁板式楼盖, 在与隔震支座的相关部位应采用现浇混凝土梁板结构, 现浇板厚度不应小于 160mm
31 隔震层顶部梁 板的刚度和承载力, 宜大于一般楼盖梁板的刚度和承载力 隔震支座附近的梁 柱应计算冲切和局部承压, 加密箍筋并根据需要配置网状钢筋 2) 隔震支座和阻尼器连接 隔震支座和阻尼装置应安装在便于维护人员接近的部位 隔震支座与上部结构 下部结构之间的连接件, 应能传递罕遇地震下支座的最大水平剪力和弯矩 隔震支座外露的预埋件应有可靠的防锈措施 预埋件的锚固钢筋应与钢板牢固连接, 锚固钢筋的锚固长度宜大于 20 倍锚固钢筋直径, 且不应小于 250mm
32 7. 隔震层以下的结构和基础设计要求 隔震层支墩 支柱及相连构件, 应采用罕遇地震下隔震支座底部的竖向力 水平力和力矩进行承载力验算 隔震层以下的结构 ( 包括地下室和隔震塔楼下的底盘 ) 中直接支承隔震层以上结构的相关构件, 应满足嵌固的刚度比和设防烈度下的抗震承载力要求, 并按罕遇地震下进行抗剪承载力验算 隔震层以下地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值应满足表 9-4 要求 隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行, 甲 乙类建筑的抗液化措施应按提高一个液化等级确定, 直至全部消除液化沉陷
33 9.3 结构消能减震原理与方法 结构消能减震原理 将结构中某些构件 ( 如支撑 剪力墙等 ) 设计成消能部件或在结构节点或连接等部位安装阻尼器 在强烈地震作用下, 消能部件和阻尼器首先进入非弹性状态, 消耗大量地震能量, 使主体结构避免进入明显的非弹性状态, 进而保护主体结构 传统抗震结构 Ein = Er + Ec + Es 消能减震结构 Ein = Er + Ec + Es + Ea E in 地震时输入结构的地震能量 ;E r 结构振动的动能和势能 ;E c 结构阻尼消耗的能量 ;E s 结构构件非弹性变形消耗的能量 ; E a 消能装置所消耗的能量
34 结构耗能减震原理可以从两方面来认识 : 从能量观点, 地震输入结构的能量是一定的, 传统结构把主体结构本身作为耗能构件, 依靠承重构件的塑性变形来消耗能量, 结构严重损伤, 虽能避免倒塌, 但不易修复 而耗能减震是通过耗能装置本身的损坏来保护主体结构安全, 利用耗能装置的耗能能力和阻尼作用, 可以大大减轻地震时结构构件损伤, 震后只需修复耗能装置, 即可使主体结构恢复工作 从动力学观点, 耗能装置作用相当于增大结构阻尼, 从而减小结构的动力反应 特别是在共振区, 阻尼对抑制反应的作用明显, 对于复杂结构体系来说, 由于频谱较密, 当承受宽带激励时, 要完全避免共振是不可能的, 在这种情况下, 增大阻尼就是一种有效的减振方法
35 9.3.2 消能装置构造 1. 消能支撑 消能支撑可以做成方框 圆框 交叉支撑 斜撑 K 形支撑等多种形式, 可以代替一般结构支撑, 在地震时发挥其水平刚度和耗能能力 消能方框 ( a) 消能装置 消能圆框 ( b) 消能装置 弹塑性装置 ( c ) ( d ) ( e)
36
37 2. 消能剪力墙 消能缝 消能缝 消能缝 ( a) 消能缝 ( b) 弹塑性材料 ( c ) ( d ) ( e)
38 3. 消能节点和消能连接 在结构的梁柱节点等部位安装消能节点可以通过消能装置的变形消耗地震能量 消能装置 消能装置
39 9.3.3 阻尼器 阻尼器是工程中使用的主要的消能部件, 根据消能机制不同可分为摩擦阻尼器 刚弹塑性阻尼器 铅挤压阻尼器 黏弹性阻尼器 黏滞性阻尼器等 ; 根据其消能的依赖性主要分为速度相关性 ( 如黏弹性阻尼器 黏性液体阻尼器 ) 位移相关型 ( 如摩擦阻尼器 金属屈服阻尼器 铅挤压阻尼器 ) 其他类型阻尼器等
40 1. 金属阻尼器 用软钢或其他软金属材料做成, 通过金属的屈服滞回耗散结构振动的部分能量, 从而减小结构反应 典型的有 x 形板和三角形板阻尼器 h b
41 2. 摩擦阻尼器 摩擦阻尼器由受有预紧力的金属或其他固体元件构成, 这些元件之间能够相互滑动并产生摩擦力, 其减震机理是通过摩擦原理耗散结构的振动能量 摩擦制动钢板 螺母 摩擦钢板 Pall 摩擦阻尼器
42 3. 铅挤压阻尼器 铅挤压阻尼器由外筒 可动轴和铅组成, 地震作用下, 铅发生塑性流动, 起到消能阻尼的作用 外筒挤压口支撑 可动轴 铅 密封
43 4. 黏弹性阻尼器 F/ 2 F/ 2 钢板 黏弹性阻尼器由黏弹性材料和约束钢板组成, 在反复轴向力作用下, 约束 T 形钢板与中间钢板产生相对运动, 使黏弹性材料产生往复剪切滞回变形, 以吸收和耗散能量 美国纽约 110 层世界贸易中心大厦安装的粘弹性阻尼器如下图 F 阻尼材料 钢板
44 5. 黏性液体阻尼器 黏性液体阻尼器一般由缸体 活塞和黏性液体所组成, 当活塞在缸体简内做往复运动时, 液体从活塞上的小孔通过, 对活塞和缸体的相对运动产生阻尼, 从而消耗振动能量 金属波纹管 带小孔活塞头 迷宫式衬套交换通道活塞杆
45 9.3.4 房屋消减震设计 ⒈ 消能减震设计计算要点 (1) 消能部件的设置应符合罕遇地震作用下结构预期位移的控制要求, 并根据需要沿结构的两个主轴方向分别设置 (2) 由于加上消能部件后不改变主体承载结构的基本形式, 除消能部件外的结构设计仍应符合 建筑抗震规范 相应类型结构的要求 因此, 计算消能减震结构的关键是确定结构的总刚度和总阻尼 (3) 消能减震结构的计算分析宜采用静力非线性分析方法或非线性时程分析方法
46 (4) 当主体结构基本处于弹性工作阶段时, 可采用线性分析方法作简化估算, 并根据结构的变形特征和高度等, 分别采底剪力法振型解应谱法用部 分反和时程分析法 (5) 消能减震结构的总刚度为结构刚度和消能部件有效刚度的总和 (6) 消能减震结构的总阻尼比为结构阻尼比和消能部件附加给结构的有效阻尼比的总和 (7) 消能减震结构的层间弹性位移角限值, 框架结构宜采用 1/80
47 ⒉ 消能部件附加给结构的有效阻尼比和有效刚度计算 消能器的有效刚度可取消能器的恢复力滞回环在相对水平位移 Δu j 时的割线刚度 消能部位附加给结构的有效阻尼比可按下式估算 : ξ = W 4πW ( ) a cj s j W cj 第 j 个消能部件在结构预期层间位移 Δu j 下往复循环一周所消耗的能量 ; W s 设置消能部件的结构在预期位移下的总应变能
48 不考虑扭转影响时, 消能减震结构在水平地震作用下的总应变能, 可按下式进行估算 : W = ( 12) F u s i i F i 质点 i 的水平地震作用标准值 ; u i 质点 i 对应于水平地震作用标准值的位移 速度线性相关型消能器在水平地震作用下往复循环一周所消耗的能量计算公式 : ( π ) 1 W = 2 T C cos2θ Δu 2 2 cj j j j T 1 消能减震结构的基本自振周期 ; C j 第 j 个消能器由试验确定的线性阻尼系数 ; θ j 第 j 个消能器的消能方向与水平面的夹角 ; Δu j 第 j 个消能器两端的相对水平位移
49 位移相关型和速度非线性相关型消能器在水平地震作用下往复循环一周所消耗的能量计算 : W cj = A j 为第 j 个消能器的恢复力滞回环在相对水平位移 Δu j 时的面积 ⒊ 消能部件的设计参数 A 速度线性相关型消能器与斜撑 墙体和梁等支承构件组成消能部件时, 支承构件沿消能器消能方向的刚度应满足式 : K b (6π/T 1 )C D C D 消能器的线性阻尼系数 ;T 1 消能减震结构的基本自振周期 j
50 黏弹性消能器的黏弹性材料单层厚度 : Δu [ γ ] /[ ] t Δu γ 沿消能器方向的最大可能的位移 ; 黏弹性材料允许的最大剪切应变 位移相关型消能器与斜撑 墙体和梁等支承构件组成消能部件时, 消能部件的恢复力模型参数宜符合下式的要求 Δu py Δu sy Δu Δu py sy 23 消能部件在水平方向的屈服位移或起滑位移 ; 设置消能部件的结构层间屈服位移
51 4. 消能器的性能要求 (1) 消能器应具有足够的吸收和耗散地震能量的能力和恰当的阻尼 消能部件附加给结构的有效阻尼比宜大于 10%, 超过 20% 时宜按 20% 计算 (2) 消能部件应具有足够的初始刚度 (3) 消能器应具有优良的耐久性能, 能长期保持其初始性能 (4) 消能器构造应简单, 施工方便, 易维护 (5) 消能器与斜支撑 填充墙 梁或节点的连接, 应符合钢构件连接或钢与钢筋混凝土构件连接的构造要求, 并能承担消能器施加给连接节点的最大作用力
52 9.3.5 结构被动调谐减震控制 结构被动调谐减震控制体系是由结构及附加在其上的子结构组成 通过调整子结构的自振频率, 使之尽量接近结构基本频率 在地震作用下, 子结构将产生一个与结构振动方向相反的惯性力, 从而使主结构振动反应减小并受到控制 目前常用的结构被动调谐减震控制装置主要有 : 调谐质量阻尼器和调谐液体阻尼器
53 子结构为质量 弹簧系统的称为 调频质量阻尼器 (Tuned Mass Damper, 简称 TMD), 由于无需外部能量供给控制系统, 该子结构又称被动调频质量阻尼器 (PassiveTuned Mass Damper, 简称 P-TMD) 子结构为荡液水箱的称为 调频液体阻尼器 (Tuned Liguid Damper, 简称 TLD)
54 1986 年, 日本在千叶港口的了望塔上采用了 P-TMD 体系
55 日本大阪 Crystal Wall 大楼采用了 TLD 体系, 由 6 个 90t 的水槽组成
56 本章小结 1. 结构振动控制方法 : 隔震 消能减震 被动控制 主动控制 ; 2. 结构隔震原理 隔震装置的要求 常用隔振装置 ; 3. 隔震设计计算简图 计算方法 设计要点 ; 4. 结构消能减震原理, 常用消能减震装置的构造 阻尼器 ; 5. 结构消能减震设计计算要点 ;
57 本章结束, 谢谢!
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第五届既有建筑改造技术交流研讨会北京 2013 年 4 月 21-23 日 1 结构消能减震技术在建筑绿色改造中的应用 Application of Seismic Energy Dissipation Techniques in Green Renovation of Buildings 刘林 Outline 2 结构加固技术的分类 (Classification of Structural Strengthening
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减隔震设计关键点剖析 及工程实战 中国建筑科学研究院建研数力公司 2017 年 8 月 目录 一 减隔震结构原理及模拟方法二 减隔震结构设计关键点三 减隔震结构大震弹塑性分析工程案例 一 减隔震结构原理 及模拟方法 1. 消能减震结构 消能减震原理 位移型阻尼器 : 提供刚度和阻尼速度型阻尼器 : 仅提供阻尼 消能减震原理 1. 消能减震结构 导入 SATWE 模型及参数 SATWE 模型 SAUSAGE
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CECS 6:00 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton wth lamnated rubber beatng solators http://www.chnagb.net 00 北京 第 页 中国工程建设标准化协会标准 叠层橡胶支座隔震技术规程 Techncal specfcaton for sesmc-solaton
PowerPoint 演示文稿
隔震设计之实例工程解析 ( 二 ) 中国建筑科学研究院 PKPM 设计软件事业部刘孝国 2016.08.18 1. 非隔震结构上部方案布置 ; 2. 隔震支座的初步选择及布置 ; 3. 隔震层的设计及验算 ; 4. 隔震结构的抗风及抗倾覆验算 ; 5. 隔震层隔震支座的优化 6. 减震系数的计算 ; 7. 隔震结构上部的设计 ; 一 非隔震结构上部方案布置 上部结构方案布置总体要求 1. 结构布置规则
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi: /j.isn
第 40 卷第 5 期 2010 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.40 No.5 Sept.2010 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2010.05.030 高层建筑组合隔震的设计方法及应用 杜东升王曙光刘伟庆孙臻 ( 南京工业大学土木工程学院, 南京
第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似
![第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似](/thumbs/91/106708552.jpg "第 6 期 宋贞网等 : 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 国内外基础隔震建筑地震作用简 [1] 化计算方法简介 [2] 1.1 新西兰 Skinner 等人建议的方法该方法认为, 隔震建筑的上部结构安装在支座上, 支座在水平荷载下的柔性要比结构本身的柔性大得多, 可以将上部结构近似")
东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) 第 32 卷第 6 期 Vol 32 No 6 2002 年 11 月 Nov.2002 橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算 宋贞网 王修信 ( 江苏省建筑科学研究院, 南京 210008) ( 东南大学土木工程学院, 南京 210096) 摘要 : 讨论了橡胶垫基础隔震建筑的地震作用简化计算.
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框架-核心筒结构PUSHOVER案例
集成化的通用结构分析与设计软件 SAP2000 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市古城西街 19 号研发主楼 4 层,100043 SAP2000 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 SAP2000 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
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6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基
![6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基](/thumbs/51/27961085.jpg "6 4 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) 第 41 卷 解决建筑结构抗震的思路, 实现了成本与性能间平衡. 软钢阻尼器由于其低廉的造价 优越的耗能能力, 在国内工程中的应用越来越广泛 [2]. 通常消能减震结构的设计有基于刚度需求 [3] 能量平衡 [4] [5] 性能等方法, 本文提出了一种基")
第 41 卷第 2 期 2016 年 4 月 昆明理工大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofKunmingUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition) Vol.41 No 2 Apr.2016 doi:10.16112/j.cnki.53-1223/n.2016.02.007 基于等效线性化方法的软钢阻尼器结构设计方法 高永林
基础隔震底框砖房三维时程反应分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2013, 2, 49-54 http://dx.doi.org/10.12677/hjce.2013.21009 Published Online February 2013 (http://www.hanspub.org/journal/hjce.html) Analysis for the 3-Dimensinonal
18期通排P13开始
科技导报 05,(8) 位移与速度型消能器在某不规则建筑结构抗震设计中的混合应用, 赵少伟, 崔红娜, 李玉祥, 高洪健. 河北工业大学土木工程学院, 天津 0040. 河北省土木工程技术研究中心, 天津 0040 摘要某工程为细腰不规则超限结构, 选择纯框架结构, 扭转周期比和层间位移角均不满足规范要求 考虑到建筑外立面效果, 不能在外立面布置剪力墙, 同时在不影响建筑使用功能的前提下, 也没有合适的位置布置全部钢支撑
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第 期 孙义刚 等 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 柱 圈梁箍紧砌体墙协同工作 因此混凝土和砌筑 砂浆强度等级是抗御地震力的第一道防线 在地震 力作用下 结构进入弹塑性阶段后 钢筋混凝土剪力 墙和钢筋混凝土楼板发挥其主要作用 承担着地震 水平力的作用和传递 作到裂而不倒 是抗御地震的
第 卷第 期 重庆大学学报 年 月!" #"$%&"' % 文章编号 ()(- 砖混组合结构特征刚度系数对混凝土墙数量的影响 孙义刚 潘志宏 邵阳学院城市建设系 湖南邵阳 + 摘 要 根据砌体墙钢筋混凝土墙组合结构的受力特点 提出了在地震作用下混凝土剪力墙合理数量的计算公式 公式中混凝土墙数量的取值参数的主要影响因素为 场地特征周期 抗震设防烈度 弹性层间位移角限值 组合结构特征刚度系数 非承重墙的自振周期折减系数等
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河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) 第 卷 每一层抽象为 个质点. 左下部分是对地震波的模拟, 地震波可以选择典型的 波 波 天 津宁河波和唐山地震波, 分别对建筑物进行多遇地震或罕遇地震的模拟. 在图中可以动态显示每一时刻 建筑物各层的位移和偏移角. 在图右部还可以显示出各个时刻不符合抗震要求的
第 卷第 期 年 月 河北师范大学学报 ( 自然科学版 ) ( )... 计算机模拟技术在消能减震中的应用研究 蔚洁, 刘伟, 成汝震, 牛相燕 ( 河北师范大学数学与信息科学学院, 河北石家庄 ) 摘要 : 针对国内消能减震结构设计软件的不足, 提出应用计算机模拟技术进行建筑物消能减震设计. 设计出消能减震的计算机模拟方法, 编制了建筑物消能减震模拟程序, 实现对消能器的抗震计算, 并用图形动态演示模拟结果.
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httpqkscqueducn 陈 敏等'阻尼器在框架结构中的优化布置策略 第期 个方面存在不足 $阻尼器安装位 置 并不 理想不 能 很好的发挥其 减 震 效 果且 确 定 所 需 阻 尼 器 数 量 的 计 算 量 较 大 $对 建 筑 空 间 的 利 用 存 在 较 大 影 响' 衰减而 图
httpqkscqueducn 第 卷第 期土木建筑与环境工程 年 月 $ ' ' ' $ ( *,* 阻尼器在框架结构中的优化布置策略 陈 敏 贺国京 刘 畅 邹银生 中南林业科技大学土木工程与力学学院 长沙 悉地国际设计顾问 深圳 有限公司 广东深圳 湖南大学土木工程学院 长沙 摘 要 基于基础隔震体系的动力特性提出将阻尼器安装在框架结构底部楼层的优化布置策略 首先通过计算场地特征频率 与减震结构底部隔震层固有频率
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背景 减震工程设计施工要求及典型案例分析 近年来, 消能减震技术得到逐步的推广, 每年都有大量的新建建筑采用消能减震设计 汶川地震之后, 消能减震技术愈发得到重视, 消能减震结构的应用呈现井喷的趋势 学校 医院等乙类建筑采用减隔震设计已经相当普遍 潘鹏, 教授, 系主任 panpeng@tsinghua.edu.cn 1-62794729 清华大学土木工程系 1 2 背景 背景 214 年 2 月,
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高层建筑结构设计 第 4 章 结构计算分析和设计要求 西安建筑科技大学 : 史庆轩 标题 主要内容 : 4.1 高层结构计算分析 4.2 荷载效应和地震作用组合 4.3 高层结构的设计要求 4.4 抗震概念设计 4.5 超限高层建筑工程 主要内容 4.1 高层建筑结构的计算分析 4.1.1 计算假定 弹性假定 : 竖向荷载 风荷载及多遇地震作用下的内力和位移计算 但允许考虑结构的塑性内力重分布 原因
80 地震工程与工程振动第 37 卷 sothattheinter storydisplacementanglethatunderstrongearthquakescouldbeefectivelycontroled.designsug gestionsasfolows:whenenergy dis
第 37 卷第 6 期 2017 年 12 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.37No.6 Dec.2017 文章编号 :1000-1301(2017)06-0079-11 DOI:10.13197/j.eeev.2017.06.79.jingm.009 高层剪力墙结构消能连梁设计案例分析及几个问题的讨论 景 铭,
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http://www.paper.edu.cn 基于能量准则的 SDOF 阻尼减震 结构最大地震位移反应分析 叶列平, 伍文杰 清华大学土木工程系 (84) ylp@tsinghua.edu.cn 摘要 : 利用阻尼耗能是减小结构地震反应的有效方法 根据振动等能量准则, 由地震动力 能量方程推导了具有不同阻尼的单自由度 (SDOF) 弹性体系的地震最大位移反应与结构阻尼比的关系 与地震动力时程数值分析方法计算得到的结果对比表明
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博士学位论文
建筑结构抗震设计 建筑工程学院 第四章结构地震反应 分析和抗震验算 教学目的和要求 1 熟练掌握地震作用的基本概念 2 熟悉结构动力特性对结构动力反应的影响 3 掌握单自由度体系和多自由度体系抗震计算原理和方法 4 熟练掌握地震作用的计算, 振型分解反应谱法 底部剪力法的应用 5 掌握建筑结构抗震验算的一般原则和要求 6 了解结构非弹性分析基本方法 4.1 概述 4.1.1 地震作用 地震作用 :
86 地震工程与工程振动第 38 卷 yielding.underrareearthquake,thedampercanefectivelycontrolthestructuraldisplacementresponseandim provetheseismicperformanceofthestr
第 38 卷第 4 期 2018 年 8 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.4 Aug.2018 文章编号 :1000-1301(2018)04-0085-08 DOI:10.13197/j.eeev.2018.04.85.cheny.013 分级屈服型金属阻尼器减震性能分析 陈云 1, 陈超 1, 刘涛
广州大学学报 自然科学版 ６０ 两部板式双跑楼梯分别布置在结构的两侧 见图 １楼梯间平面图见图 ２ 楼梯间长 ６ ９ｍ 宽 ４ ２ｍ 休息平台与梯板宽度均为 １ ８ｍ 梯井宽度 为 ０ ６ｍ结构设计参数见文献 ３ 梯梯构件按 １１Ｇ１ ０ １ ２ 现浇混凝土板式楼梯 ４ 图集要求进行 配筋 第 １３
第 13 卷第 4 期 2014 年 8 月 广州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofGuangzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.13 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1671 4229(2014)04 0059 06 罕遇地震下消能减震楼梯框架结构抗震性能研究 周云, 林松伟, 卢德辉, 石菲 ( 广州大学土木工程学院, 广东广州
上海师范大学学报 自然科学版!!#$# # 年 的反应 土木工程结构振动控制技术的发展经历了如下几个阶段 被动控制 主动控制 半主动控制 混合控制 智能控制 '' 被动控制被动控制一般不依赖外部能源 利用结构自身的某些构件在构造上加以处理 或者在结构的某个部位附加控制装置或构件 以改变结构体系的动力
第! 卷 第# 期 #*+ 年! 月 上海师范大学学报! 自然科学版 - / 123 3 6 7/ ?'# # * + $*' CDD E 'B 22' * FG*C+' #*+' #' * @AB 调谐质量阻尼器减震控制的研究发展趋势 # 张国军*! 张宇鑫*! Z j'2? *'上海师范大学 建筑工程学院!上海 #*!*K #'伊利诺伊大学 厄巴纳 F香槟分校土木工程系!美国伊利诺伊州
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1.结构振动控制研究与应用概述
防灾减灾结构体系及其性能设计 装配式隔震减振建筑结构体系及其抗超大震性能设计 欧进萍 Jinping OU HIT and DUT,China 2018.04.23 Introduction 引 言 土木工程安全 寿命潜在的危害和挑战 自然灾害的极端作用 可能 要命! 地震 作用 极值风浪作用结构振动 地表塌陷 山体滑坡 长期环境作用 使 短命 或突发事故! 环境侵蚀 腐蚀作用 长期载荷 疲劳荷载
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第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用
![第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用](/thumbs/49/25920859.jpg "第 9 期陈敏, 等 : 框架 剪力墙减震结构优化设计 3271 包括耗能装置的研制 消能能力的试验 [2 3] 以及分析模 型的建构 [4] 各种消能减震结构缩尺试验和足尺试 验 [5], 并提出了许多实用设计方法 [6 7], 自 20 世纪 90 年代以来在欧美和日本开始大量将这些耗能装置应用")
第 45 卷第 9 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.45 No.9 2014 年 9 月 Journal of Central South University (Science and Technology) Sept. 2014 框架 剪力墙减震结构优化设计 陈敏 1, 贺国京 1, 刘畅 2 (1. 中南林业科技大学土木工程与力学学院, 湖南长沙,410004; 2. 悉地国际设计顾问
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幻灯片 1
第 14 章高层建筑结构 14.1 概述 一 高层建筑的定义我国 高层建筑混凝土结构技术规程 (JGJ3-2010) 规定,10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅建筑以及房屋高度大于 24m 的其他民用建筑混凝土结构适用于该规程, 并按结构形式和高度的不同分为 A 级和 B 级两类, 并在设计中应采用不同的抗震等级, 计算方法和构造措施 建筑的高度一般是指从室外地面至主要屋面的距离
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
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工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双
![工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双](/thumbs/91/106151673.jpg "工程力学 9 隔震结构简化计算模型的建立和模型参数的确定是隔震结构简化计算中几个关键性力学问题 [ ] 之一 国内外已有学者对此进行了研究 力图建立一种能够真实反映隔震结构多种受力环境的简化计算模型 针对基础隔震结构的动力特性 响应及分析目的 目前已经提出的基础隔震结构简化计算模型主要有单质点系 双")
第 卷第 期 Vol. No. 工程力学 年 月 Aug. ENGINEERING MECHANICS 文章编号 :-()--9 隔震结构动力特性及响应对计算模型参数的敏感性研究 * 曹加良 施卫星 刘文光 (. 同济大学结构工程与防灾研究所 上海 9;. 上海大学土木工程系 上海 ) 摘要 : 双质点系计算模型是基础隔震结构简化计算理论研究中提出过的可以考虑高阶振型作用的一类实用模型 为了掌握基础隔震结构的动力特性及响应对这类简化计算模型参数的敏感性
788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地
![788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地](/thumbs/91/106151087.jpg "788 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 44 卷 地铁以其速度快 安全舒适 可靠性好等优点, 已成为当代社会一种重要的现代化城市交通工具. 但是, 随着大城市地铁网的不断扩展, 地铁列车车速的不断提升, 地铁列车运营引起的振动和噪声环境问题已对人类的工作生活造成了不可忽视的影响 [16]. 地")
第 44 卷第 4 期 2014 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.44 No.4 July2014 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2014.04.019 新型三维多功能隔振支座设计及其隔振分析 王 1,2 维,2 李爱群 3 周德恒 贾 3 洪 3
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
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桂 ３ 林 理 工 大 报 年 阻尼器的第二刚度系数 α 阻尼器的行程 ±５ ｍｍ 该复合式金属阻尼器典型的滞回曲 线如图 ３所示 图 ３ 复合式金属阻尼器滞回曲线 Ｆ ３ Ｈｙ ｍ ｍ ｍ 工程结构与阻尼器布置 某高层剪力墙实际工程结构地下 层 地上 ３层 总高 ８ ７ｍ 位于 ８度设防区 本文通
第 32 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 32No 3 2012 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug. 2012 文章编号 :1674-9057(2012)03-0391-05 doi:10 3969/j.isn 1674-9057 2012 03 020 复合式金属阻尼器在高层剪力墙结构中的应用 李祥秀 1, 谭平 2, 刘淼鑫 2,
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28 西安理工大学学报 (2013) 第 29 卷第 1 期 形成 TMD 系统, 结构构造较为复杂, 且会增加结构造价 同时, 传统的 TMD 调谐减震结构中一般将调谐质量块设置于结构顶部, 以控制结构第 1 阶主振型为目的, 而地震作用下结构的振动大多受到高阶振型的影响, 设置 TMD 后的减震
西安理工大学学报 JournalofXi anuniversityoftechnology(2013)vol.29no.1 27 文章编号 :1006 4710(2013)01 0027 05 填充墙 MTMD 减震结构优化参数分析 卢俊龙 1, 何明胜 2 1, 田洁 (1. 西安理工大学土木建筑工程学院, 陕西西安 710048;2. 石河子大学水利建筑工程学院, 新疆石河子 832003) 摘要
Microsoft PowerPoint - Ch4 抗震性能A.ppt [兼容模式]
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高等钢结构与组合结构理论 第 4 章抗震性能 同济大学 土木工程学院建筑工程系 1 提纲 4.1 钢结构的典型震害 4.2 钢结构抗震的几个基本概念 4.3 构件和节点滞回特性 44 4.4 多高层钢结构体系 4.5 消能减震技术 4.6 基于性能的抗震设计 2 41 4.1 钢结构的典型震害 Other Causes Landslides Collapse of RC Buildings Collapse
传统抗震技术体系及其存在的问题在 18 世纪工业革命时期, 以英国为中心, 发展了现代科学技术 但英国等欧洲国家处于非地震区域, 致使防震技术在第一次工业革命未被启动 至 世纪, 技术革命向存在地震危险的美国 日本等国家扩展, 防震技术有了长足发展, 先建立了强度抗震体系 (20 世纪
周福霖 隔震 消能减震与结构控制体系 终止我国城乡地震灾难的必然技术选择 中国不断重复的地震灾难我国地处世界两大地震带 环太平洋地震带和地中海 - 喜马拉雅地震带的交汇区域, 是世界上地震活动最频繁的国家之一 自从我国有地震记录以来, 死亡人数在 20 万以上的灾难性大地震有 :1303 年山西洪洞大地震 1556 年陕西华县大地震 1920 年宁夏海原大地震 1976 年唐山大地震等 20 世纪,
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第 2 期范夕森等 : 单跨框架结构的减震加固技术研究 引言 许多中小学教学楼和办公楼, 出于建筑功能的要求, 横向采用单跨带外廊式形式, 结构属于横向单跨框架结构 ( 纵向多跨 ) 这种结构横向刚度小, 大震时层间位移大, 容易造成非结构构件的破坏 更重要的是它的超静定次数少, 不符合
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.30 No.2 Apr. 2015 文章编号 :1673-7644(2015)02-0116-07 单跨框架结构的减震加固技术研究 范夕森 1 2, 田廷磊 (1. 山东建筑大学土木工程学院, 山东济南 250101;2. 山东铭远工程设计咨询有限公司,
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年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (
![年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (](/thumbs/51/27959406.jpg "年 性响应, 能很好地反映其蠕变和松弛现象, 简单适用 其总应力可以看作是由弹性变形和粘性阻力产生的应力之和 [5], 即 τ = τ e + τ v (1) 式中 :τ e 与 τ v 依次为弹性组件和粘性组件产生的应力 可知该模型的本构关系为 τ = q 0 γ + q 1 γ (")
第 28 卷第 06 期 2011 年 12 月 Journal of East China Jiaotong University Vol. 28 No. 06 Dec.,2011 文章编号 :1005-0523(2011)06-0007-05 粘弹性阻尼器对空间桁架结构减震设计与分析 黄兴淮 1, 徐赵东 1 2, 张鹏程 (1. 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室, 南京 210096;2.
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第 2 期 李爱群, 等 : 高烈度区近断层 RC 框架核心筒高层结构隔震设计关键参数取值 295 近年来, 功能可恢复已逐渐成为地震工程领域的研究热点. 作为未来城市的一个重要组成部分, 高层结构的地震功能可恢复日益得到诸多学者的广泛关注. 对于处于高烈度近断层区域的 RC 框架核心筒高层结构,
第 48 卷第 2 期 2018 年 3 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.48 No.2 Mar.2018 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2018.02.017 高烈度区近断层 RC 框架核心筒高层结构隔震设计关键参数取值 1,2,3 李爱群 1,2 刘立德
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防灾减灾工程学报 /Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering, 7(sup.), 7, 8-6. 结构屈服后刚度对地震响应离散性影响的研究 马千里,, 程光煜,, 叶列平,, 陆新征, (. 清华大学土木工程系, 北京 8;. 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室 ) 摘要 : 结构的弹塑性地震响应通常具有很大的离散性, 使结构在大震下的性态难以把握,
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中华人民共和国行业标准 建筑消能减震技术规程 Technical specification for seismic ener 窃 r JGJ 批准部门 : 中华人民共和国住房和城乡建设部 施行日期 : 年 1 2 月 1 日 中国建筑工业出版社 2013 北京
UDC p 中华人民共和国行业标准 cjjlmcjj JGJ 297-2013 备案号 J 1596-2013 建筑消能减震技术规程 Technical specification for seismic energy dissipation of buildings 2013-06-09 发布 2013-12 -01 实施 中华人民共和国住房和城乡建设部 发布 中华人民共和国行业标准 建筑消能减震技术规程
框架-核心筒结构PUSHOVER案例
建筑结构分析与设计软件 ETABS 案例教程 北京筑信达工程咨询有限公司 北京市石景山区古盛路 36 号院 1 号楼泰然大厦 408,100043 ETABS 案例教程 : 隔震结构分析 版权 计算机程序 ETABS 及全部相关文档都是受专利法和版权法保护的产品 全球范围的所有权属于 Computers and Structures,Inc.( 中文版版权同属于北京筑信达工程咨询有限公司 ) 如果没有
Ⅰ Ⅱ 1 2 Ⅲ Ⅳ
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2 地震工程与工程振动第 38 卷 Keywords:dampedstaircase;dampedinfilwal;dampedstair;energydisipatingperformance;framestructure 引言 消能楼梯间是一种新型空间减震系统 [1], 其构造如图 1 所示,
![2 地震工程与工程振动第 38 卷 Keywords:dampedstaircase;dampedinfilwal;dampedstair;energydisipatingperformance;framestructure 引言 消能楼梯间是一种新型空间减震系统 [1], 其构造如图 1 所示,](/thumbs/92/110525117.jpg "2 地震工程与工程振动第 38 卷 Keywords:dampedstaircase;dampedinfilwal;dampedstair;energydisipatingperformance;framestructure 引言 消能楼梯间是一种新型空间减震系统 [1], 其构造如图 1 所示,")
第 38 卷第 2 期 2018 年 4 月 地震工程与工程振动 EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGDYNAMICS Vol.38No.2 Apr.2018 文章编号 :1000-1301(2018)02-0001-09 DOI:10.13197/j.eeev.2018.02.1.dengxs.001 构造与设计参数对消能楼梯间减震性能的影响分析 邓雪松, 罗德章,
考虑偶然偏心的消能减震优化设计
第 46 卷第 8 期中南大学学报 ( 自然科学版 ) Vol.46 No.8 2015 年 8 月 Journal of Central South University (Science and echnology) Aug. 2015 DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.08.048 考虑偶然偏心的消能减震优化设计 陈敏 1, 陈伯望 1, 贺国京 1 2,
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.. 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 相关摩擦阻尼器的输出力 - 为地震动加速度 由于铅芯橡胶隔震垫的阻尼特性隐含地考虑在其非线性力学滞回模型中 因此忽略隔震垫的线性粘滞阻尼部分 则 和 的具体表达式为 其中 和 5 分别为上部结构第 层的阻尼系数和刚度系数 和 5 5
中图分类号 文献标志码 文章编号 -./-..-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版 "# $ &"# ' "& "& ' &" 位移相关摩擦阻尼基础隔震结构地震分析 杨庆丽 周 强 骆年红 北京工业大学建筑工程学院 北京 新疆大学建筑工程学院 新疆乌鲁木齐 武汉理工大学道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室 湖北武汉. 摘 要 采用 "- & 滞回模型和库仑摩擦模型来模拟铅芯橡胶隔震垫和摩擦阻尼器的力学模型
目 录 1 结构选型 总体思路 具体思路 结构建模及主要计算参数 概述 计算假定 模型参数 计算软件和结构建模 受荷分析 ANSYS 结果分析..
Nanjing University of Aeronautics and Astronautics 第五届全国大学生结构设计竞赛 计算书 作品名称 : 秋韵阁 学 院 校 : 南京航空航天大学 系 : 航空宇航学院土木工程系 指导教师 : 唐 敢 领 队 : 王法武 参赛队员 : 王维辰郑肇鑫李洪明 2011 年 10 月 目 录 1 结构选型... 1 1.1 总体思路... 1 1.2 具体思路...
+ 西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 自然科学版 第 卷 场地 场地特征周期为 +1 有限元模型 材料本构关系 表 结构参数 & 3 " # " 5 " 0' '"1 '' 3' 0 在钢管混凝土框架 - 核心筒减. " '# 00 #"' '/" (' '' /" (' 震结构弹塑形分析过程
中图分类号 &, 文献标志码! 文章编号 -*,-+*-* 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 钢管混凝土框架 - 核心筒减震结构的控制效果研究 任凤鸣 周 云 刘加平 广东工业大学土木与交通工程学院 广东广州 + 广州大学土木工程学院 广东广州 + 西安建筑科技大学建筑学院 陕西西安 *++ 摘 要 以一 层钢管混凝土框架 - 核心筒结构为研究对象
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工程编号 :JD120008 抗震鉴定报告 ( 砌体结构 B 类 ) 学校名称 : 校舍名称 : 委托部门 : 鉴定单位 : 鉴定时间 : 安徽工程大学 3# 学生宿舍安徽工程大学安徽省建设工程勘察设计院 2012.05.30~2012.06.12 安徽省建设工程勘察设计院 二〇一二年六月十二日 目 录 一 鉴定依据 二 校舍抗震鉴定结论 三 校舍抗震鉴定 1) 资料篇 2) 鉴定篇 3) 抗震鉴定结论
& &((. ) ( & ) 6 0 &6,: & ) ; ; < 7 ; = = ;# > <# > 7 # 0 7#? Α <7 7 < = ; <
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210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用
![210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用](/thumbs/91/106619736.jpg "210 振动与冲击 2016 年第 35 卷 [8] 和彦提出利用 减震性能曲线 设定阻尼投放量的方法 其方法推导严密 思路清晰, 但是应用起来较为麻烦 本文旨在为附加黏弹性阻尼器的消能减震结构设计, 提出更为方便简单的设定阻尼投放量的计算方法, 其主要内容是建立 12 层钢框架结构算例模型, 采用")
振动与冲击第 35 卷第 20 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.35No.202016 附加黏弹性阻尼器的钢框架结构减震性能研究 魏春彤, 裴星洙 ( 江苏科技大学土木工程与建筑学院, 江苏镇江 212000) 摘要 : 定义未加黏弹性阻尼器的结构为原结构, 附加黏弹性阻尼器的结构为消能减震结构 建立 12 层钢框架结构模型并计算其恢复力特性, 根据原结构以及采用分数微分方法计算的消能减震结构的振动微分方程,
广西科技大学学报 第 卷 域 塑性铰区以外墙体基本保持弹性 腹板纵筋配筋区 纵筋配筋区 状态 因此 翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区 以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 墙体按图 图 所示位置在其底部设置竖缝 竖缝高度采用东南大学 给出的塑性铰长度计算公式计算!! 光圆钢筋变形钢筋 图 形截面局
第 # 卷第 期广西科技大学学报 &!# '! % 第 年期 月 ' ( )')*+ '+&,+-. (,/+'/ '0 -/1'). % "#/$#%/$/ 局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析 廖桂红 张 敏 广西科技大学土木建筑工程学院 广西柳州 摘要 针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙 对静力弹塑性进行了分析 表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后 破坏形式及变形能力均发生了改变 设缝后墙体塑性铰区域增大
630 第 41 卷 近 20 年来, 由于金属消能器具备施工方便 构造简单 性能稳定 造价低廉以及便于更换等特点而在工程抗震领域中逐步得到广泛的应用. 目前, 典型的应用工程包括西雅图 KING 郡法院 墨西哥 Izaza gea38-40 号大楼 Cardiology 医院大楼 日本名古屋市某事
第 41 卷第 4 期 2013 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.41No.4 Aug.2013 DOI:10.7631/isn.1000-2243.2013.04.0629 文章编号 :1000-2243(2013)04-0629-11 消能减震结构附加金属消能器的简化设计方法 翁大根, 杨凯, 张超 ( 同济大学土木工程学院结构工程与防灾研究所,
中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China 中国建筑结构性能化抗震设计概况 Abstract Guo-Qiang Li Yan-Bin Xu The development history, the cur
ctbuh.org/papers Title: Authors: Subjects: Keywords: Overview of Performance-Based Design of Building Structures in China Guo-Qiang Li, Professor, Tongji University Yan-Bin Xu, Engineering Master Candidate,
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第 卷第 0 期 Vol. No.0 0 年 月 May 0 预制装配式高层框架结构抗震性能动力分析 刘士彬, 段 磊 ( 东北电力大学建筑工程学院, 吉林吉林 000) 摘要 : 以某 层新型全预制装配式钢筋混凝土框架结构为工程背景, 对其抗震性能进行动力弹塑性数值模拟分析, 得到结构层间剪力 层间位移 层间位移角, 数值结果在国家现行规范限值内, 预制装配式小高层结构抗震性能满足要求 模拟相同条件下现浇钢筋混凝土框架结构抗震性能与预制结构比较,
标题
第 37 卷第 3 期 2015 年 3 月 武汉理工大学学报 Vol.37 No.3 JOURNALOF WUHANUNIVERSITYOFTECHNOLOGY Ma.2015 췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍 doi:13963/j.issn.1671-4431.2015.0011 设置粘滞阻尼器的超高烟囱减震控制研究 王善谣,
2 建筑科学与工程学报 2014 年 发, 通过设置隔震楼板, 阻隔地震动向上部通信设备的传递, 减小上部设备的地震作用, 实现隔震的目的 隔震楼板的原理是, 将通信机房内设置的一活动楼板作为通信设备的受力层, 走线架 电源机柜等设备锚固于该设备楼板上, 然后在设备楼板和结构承重构件 ( 梁 楼板
第 31 卷第 1 期 2014 年 3 月 建筑科学与工程学报 JournalofArchitectureandCivilEngineering Vol.31 No.1 Mar.2014 文章编号 :1673 2049(2014)01 0036 08 通信机房走线架结构隔震方法的可行性分析 屈文俊, 陆霆寰, 刘扬明 ( 同济大学建筑工程系, 上海 200092) 摘要 : 从隔震角度出发, 探讨了隔震措施能否提高某一典型的通信机房走线架结构的抗震性能,
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, 建筑钢结构进展第 卷 设计方法的急迫性 传统基于力的抗震设计方法所用侧向力分布由弹性结构的动力时程分析结果统计获得 与弹塑性状态下结 构的侧向力分布有较大差异 基于性态的抗震设计需要研究弹塑性状态下结构的侧向力分布 近年来 国内外学者采用时程分析方法研究了各种钢结构体系弹塑性层剪力分布规律 提出
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 "# ' 形偏心支撑钢框架近场地震下层剪力分布 任丹丹 顾 强 苏州科技学院土木工程学院 江苏苏州 摘 要 强震下结构会进入弹塑性 现行规范给出的层剪力分布无法反映结构非弹性状态下的响应 基于性态的抗震设计方法需要预知结构弹塑性状态下的层剪力分布 介绍了现有的层剪力分布模式 给出了 个 形偏心支撑钢框架 + > 算例的基本信息及所选近场地震动记录 对
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第期 C F 筑承担着重要 的 城 市 使 命 且 造 价 昂 贵"是 城 市 建 筑 的 重 阻尼器的耗能效率 要组成部分如何有效地提高 超 高 层 建 筑 的 抗 震 性 能 以 及结构经济性"是 超 高 层 建 筑 快 速 发 展 的 关 键 问 题 消 能减震技术是其中的解决方法之一 消能减
第 卷第 期 年 月 建 筑 钢 结 构 进 展 " 丁洁民 王世玉 吴宏磊 同济大学土木工程学院 上海 同济大学建筑设计研究院 集团 有限公司 上海 摘 要 随着我国社会经济的发展和城市化进程的加快 超高层建筑发展迅速 为有效提高结构的抗震性能和经济性 黏滞阻尼器已逐渐应用于超高层建筑设计中 黏滞阻尼器最常用的布置形式是柱间支撑 且以单一应用为主 为提高黏滞阻尼器的工作效率 介绍了两个实例 实例采用了两种新型的
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一级建造师 建筑工程管理与实务 嗨学讲师 : 安慧 新浪微博 : 筱安安课堂开课了 答疑邮箱 :2475465940@qq.com 1 1A411010 建筑结构工程的可靠性一 可靠性 : 安全性 : 坚固不坏 不倒塌适用性 : 控制大的变形 裂缝耐久性 : 使用年限内 2 例 : 在遇到强震时, 房屋只局部出现裂缝不倒塌, 这表明该建筑 物满足 ( ) 要求 A 经济性 B 安全性 C 适用性 D
振 动 测 试 与 诊 断第 卷 构的动力方程及控制方程 并基于损伤识别理论 采用扩展卡尔曼滤波方法实现对偏心结构刚度识别 此外 利用本方法可以有效识别结构整体质量等效和偏心距 进而为确定.!& 质量及优化位置提供指导 最终实现结构整体最优调谐减震控制 双向偏心结构调谐减震控制方程 如图 所示的双向
第 卷第 期 年 月 振动 测试与诊断!"#"$" % &'## ()*##+, 基于参数识别的双向偏心结构 优化布置 何浩祥 吕永伟 韩恩圳 北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室 北京 国家知识产权局专利局专利审查协作天津中心 天津 摘要 针对实际多维结构的偏心距难以直接获得的情况 提出基于扩展卡尔曼滤波算法实现偏心结构整体质量 水平刚度和偏心距的同步识别方法 并由此指导调谐质量阻尼器
第 12 期 吴从晓等 : 扇形铅粘弹性阻尼器恢复力模型及设计方法研究 19 为铅芯屈服应力 由近似几何关系可得 γ=tanγ, 铅芯在变形过程中, 铅芯的直径 D 和高度 H 之比 (D/H= 径高比 ) 对铅芯变形有一定的影响, 为此, 引入该影响系数 a, 即 :γ= tanγ=δ/ah; 扇
振动与冲击第 34 卷第 12 期 JOURNALOFVIBRATIONANDSHOCK Vol.34No.122015 扇形铅粘弹性阻尼器恢复力模型及设计方法研究 吴从晓, 徐昕, 周云, 张超 ( 广州大学土木工程学院, 广州 510006) 摘要 : 依据扇形铅粘弹性阻尼器组成材料的特性, 给出了阻尼器的构造参数与恢复力学模型之间的关系, 推导出该阻尼器恢复力模型公式, 给出了阻尼器的设计方法
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Microsoft Word - 01-王排 王排-卷首语-1页
减震技术 日本超高层建筑结构抗震新技术发展现状及思考 崔鸿超 ( 上海中巍结构设计事务所有限公司, 上海 200135) [ 摘要 ] 近半个多世纪以来, 世界各地地震频发, 相应的抗震技术也得到了长足发展 近几十年来, 我国的结构抗震理论及相关国家标准的制订也逐步完善, 保证了建筑物的抗震安全, 但在抗震理论及技术方面仍有有待提高的地方 由于日本是个多地震的国家, 频发的大地震在给日本带来灾难的同时,
极低屈服点钢耗能阻尼器试验与模拟分析
Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2017, 6(4), 385-392 Publised Online July 2017 in Hans. ttp://www.anspub.org/journal/jce ttps://doi.org/10.12677/jce.2017.64045 Low Yield Point Steel Consumption
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