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京凤
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1 第 6 卷增岩石力学与工程学报 Vol.6 Supp. 007 年月 Chee Journal of Rock Mechanic an Engeerg Dec.,007 膨润土中饱和渗透系数的计算何俊,, 施建勇 (. 湖北工业大学土木工程与建筑学院, 湖北武汉 ;. 河海大学岩土工程研究所, 江苏南京 0098) 摘要 : 当土工合成黏土衬垫用作垃圾填埋场衬垫时, 渗滤液可能对其渗透性能产生重要的影响为克服渗透试验可重复性差和试验时间长等缺点, 从微观角度对土工合成黏土衬垫的饱和渗透系数进行研究首先, 以现有的膨润土微观结构的研究成果为基础, 结合 SEM 方法对膨润土微观结构的分析结果, 得出粒内孔隙比随 CaCl 溶液浓度的变化规律然后, 将膨润土看作双重孔隙介质, 推导出粒间孔隙内凝胶态蒙脱石矿物层间距离的计算公式最后, 根据 Poieuille 定律, 得到能够考虑 CaCl 溶液浓度和孔隙比变化的膨润土饱和渗透系数的改进计算方法, 并通过计算渗透系数与实测值的比较验证了这种渗透系数计算方法的有效性结果表明, 膨润土饱和渗透系数的变化是由表观孔隙率和凝胶体蒙脱石层间距离的共同作用引起的关键词 : 土力学 ; 膨润土 ; 土工合成黏土衬垫 ; 渗透系数 ; 双重孔隙介质 ;Poieuille 定律中图分类号 :TU 44 文献标识码 :A 文章编号 : (007) 增 CALCULATION OF SATURATED PERMEABILITY COEFFICIENT OF BENTONITE HE Jun,,SHI Jianyong (. School of Civil Engeerg an Archiecure,Hubei Univeriy of Technology,Wuhan,Hubei ,Cha;. Iniue of Geoechnical Engeerg,Hohai Univeriy,Nanjg,Jiangu 0098,Cha) Abrac:I i very iporan o analyze he effec of leachae on pereabiliy properie of geoynheic clay ler(gcl) when GCL i ue a he ler of lanfill. To overcoe he horcog eepage e uch a weak repeaabiliy an ie-conupion,he aurae pereabiliy coefficien of GCL i uie a icrocopic angle. Firly,change law of raparicle voi raio wih CaCl concenraion i foun bae on he curren knowlege abou icrorucure of benonie an he reul fro SEM eho. Seconly,akg benonie a ual porou eia,calculaion forula of he iance beween layer of gel-ype onorillonie erparicle pore,,i euce. Fally,iprove calculaion eho of pereabiliy coefficien i erive ug an Poieuille law. The eho can ake he effec of he change of CaCl concenraion an voi raio on pereabiliy coefficien o accoun. An he coparion of calculae an eaure pereabiliy coefficien valiae he eho. I i hown ha he change of i reule fro he change of boh apparen poroiy an he iance beween layer of gel-ype onorillonie erparicle pore. Key wor:oil echanic;benonie;geoynheic clay ler(gcl);pereabiliy coefficien;ual porou eia; Poieuille law 引言土工合成黏土衬垫 (geoynheic clay ler,gcl) 是由大约 5 kg/ 的膨润土夹在土工织物中间或黏结在土工膜上制成的衬垫材料 GCL 在垃圾填埋场中的应用日益广泛, 有取代压实黏土衬垫 (copace clay ler,ccl) 的趋势 [] 与 CCL 相比,GCL 最大收稿日期 : ; 修回日期 :007 0 作者简介 : 何俊 (977 ), 女,000 年毕业于吉林大学建设工程学院岩土工程专业, 主要从事环境岩土工程方面的教学与研究工作 E-ail: hjuna@63.co

系数进行研究首先, 以现有的膨润土微观结构的研究成果为基础, 结合 SEM 方法对膨润土微观结构的分析结果, 得出粒内孔隙比随 CaCl 溶液浓度的变化规律然后, 将膨润土看作双重孔隙介质, 推导出粒间孔隙内凝胶态蒙脱石矿物层间

2 第 6 卷增何俊, 等. 膨润土中饱和渗透系数的计算 39 的优势是低渗透性, 但是当渗滤液中含有污染物时, 其渗透系数可能增大, 影响 GCL 的防渗性能 J. M. Lee 和 C. D. Shackelfor [] 对 5~00 ol/l 的 CaCl 溶液在 GCL 渗滤的试验研究发现, 预先水化时渗透系数为水渗滤渗透系数的.5~49.0 倍, 而非预先水化时渗透系数为水渗滤渗透系数的.7~48.0 倍饱和渗透系数的确定通常有两类方法 : 宏观试验直接测量和微观模拟或计算渗透试验受到各种试验条件的影响, 宏观试验的可重复性较差 ; 且膨润土渗透系数很小, 试验时间长, 尤其是当溶液浓度较小时, 可能需要 ~3 a 的时间才能达到平衡 [3,4] ; 渗透系数的测量结果可能受到试验终止标准等因素的影响, 选择不同的试验终止标准可能出现不同的测量结果, 尤其是在渗滤液浓度较低的情况下更是如此为此, 很多学者通过微观模拟或计 [5] 算的方法得到渗透系数在这方面, 刘建国等基于 Kozeny-Caran 方程, 采用分形方法进行计算, 将土的微观结构参数与渗透系数结合起来 ;L. N. Rei 和 S. Thangavaivelu [6] 用随机网络和渗滤理论计算渗透系数 ;H. Koe [7] 根据 Poieuille 定律计算渗透系数但现有的计算方法都没有很好地解决化学相容性问题, 不能较好地反映渗滤液成分和浓度对膨润土渗透系数的影响本文以 CaCl 溶液为模拟渗滤液, 基于前人研究成果和膨润土微观结构分析结果, 将膨润土看作不均匀双重介质, 得到能够考虑 CaCl 溶液浓度和孔隙比变化的膨润土饱和渗透系数改进计算方法膨润土饱和渗透系数的计算方法. 试验材料选用 GCL 制造时所用的辽宁产钠基膨润土进行研究, 膨润土比重为.83, 蒙脱石含量为 80.3% 对用于垃圾填埋场衬垫的 GCL 所受压力范围以及 GCL 压缩曲线的分析可知,GCL 中膨润土的孔隙比为 3.0~9.3, 膨润土的干密度为 0.3~0.7 g/c 3 本文试验膨润土的干密度选择在这个范围之内由于垃圾填埋场产生渗滤液的成分很复杂, 不同地区不同垃圾组成的填埋场产生渗滤液的成分不同, 且随填埋时间发生变化, 因此, 用实际渗滤液进行试验研究是不现实的本文选择 0.0~0.3 ol/l 的 CaCl 溶液为模拟渗滤液, 其依据是 :() Ca + 和 Cl - 是垃圾填埋场渗滤液中常见的污染物离子 () 渗滤液中高价阳离子的存在是影响 GCL 防渗性能的一个重要方面 [8] 渗滤液中含有多种成分和浓度的无机溶液, 用单价阳离子与多价阳离子的量之比 (RMD) 来反映溶液中单价阳离子和多价阳离子的相对含量 RMD 越小, 多价阳离子相对含量越大, 则渗滤液对 GCL 的防渗性能影响越大将 Ca + 作为高价阳离子的代表, 此时 RMD = 0, 反映最不安全的情况 (3) 渗滤液离子强度在填埋时间小于 5 a 时较高, 变化范围为 0.4~0.6 ol/l [8]. 膨润土的微观结构特征 [9] 已有研究表明, 膨润土中存在多个层次的颗粒和孔隙, 孔隙可以分为层间孔隙 (erlayer pore) 微观孔隙 (icropore) 和宏观孔隙 (acropore) 微观孔隙和宏观孔隙内都存在自由水, 而层间孔隙中的水是不能移动的根据水的可移动性, 本文将膨润土的孔隙分为个层次, 完全由不能移动的水填充的为微观孔隙或粒内孔隙 ( 对应 3 个层次时的层间孔隙 ) 和存在自由水的宏观孔隙或粒间孔隙 ( 对应 3 个层次时的微观孔隙和宏观孔隙 ) 根据压汞试验结果 [0], 当干密度变化时, 膨润土中改变的主要是粒间孔隙的尺寸和数量, 而粒内孔隙的孔隙比约为 0.46, 粒内孔隙和粒间孔隙之间的界限为 0.3 μ 当膨润土水化时, 粒间孔隙由凝胶态 (gel) 蒙脱石矿物填充, 而粒内孔隙间隔的为水化固体相 (hyrae oli) [] 水化固体相蒙脱石矿物层间距离与交换性阳离子含水量等有关当交换性阳离子为 Na + 时, 对应 ~4 层水分子时层间距离分别为.3,.6,.9 和. n 当交换性阳离子为 Ca + 时, 且距离超过.9~.0 n 时,Ca 蒙脱石就不再膨胀 [] 当 CaCl 溶液进入膨润土中发生离子交换时, 凝胶态数量减少, 黏土表面主要由 Ca 占据 [] 本文采用 ( 扫描电子显微镜 )(SEM) 对膨润土的微观结构进行研究采用冻干法干燥饱和膨润土放大倍数约为倍, 采用 Scion Iage 软件对图像进行处理和分析表观孔隙率是采用 SEM 对膨润土微观结构进行研究时, 根据图像灰度分析对图像二值化处理后, 孔隙所占的像素数目与整个图像所占的像素数目之比宏观孔隙率是指通过常规方法得到的土力学上常用的孔隙率对膨润土的 SEM 照片的分析表明, 表观孔隙率与宏观孔隙率不相等对于以水水化的膨润土, 表观孔隙率与宏观孔隙率之间的差异是由于采用 SEM 观察膨润土的微观结构时, 没有反映土中粒内孔隙造成的 [3] 定义粒内孔隙比为 V e = () V 式中 : V 为粒内孔隙体积, V 为颗粒体积则表观

0 倍饱和渗透系数的确定通常有两类方法 : 宏观试验直接测量和微观模拟或计算渗透试验受到各种试验条件的影响, 宏观试验的可重复性较差 ; 且膨润土渗透系数很小, 试验时间长, 尤其是当溶液浓度较小时, 可能需要 ~3 a 的时间

3 39 岩石力学与工程学报 007 年孔隙率 n ap 和宏观孔隙率 n a 之间的关系可以表示为 nap = ( + e ) na e () na nap e = n (3) a 对不同干密度下膨润土 SEM 照片进行分析, 用式 () 计算粒内孔隙比, 结果表明 : 以水水化的膨润土中粒内孔隙比保持在 0.49 左右不变 [3], 与 A. [0] Llore 等的试验结果 (0.46) 相近对预先水化的膨润土在不同浓度 CaCl 溶液作用下土样 SEM 照片的分析发现, 表观孔隙率与宏观孔隙率也存在差异, 且随着 CaCl 溶液浓度的增大, 表观孔隙率减小 ( 见图 ) 根据式 (3) 计算粒内孔隙比, 结果表明 : 粒内孔隙比随着 CaCl 溶液浓度的增加以双曲线形式增大 ( 见图 ), 可以表示为 e = a / x + b (4) 式中 :x 为 CaCl 溶液的浓度 (ol/l);a,b 均为系数, 对于试验土样和模拟渗滤液,a = 0.08,b =.78 孔隙率 CaCl 浓度 /(ol L - ) 图孔隙率与 CaCl 浓度的关系 Fig. Relaionhip beween poroiy an concenraion of CaCl 粒内孔隙比宏观孔隙率表观孔隙率 CaCl 浓度 /(ol L - ) 图粒内孔隙比与 CaCl 浓度的关系 Fig. Relaionhip beween raparicle voi raio an concenraion of CaCl.3 膨润土饱和渗透系数的计算根据膨润土微观结构已有研究成果和对膨润土微观结构的 SEM 观察和分析, 将饱和膨润土分为由两部分组成的双重介质 : 粒间孔隙 ( 水化固体相蒙脱石颗粒 ) 和粒内孔隙 ( 凝胶态蒙脱石颗粒 ) 膨润土水化过程示意图如图 3 所示图中假设干燥状态下蒙脱石矿物层间是由一层没有水化的阳离子 (Na + ) 占据, 不考虑其他交换性阳离子的作用设干燥膨润土中有 f 部分蒙脱石水化后属于水化固体相, 有 -f 部分蒙脱石水化后属于凝胶态这样划分是将由于阳离子水化和扩散双电层作用引起的膨胀分开考虑前者只能由于阳离子水化形成有限厚度的层间距离, 而后者的厚度则可能有较大的变化范围, 随着干密度 ( 孔隙比等 ) 等外界条件的变化而发生改变总的膨润土膨胀体积应变由水化固体相蒙脱石层间应变和凝胶态蒙脱石层间应变组成, 则有 ( + ) (Rion + ) ε v = f + ( f ) Rion + ( + ) (Rion + ) f + ( f ) Rion = Rion + Rion + (0 f ) (5) 式中 : ε v 为蒙脱石膨胀体积应变 [4], 可以表示为 eρ ε v = (6) G ρ C w 式中 : C 为膨润土中蒙脱石含量, G 为颗粒比重 ; e 为孔隙比, ρ 和 ρ w 分别为蒙脱石和水的密度对于给定的土样, 可以根据孔隙比确定 ε v /() 为只考虑水化固体相颗粒体积的粒内孔隙与颗粒体积之比将式 () 代入, 则有 V V e ρ = = = (7) fv fc ρ V / ρ fc ρ 可以得到 e ρ f = (8) C ρ 根据式 (4),(5) 和 (8) 可以得到粒间孔隙中凝胶态蒙脱石矿物层间距离的一半的表达式 : eρ = ( + Rion ) + Rion e / C ( ) = Gρ wc f eρ e ρ ( + R + ion ) Rion e / C G ρ wc Cρ (9) 在研究的孔隙比范围内, 交换性阳离子为 Na + 时水化固体相由 4 层水填充, =. n, Rion = n, e = ; 当膨润土受到 CaCl 溶液作用后, 发生离子交换作用, 凝胶态蒙脱石的

46) 相近对预先水化的膨润土在不同浓度 CaCl 溶液作用下土样 SEM 照片的分析发现, 表观孔隙率与宏观孔隙率也存在差异, 且随着 CaCl 溶液浓度的增大, 表观孔隙率减小 ( 见图 ) 根据式 (3) 计算粒内孔隙比, 结果表明 : 粒内孔隙比

4 第 6 卷增何俊, 等. 膨润土中饱和渗透系数的计算 393 干燥状态饱和状态蒙脱石矿物层, 厚度为 =0.096 n 没有水化的阳离子, Rion 粒间孔隙 ( 凝胶态 ) 数量为 (-f ) 半径为 R ion 水化 Rion 粒内孔隙 ( 水化固体相 ) 数量为 f 图 3 膨润土水化过程示意图 Fig.3 Skech of benonie hyrou proce 数量发生改变只考虑干燥状态到 f 改变后的最终状态的参数进行计算交换性阳离子变为 Ca +, =.0 n, Rion = 0. 5 n, e 随着 CaCl 溶液的浓度而变化, 用式 (3) 描述将这些参数代入式 (9), 且 ρ = ρ = G ρ 成立, 就可以得到随孔隙比和 w CaCl 溶液浓度而变化的计算表明, 当 e> 时, 至少是的 4 倍以上把蒙脱石矿物层间水流看作 Poieuille flow, 根据 Poieuille 定律可得层平行的蒙脱石片之间的渗 [7] 透系数为 γ p k = () = A (0) μ 式中 : γ p 和 μ 分别为流体的密度和黏度 ;A 为系数 (/), A = γ p /(3μ) 当考虑土中孔隙和骨架的存在时, 则有 k = na () 由于层间孔隙水是不可移动的, 只考虑粒间孔隙中凝胶态蒙脱石矿物之间的空间对水运移的作用, 则式 () 中为, 且 n 为表观孔隙率这样, 膨润土饱和渗透系数的计算公式可以表示为 k = n A () ap 从式 () 可以得出 : 对于给定的膨润土, 当 e 不变而 e 增大时, n ap 和增大, 则渗透系数增大, 这就是水渗滤时饱和渗透系数随孔隙比变化的实质 ; 当 e 不变而溶液浓度增大使得 e 增大时, n ap 减小使得 k 有减小的趋势, 而增大使得 k 有增大的趋势, 因此渗透系数随溶液浓度的变化是 n ap 和共同作用的结果, 这就是溶液渗滤时渗透系数随溶液浓度变化的实质在计算渗透系数时, 虽然没有考虑粒内孔隙对水流动的作用, 但是 n ap 和的计算都与 e 密切相关 [5] 根据 Y. Ichikawa 等采用分子动力学模拟得到的结果, 对于蒙脱石表面, 孔隙水中黏度只在靠近颗粒表面的 ~ n 范围内有剧烈的变化由于计算得到的值比 ~ n 大很多, 所以不考虑黏度随的变化, 采用式 () 计算渗透系数时可以将 A 当作常数 3 预先水化情况下膨润土渗透系数计算结果及分析 3. 常数 A 的确定 [6] 用 R. J. Perov 等的渗透系数实测数据确定用计算饱和渗透系数时的系数 lga, 即

3 Skech of benonie hyrou proce 数量发生改变只考虑干燥状态到 f 改变后的最终状态的参数进行计算交换性阳离子变为 Ca +, =.0 n, Rion = 0.

5 394 岩石力学与工程学报 007 年 lg A = lg k (lg n ap + lg ) (3) lg A 随孔隙比的变化见图 4 lg A 分布在 5.68~ 6.05 之间, 均值为 5.90, 对应 A 为得到系数 A 以后, 就可以计算给定孔隙比和蒙脱石含量时膨润土的饱和渗透系数 e 图 4 lg A 与孔隙比的关系 Fig.4 Relaionhip beween lg A an voi raio 3. CaCl 溶液渗滤时渗透系数分析在预先水化条件下 CaCl 溶液渗滤时, 计算饱和渗透系数与实测饱和渗透系数的比较见图 5 图 [3,4] 中, 实测渗透系数是引用 H. Jo 等数据, 对应计算渗透系数是将文献中土样的 C 和溶液浓度代入渗透系数计算公式求得其他参数为 : =.0 n, R = 0. 5 n, = 0.96 n 从图 5 可以看出, ion k k 主要集中在 0.5~.0 范围内, 表明本文计计算实测算方法是有效的 k 计算 /( - ) lga k 计算 /k 实测 k 实测 /( - ) 图 5 预先水化条件下 CaCl 溶液渗滤时渗透系数计算值与实测值的比较 Fig.5 Coparion of calculae an eaure pereabiliy coefficien when oluion CaCl pereae 3.3 溶液渗滤时渗透系数随溶液浓度的变化分析根据 Gouy-Chapan 理论, 扩散双电层的厚度 T 与孔隙溶液的介电常数 D 浓度 n 0 及阳离子化合 / 价 v 的关系为 T [ D / n0 v ] 渗透系数依赖于扩散双电层的厚度和土的微观结构, 因此可以定性判 [7] / 断渗透系数随溶液浓度的变化为 k [ D / n0 v ] 对于给定溶液,D 和 v 保持不变, 渗透系数随溶液浓度增大而增大当孔隙比保持不变时, 预先水化条件下 CaCl 溶液渗滤计算渗透系数随溶液浓度的变化曲线见图 6(a) 图 6(b) 为预先水化条件下 NaCl 溶液渗滤实测渗透系数随溶液浓度的变化曲线 [8] 从图中可以看出, 在半对数坐标下, 渗透系数随着溶液浓度的增大而增大, 计算渗透系数与实测渗透系数随浓度的变化规律是一致的, 且与根据 Gouy-Chapan 理论定性分析结果一致渗透系数 /(c - ) 渗透系数 /(c - ) (a) 计算渗透系数 [8] (b) 实测渗透系数图 6 渗透系数随孔隙比 CaCl 和 NaCl 溶液浓度的变化 Fig.6 Change of pereabiliy coefficien wih voi raio an concenraion of oluion CaCl an NaCl 4 结论 e = 6.0 e = 5.0 e = 4.0 e = 3.0 e = CaCl 浓度 /(ol L - ) NaCl 浓度 /(ol L - ) e =.0 e =.5 e = 3.0 e = 3.5 e = 4.0 e = 4.5 () 通过膨润土微观结构的已有成果和 SEM 观察结果的分析发现, 饱和膨润土可看作不均匀的双重介质 CaCl 溶液的作用使得膨润土发生离子交换, 随着 CaCl 溶液浓度的增大, 粒内孔隙比以双曲线形式增大 () 通过膨润土体积膨胀应变将粒间孔隙内蒙

CaCl 溶液渗滤时渗透系数分析在预先水化条件下 CaCl 溶液渗滤时, 计算饱和渗透系数与实测饱和渗透系数的比较见图 5 图 [3,4] 中, 实测渗透系数是引用 H.

6 第 6 卷增何俊, 等. 膨润土中饱和渗透系数的计算 395 脱石矿物层间距离与凝胶态蒙脱石颗粒数量和孔隙比等联系起来, 得到的计算公式该公式还可以反映交换性阳离子的变化 (3) 基于 Poieuille 定律得到膨润土饱和渗透系数的改进计算方法, 能够反映渗透系数随孔隙比和溶液浓度的变化当孔隙比和溶液浓度发生变化时, 表观孔隙率和的共同作用引起渗透系数的变化计算值与实测值规律性较为一致, 显示了这种计算方法在一定条件下的有效性 (4) 与基于膨润土的均匀结构和 Poieuille 定律得到的渗透系数计算方法相比, 本文计算方法能够很好地将膨润土中对防渗性能起决定性作用的凝胶态蒙脱石反映出来, 在分析化学相容性时具有很好的优势 (5) 由于实际垃圾填埋场渗滤液的复杂性使得衬垫渗透系数的研究比较困难, 选择与垃圾填埋场渗滤液离子强度相当的 CaCl 溶液为模拟渗滤液的饱和渗透系数的计算有重要意义此时对应的是较为不安全的情况参考文献 (Reference): [] 钱学德, 郭志平, 施建勇, 等. 现代卫生填埋场的设计与施工 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,00.(QIAN Xuee,GUO Zhipg, SHI Jianyong,e al. Deign an conrucion of oern aniary lanfill[m]. Beijg:Cha Archiecure an Builg Pre,00.( Chee)) [] LEE J M,SHACKELFORD C D. Concenraion epenency of he prehyraion effec for a geoynheic clay ler[j]. Soil an Founaion,005,45(4):7 4. [3] JO H Y. Caion exchange an hyraulic conuciviy of geoynheic clay ler(gcl) pereae wih organic al oluion[ph. D. Thei][D]. Maion,USA:Univeriy of Wicon,003. [4] LEE J M. Long-er perforance of geoynheic clay ler ubjece o organic al oluion[ph. D. Thei][D]. For Coll, USA:Deparen of Civil Engeerg,Colorao Sae Univeriy, 004. [5] 刘建国, 王洪涛, 聂永丰. 多孔介质中溶质有效扩散系数预测的分形模型 [J]. 水科学进展,004,5(4): (LIU Jianguo, WANG Hongao, NIE Yongfeng. Fracal oel for preicg effecive iffuion coefficien of olue porou eia[j]. Avance Waer Science,004,5(4): ( Chee)) [6] REDDI L N,THANGAVADIVELU S. Repreenaion of copace clay ifabric ug rano nework[j]. Journal of Geoechnical Engeerg,996,(): [7] KOMINE H. Theoreical equaion for evaluag hyraulic conuciviie of benonie bae buffer an backfill[c]// Proceeg of he 6h Inernaional Conference on Soil Mechanic an Geoechnical Engeerg. [S.l.]:[.n.],005: [8] KOLSTAD D C,BENSON C H,EDIL T B. Hyraulic conuciviy an well of nonprehyrae geoynheic clay ler pereae wih ulipecie organic oluion[j]. Journal of Geoechnical an Geoenvironenal Engeerg,004,30(): [9] YONG R N. Overview of oelg of clay icrorucure an eracion for preicion of wae iolaion barrier perforance[j]. Engeerg Geology,999,54(/):83 9. [0] LLORET A,VILLAR M V,SANCHEZ M,e al. Mechanical behaviour of heavily copace benonie uner high ucion change[j]. Geoechnique,003,53():7 40. [] GUYONNET D,GAUCHER E,GABORIAU H,e al. Geoynheic clay ler eracion wih leachae:correlaion beween pereabiliy, icrorucure,an urface cheiry[j]. Journal of Geoechnical an Geoenvironenal Engeerg,005,3(6): [] 李学垣. 土壤化学 [M]. 北京 : 高等教育出版社,00.(LI Xueyuan. Soil cheiry[m]. Beijg : Higher Eucaion Pre, 00.( Chee)) [3] 何俊, 施建勇. 膨润土微观结构 SEM 观察中的表观孔隙率 [J]. 河海大学学报 ( 自然科学版 ),007,35():0 4.(HE Jun,SHI Jianyong. Apparen poroiy SEM obervaion of benonie icrorucure[j]. Journal of Hohai Univeriy(Naural Science), 007,35():0 4.( Chee)) [4] 何俊. 膨润土水化膨胀行为简化计算 [J]. 河海大学学报 ( 自然科学版 ),006,34(3):99 30.(HE Jun. Siplifie evaluaion of he wellg behavior of hyrae benonie[j]. Journal of Hohai Univeriy(Naural Science),006,34(3):99 30.( Chee)) [5] ICHIKAWA Y,KAWAMURA K,NAKANO M,e al. Seepage an conoliaion of benonie aurae wih pure- or al-waer by he eho of unifie olecular ynaic an hoogenizaion analyi[j]. Engeerg Geology,00,60(/4):7 38. [6] PETROV R J,ROWE R K,QUIGLEY R M. Selece facor fluencg GCL hyraulic conuciviy[j]. Journal of Geoechnical an Geoenvironenal Engeerg,997,3(8): [7] EGLOFFSTEIN T A. Naural benonie-fluence of he ion exchange an parial eiccaion on pereabiliy an elf-healg capaciy of benonie ue GCL[J]. Geoexile an Geoebrane,00, 9(7): [8] SHACKELFORD C D,BENSON C H,KATSUMI T,e al. Evaluag he hyraulic conuciviy of GCL pereae wih non-anar liqui[j]. Geoexile an Geoebrane,000,8(/4):33 6.

映渗透系数随孔隙比和溶液浓度的变化当孔隙比和溶液浓度发生变化时, 表观孔隙率和的共同作用引起渗透系数的变化计算值与实测值规律性较为一致, 显示了这种计算方法在一定条件下的有效性 (4) 与基于膨润土的均匀结构和

说明为了反映教运行的基本状态, 为校和院制定相关政策和进行教建设与改革提供据依据, 校从程资源 ( 开类别开量规模 ) 教师结构程考核等维度, 对 2015 年春季期教运行基

说明为了反映教运行的基本状态, 为校和院制定相关政策和进行教建设与改革提供据依据, 校从程资源 ( 开类别开量规模 ) 教师结构程考核等维度, 对 2015 年春季期教运行基内部资料东北师范大教运行基本状态据报告 2015 年春季期教务处 2015 年 10 月 27 日说明为了反映教运行的基本状态, 为校和院制定相关政策和进行教建设与改革提供据依据, 校从程资源 ( 开类别开量规模 ) 教师结构程考核等维度,