744 西安科技大学学报 2018 年 hadmettherequirementsoftheengineering.basedontheexistingtheoryofconcretedamagemechan ics,consideringtheefectofsteelfiberintheuniax

Size: px

Start display at page:

Download "744 西安科技大学学报 2018 年 hadmettherequirementsoftheengineering.basedontheexistingtheoryofconcretedamagemechan ics,consideringtheefectofsteelfiberintheuniax"

邮富察
5 years ago
Views:

1 第 38 卷第 5 期 2018 年 09 月西安科技大学学报 JOURNALOFXI ANUNIVERSITYOFSCIENCEANDTECHNOLOGY Vol.38 No5 Sep2018 DOI: /j.cnki.xakjdxxb 文章编号 : (2018) 钢纤维煤矸石混凝土冻融后本构关系试验研究邱继生, 王民煌, 关羉, 潘杜, 郑娟娟, 张程华 ( 西安科技大学建筑与土木工程学院, 陕西西安 ) 摘要 : 为探讨钢纤维煤矸石混凝土的抗冻性能和冻融后的力学性能, 及推广应用钢纤维煤矸石混凝土这一绿色建筑材料, 通过快速冻融试验和单轴受压试验, 研究了冻融环境下不同钢纤维掺量的煤矸石混凝土的质量动弹性模量以及应力 - 应变曲线随冻融循环次数和钢纤维掺量的变化规律, 并提出了钢纤维煤矸石混凝土冻融后单轴受压本构关系发现相比普通煤矸石混凝土, 钢纤维煤矸石混凝土的抗冻性能有一定程度的改善, 主要表现为其冻融后的峰值应变和极限应变增加耗能能力增加, 但强度并无显著提升研究结果表明, 钢纤维煤矸石混凝土不宜直接用于严寒地区, 但对寒冷地区和夏热冬冷地区而言, 其力学性能和耐久性能都已满足工程要求最后基于已有的混凝土损伤力学理论, 考虑钢纤维在煤矸石混凝土单轴受压过程中的作用, 以及冻融损伤对钢纤维煤矸石混凝土力学性能的影响, 提出了具有较高精度的钢纤维煤矸石混凝土单轴受压本构关系, 这为煤矸石混凝土抗冻性能的进一步研究提供了参考, 也对其推广应用过程中的实际工程的结构计算有一定参考价值关键词 : 土木工程 ; 钢纤维煤矸石混凝土 ; 单轴受压 ; 冻融循环 ; 本构关系中图分类号 :TU 文献标志码 :A Experimentalstudyonconstitutiverelationshipafter freezethawofsteelfibergangueconcrete QIUJisheng,WANGMinhuang,GUANXiao,PANDu,ZHENGJuanjuan,ZHANGChenghua (ColegeofCivilandArchitecturalEnginering,Xi anuniversityofscienceandtechnology,xi an710054,china) Abstract:Inordertoinvestigatethefrostresistanceandmechanicalpropertiesafterfreezethawofthe steelfibergangueconcreteandpopularizetheapplicationofthiskindofenvironmentalyfriendlybuild ingmaterial,thevariationlawsofquality,dynamicelasticmodulusandstresstraincurveofsteelfiber gangueconcretealongwiththenumberoffreezethawcyclesandthesteelfibercontentinfreezethaw environmentwerestudied,throughfastfreezethawtestanduniaxialcompresiontest,andtheuniaxial compresionconstitutiverelationshipofsteelfibergangueconcreteafterfreezethawwaspresented.the studyshowedthatthefrostresistanceofsteelfibergangueconcretewasimprovedtoacertainextent comparedwiththeordinarygangueconcrete,whichwasmainlymanifestedintheincreaseofpeak strain,peakstrainandenergydisipationcapacityafterfreezethaw,butthestrengthdidnotincrease significantly.steelfibergangueconcreteshouldnotbeuseddirectlyinseverelycoldareas,butforcold areasandhotsummerandcoldwinterareas,themechanicalpropertiesanddurabilityoftheconcrete 收稿日期 : 责任编辑 : 李克永基金项目 : 陕西省教育厅自然科学专项项目 (2013JK0969); 中国博士后基金 (2017M613166) 通信作者 : 邱继生 (1977-), 男, 山东临沂人, 副教授, 博士, @qq.com

2 744 西安科技大学学报 2018 年 hadmettherequirementsoftheengineering.basedontheexistingtheoryofconcretedamagemechan ics,consideringtheefectofsteelfiberintheuniaxialcompresionprocesofgangueconcreteandthe efectoffreezethawdamageonthemechanicalpropertiesofsteelfibergangueconcrete,uniaxialcom presionconstitutiverelationwithhighprecisionofsteelfibergangueconcretewasproposed,which providedareferenceforfurtherstudyonthefrostresistanceofgangueconcreteandalsosomereference valueforthestructuralcalculationofpracticalengineeringintheprocesofitspopularizationandap plication. Keywords:civilengineering;steelfibergangueconcrete;uniaxialcompresion;freezethawcycles; constitutiverelationship 0 引言煤矸石是在煤炭形成过程中与煤伴共生的一类岩石的混合物其热值较低, 成分复杂, 难以利用, 在煤炭开采加工过程中通常成为工业废弃物煤矸石约占煤产量的 10% ~15% 左右, 约占全国工业固体废弃物总量的 40%, 我国煤矸石已累计堆存 50 亿吨以上, 且随着我国煤炭产量的持续增加而逐年剧增 [1-3] 若无合理的利用, 废弃堆积的煤矸石将会严重污染环境, 特别是硫化物和重金属的污染, 将会产生巨大的社会经济损失, 同时煤矸石堆积成的矸石山本身也有自燃滑坡等安全隐患故而有效合理利用的利用煤矸石, 无疑是诸多国内外煤矿工作者和相关领域研究者们努力的方向目前比较常见的煤矸石利用方法包括 : 利用煤矸石燃烧发电分选矿物作为化工原料以及将煤矸石作为建筑材料其中, 煤矸石作为建筑材料方面, 国外已有不少将煤矸石用作工程填充物或水泥替代物的工程实践 [4,5], 国内也已有许多关于煤矸石利用的研究成果 [6-8], 但煤矸石混凝土的应用仍受到一定的限制, 其中最主要的原因是高取代率 (30% 以上 ) 的煤矸石混凝土的抗冻性能难以满足规范要求 [9-11] 另一方面, 通过掺入钢纤维增强混凝土是混凝土改性的一种重要手段为了克服混凝土本身抗拉强度低易于开裂等缺陷, 在混凝土中掺入一定均匀乱向分布的短钢纤维以改善其性能前人众多的研究结果表明 : 乱向分布的短钢纤维掺入混凝土中, 能够有效地改善混凝土内部孔结构, 同时阻碍混凝土内部微裂缝的扩展和宏观裂缝的形成, 能够有效提升混凝土的抗拉抗弯抗冲击抗疲劳及抗冻性能 [12-19] 故考虑通过在高取代率的煤矸石混凝土中掺入乱向分布的短钢纤维以改善其抗冻性能, 从而可以进一步推广应用煤矸石混凝土这一绿色建筑材料但目前针对钢纤维煤矸石混凝土的相关研究较少, 并且尚未有一个被广泛认可的钢纤维煤矸石混凝土冻融后单轴受压本构模型, 难以进一步研究钢纤维对煤矸石混凝土的力学性能和抗冻性能的影响针对该问题, 文中通过冻融后的钢纤维煤矸石的单轴受压试验, 探讨了钢纤维掺量和冻融循环次数与冻融后钢纤维煤矸石混凝土的应力 - 应变曲线间的关系, 为进一步分析钢纤维煤矸石混凝土的力学性能和推广应用煤矸石混凝土提供依据 1 试验材料和试验方法 1.1 试验材料水泥用陕西秦岭股份有限公司 P O42.5R 普通硅酸盐水泥 ; 砂用级配合格的河砂, 细度模数 27, 堆积密度 1460kg/m 3 ; 碎石用普通碎石, 粒径 5~16mm, 混合级配 ; 煤矸石用陕西某煤矿所产的煤矸石, 粒径 5~20mm, 混合级配 ; 钢纤维用波浪型短钢纤维, 长 25~30mm, 等效直径 0.5mm. 1.2 试件制作及配合比用煤矸石等体积代替 40% 的碎石, 并掺入钢纤维, 为保证钢纤维乱向分布并防止结团, 拌合时先干拌后湿拌参考 GB/T 普通混凝土拌合物性能试验方法标准和 GB/T 普通混凝土力学性能试验方法标准的规定, 共成型试件 4 组, 钢纤维掺量分别为 0%,05%,1% 和 1.5%, 每组 20 个试件, 尺寸皆为 100mm 100mm 300mm, 各组编号及其配合比见表 1. 试件浇筑后 24h 脱模, 送入标准养护环境养护 28d. 1.3 试验方法与试验装置试件养护完成后, 根据 GB/T 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准以

第 5 期邱继生等 : 钢纤维煤矸石混凝土冻融后本构关系试验研究 745 快冻法进行冻融试验试验装置为北京数智意隆仪器有限公司生产的 KDR-V9 系列混凝土快速冻融试验机一次冻融循环冻结完成时试件中心温度 -17±2, 降温时间 1.5~2.5h, 融化完成时试件中心温度 8±2, 升温时间 1.0~1.5h, 冻融过程中试件中心与表面的温差始终 <28.

53 700 744 364 0 F5 300 160 0.53 700 744 364 3.9 F10 300 160 0.53 700 744 364 7.8 F15 300 160 0.53 700 744 364 11.

3 第 5 期邱继生等 : 钢纤维煤矸石混凝土冻融后本构关系试验研究 745 快冻法进行冻融试验试验装置为北京数智意隆仪器有限公司生产的 KDR-V9 系列混凝土快速冻融试验机一次冻融循环冻结完成时试件中心温度 -17±2, 降温时间 1.5~2.5h, 融化完成时试件中心温度 8±2, 升温时间 1.0~1.5h, 冻融过程中试件中心与表面的温差始终 <28. 表 1 钢纤维煤矸石混凝土配合比 Tab.1 Mixproportionofsteelfibrereinforcedcoalgangueconcrete 编号水泥 /(kg m -3 ) 水 /(kg m -3 ) 水灰比砂子 /(kg m -3 ) 碎石 /(kg m -3 ) 煤矸石 /(kg m -3 ) 钢纤维 /(kg m -3 ) F F F F 根据试验方案, 冻融达到一定循环次数时进行质量和动弹性模量的测量动弹性模量的测量仪器为北京康科瑞有限公司生产的 NM-4B 型非金属超声检测分析仪, 接收灵敏度 10μV, 测量精度 ±0.1μs; 质量的测量仪器为常熟市天量仪器有限责任公司生产的 LT20K 型工业计重天平, 分度值 0.001kg. 测量完成后取出达到预期冻融循环次数的试件, 其余继续冻融待试件达到预期循环次数后对其进行单轴受压试验试验装置为上海华龙测试仪器有限公司生产的 WAW 型微机控制电液伺服万能试验机, 加载速度 0.5mm/min. 位移采用电子位移计测量, 标距 100mm, 分度值 0.001mm. 动弹性模量损失 E(t) XS 被普遍认为是评价冻融损伤程度的有效指标图 2 给出了经历 30 次冻融循环后, 不同钢纤维掺量的各组试件的相对质量损失和相对动弹性模量损失 2 试验结果分析 2.1 冻融损伤各组试件随着经历冻融循环次数的增加, 表面砂浆体出现剥离细骨料和钢纤维脱落的程度也逐渐加剧, 经历不同冻融次数的试件表面特征如图 1 所示图 2 冻融损伤情况 Fig.2 Freezethawdamage 图 1 不同冻融次数下表面特征对比 Fig.1 SurfaceComparisonindiferentfreezethawcycles 混凝土整体冻融损伤的程度仅通过观察难以全面客观的定量评价, 而相对质量损失 M XS 和相对图 2 表明, 各组试件相对动弹性模量损失无显著区别, 而掺入钢纤维会使相对质量损失增大根据现有的研究成果 [16-19], 并结合本次试验, 说明掺入钢纤维对限制煤矸石混凝土表面材料的剥落作用不大, 甚至由于边界效应, 当钢纤维表面与胶凝材料结合质量不好时其表面较之砂浆体或细骨料更易剥落, 从而导致质量损失较大此外, 通过项目相关的毛细吸水试验表明, 由于相对质量损

4 746 西安科技大学学报 2018 年伤是在吸水饱和状态下测量得到的, 普通煤矸石混凝土饱和吸水质量增加较多使其质量损失较小, 因此掺入钢纤维对减小煤矸石混凝土的质量损失和提高动弹性模量作用不明显 2.2 应力 - 应变曲线及其主要参数 F0 组和 F15 组试件经历不同次数冻融后, 通过单轴受压试验得到的应力 - 应变曲线如图 3 和图 4 所示各组试件未经冻融和经 30 次冻融后, 通过单轴受压试验得到的应力 - 应变曲线如图 5 和图 6 所示图 3 F0 组应力 - 应变曲线 Fig.3 StresstraincurveoftheF0team 图 4 F15 组应力 - 应变曲线 Fig.4 StresstraincurveoftheF15team 随着循环次数的增加,F0 组和 F15 组试件峰值应力降低, 峰值应变增加, 应力 - 应变曲线趋于扁平, 同时初始切线模量和峰值点割线模量同时降低这是由于冻融作用使混凝土内部出现损伤, 这些损伤会随冻融循环次数的增加而积累, 在混凝土内部形成大量的微孔洞和微裂缝, 使其内部结构逐渐疏松, 一方面导致混凝土强度下降, 另一方面导致混凝土出现压实效应, 刚度下降, 应变增加图 5 未经冻融时应力 - 应变曲线 Fig.5 Stresstraincurvewithoutfreezethawcycles 图 6 经历 30 次冻融后的应力 - 应变曲线 Fig.6 Stresstraincurveafter30freezethawcycles 随着纤维掺量的增加, 各组试件表现出两点较显著的区别, 其峰值应变增加, 以及下降段的下降速度减缓这是由于在受压初期, 钢纤维对煤矸石混凝土受力性能影响较小, 而在接近峰值和之后的下降段中, 钢纤维能有效阻碍煤矸石混凝土内部裂缝发展, 提供约束, 使应力 - 应变曲线表现出较为较显著的区别 3 本构方程的建立已有众多学者提出了多种混凝土受压应力 - 应变全曲线方程 [20-25], 文中参照文献 [20] 中的混凝土应力 - 应变曲线方程 σ=eε exp - 1 m ε { [ m( ε ) ] } (1) pk 式中 σ 为应力 ;E 为荷载损伤为 0 时的弹性模量, 即只有冻融损伤的混凝土的弹性模量, 简称为弹性模量 ;ε 为应变, 单位为 1/1000;m 为曲线参数 ;ε pk 为峰值应变现根据试验结果分别确定各参数的取值方法

5 第 5 期邱继生等 : 钢纤维煤矸石混凝土冻融后本构关系试验研究弹性模量 E 的确定文中取应力为 40% 峰值应力时的割线模量为弹性模量 E, 低应力状态下钢纤维对整体受力性能影响较小, 冻融损伤的累积和微裂缝的扩展导致的酥松对混凝土试块的变形有较大影响从而也影响了弹性模量的大小, 试验数据表明不同钢纤维掺量的试件的弹性模量随冻融循环次数的变化趋势也基本一致故只考虑冻融循环次数对弹性模量的影响, 拟合试验数据, 得到弹性模量与冻融循环次数之间的关系如下 E=34400exp(-0.037N) (2) 式中 N 为冻融循环次数试验数据与拟合曲线的关系如图 7 所示图 7 弹性模量的试验数据与拟合曲线 Fig.7 Testdataandfitcurvesofelasticmodulus 3.2 峰值应变 ε pk 的确定试验研究表明, 不同钢纤维掺量的试件, 其相对峰值应变随冻融循环次数变化的规律基本相同故先考虑冻融循环次数对相对峰值应变的影响, 拟合试验数据, 得到二者之间的关系如下 ε pk =exp( n) (3) ε 0 式中 ε 0 为未经历冻融时的峰值应变各组试件的相对峰值应变随冻融循环次数的变化规律如图 8 所示进一步考虑钢纤维掺量对峰值应变的影响, 未经历冻融时的试件的峰值应变如图 9 所示拟合试验数据得到 ε 0 =( S+0.056S 2 ) (4) 式中 S 为钢纤维掺量, 单位为 1/100. 将式 (4) 带入式 (3) 得到峰值应变的计算公式 ε pk =( S+0.056S 2 )exp( N) 图 8 相对峰值应变的试验数据与拟合曲线 Fig.8 Testdataandfitcurvesofrelativepeakstrain!" 图 9 冻融前的峰值应变拟合 Fig.9 Fitofpeakstrainbeforefreezethawcycles (5) 3.3 参数 m 的确定将式 (2) 式 (5) 带入式 (1), 并根据试验数据拟合确定参数 m 的取值, 每组绘制柱状图如图 10 所示图 10 m 值对比 Fig.10 Comparisonofthevalueofm 试验发现同一组不同冻融循环次数下试件的 m 值相差不大, 考虑 m 值只受钢纤维掺量影响, 取钢纤维掺量相同的所有试件的 m 值的平均值作为该钢纤维掺量的混凝土的 m 值, 结果如图 11 所示

6 748 西安科技大学学报 2018 年图 11 各组试件的 m 值与拟合曲线 Fig.11 Valueandfitcurvesofmofeachgroupspecimens 由图 11 所示, 对钢纤维掺量在 0.5 到 1.5 之间的钢纤维煤矸石混凝土拟合建立 m 值与钢纤维掺量之间的关系为 m=1.9418(s=0) { m= s(0.5% S 1.5% ) (6) 3.4 验证通过式 (2) 式 (5) 和式 (6) 分别求出 E,ε pk 和 m, 并带入式 (1), 即可绘出经历了一定冻融循环的一定钢纤维掺量的煤矸石取代率为 40% 的钢纤维煤矸石混凝土的应力 - 应变曲线根据式 (1), 峰值应力应满足 σ pk =Eε pk /exp(1/m) (7) 式中 σ pk 为峰值应力, 即强度试验数据与式 (7) 的预测曲线如图 12 所示图 12 强度的试验数据与预测曲线 Fig.12 Testdataandforecastcurvesofstrength 图 12 反应出此本构关系对未经冻融的试件的强度预测较差, 但此时试件的强度易由其他方法测出, 此本构关系能较好的反应出钢纤维煤矸石混凝土冻融后单轴受压的力学性能, 且误差基本偏于安全故取经历 30 次冻融循环后, 不同钢纤维掺量的各组试件的实测应力 - 应变关系和采用式 (2) 式 (5) 式 (6) 和式 (1) 绘出的理论应力 - 应变全曲线对比图如图 13 所示!! " " # " $ 图 13 应力 - 应变的试验数据与理论曲线 Fig.13 Testdataandtheoreticalcurvesofstresstrain

7 第 5 期邱继生等 : 钢纤维煤矸石混凝土冻融后本构关系试验研究 749 图 13 表明, 在适当的钢纤维掺量和经历一定的冻融循环的情况下, 文中给出的本构关系能较有效的描述钢纤维煤矸石混凝土的应力 - 应变关系, 对工程分析和进一步研究有一定的参考价值 4 结论 1) 随着冻融循环次数的增加, 应力 - 应变全曲线的峰值应力降低, 峰值应变增加, 弹性模量降低, 应力 - 应变曲线趋于扁平 ; 2) 掺入钢纤维不能显著降低煤矸石混凝土的冻融损伤, 但能使煤矸石混凝土峰值应变显著增加, 对峰值应力和弹性模量基本没有影响, 可考虑加入引气剂进一步改善其抗冻性 ; 3) 钢纤维煤矸石混凝土不宜直接用于严寒地区, 但对寒冷地区和夏热冬冷地区而言, 其力学性能和耐久性能都已满足工程需求 ; 4) 对经历了一定冻融循环的一定钢纤维掺量的煤矸石取代率为 40% 的钢纤维煤矸石混凝土, 可由文中方法得到其单轴受压时的本构关系参考文献 (References): [1] 郭彦霞, 张圆圆, 程芳琴. 煤矸石综合利用的产业化及其展望 [J]. 化工学报,2014(7): GUOYanxia,ZHANG Yuanyuan,CHENG Fangqin. Industrialdevelopmentandprospectaboutcomprehen siveutilizationofcoalgangue[j].thechmicalindustry andengineeringsocietyofchinajorunal,2014(7): [2] 杜勇立, 高礼, 杨果林. 不同掺土量加筋煤矸石的界面摩擦试验研究 [J]. 湖南大学学报 : 自然科学版, 2014(4): DU Yongli,GAO Li,YANG Guolin.Experimental studyoftheinterfacefrictioncharacteristicsbetween coalgangueandreinforcementwithdiferentqualitiesof soil[j].journalofhunanuniversity:naturalsciences, 2014(4): [3] 邓军, 李贝, 肖, 等. 基于热重 - 傅里叶红外光谱联用的煤矸石自燃特性及微观表征 [J]. 西安科技大学学报,2017,37(1):1-6. DENGJun,LIBei,XIAOYang,etal.Spontaneouscom bustioncharacteristicsandmicrocharacterizationofcoal ganguebasedonthermogravimetryfouriertromsformin fraredspectrometer[j].journalofxi anuniversityof ScienceandTechnology,2017,37(1):1-6. [4] LIUXiaoming,ZHANGNa,YAOYuan,etal.Micro structuralcharacterizationofthehydrationproductsof bauxitecalcinationmethodredmudcoalganguebased cementitiousmaterials[j].journalofhazardousmateri als,2013,262(8): [5] SUNPeng,SUNDaosheng,WANGAiguo,etal.Prepa rationandpropertiesofsinteredbrickbasedoncoal Gangueandflyash[J].AsianJournalofChemistry, 2014,26(5): [6] 张九雨. 普通混凝土矸石带联合巷帮支护沿空留巷试验 [J]. 西安科技大学学报,2016,36(6): ZHANGJiuyu.Testofordinaryconcreteandwasterock bandforroadsidesupporingingobsideentryretaining [J].JournalofXi anuniversityofscienceandtech nology,2016,36(6): [7] ZHANGQinli,WANGXinmin.Performanceofcemen tedcoalganguebackfil[j].journalofcentralsouthu niversityoftechnology,2007(2): [8] QIUGuohua,LUOZhongyang,SHIZhenglun,etal. UtilizationofcoalGangueandcoppertailingsasclayfor cementclinkercalcinations[j].journalofwuhanuni versityoftechnology:materialsscienceedition,2011, 26(6): [9] 李永靖, 邢洋, 张旭, 等. 煤矸石骨料混凝土的耐久性试验研究 [J]. 煤炭学报,2013(7): LIYongjing,XING Yang,ZHANG Xu,etal.Experi mentalstudyonthedurabilityoftheconcretewithcoal gangueaggregate[j].journalofchinacoalsociety, 2013(7): [10] 李永靖, 闫宣澎, 张旭, 等. 煤矸石骨料钢筋混凝土柱的抗震性能试验研究 [J]. 煤炭学报,2013,38(6): LIYongjing,YAN Xuanpeng,ZHANG Xu,etal.Ex perimentalresearchonseismicbehaviorofreinforced concretecolumncomposedofcoalgangueaggregate[j]. JournalofChinaCoalSociety,2013,38(6): [11] 周梅, 田爽, 郭涛, 等. 自燃煤矸石配制混凝土的试验研究 [J]. 硅酸盐通报,2011,30(5): ZHOUMei,TIANShuang,GUOTao,etal.Experimental researchontheconcreteusingspontaneouscombustion Gangueasfulactivematerial[J].BuletinoftheChi neseceramicsociety,2011,30(5): [12] 苏承东, 李艳, 熊祖强. 钢纤维高性能混凝土劈裂强度与变形特性分析 [J]. 建筑材料学报,2014(4): SUChengdong,LIYan,XIONGZuqiang.Strengthand deformationpropertiesofsteelfiberreinforcedhighper

8 750 西安科技大学学报 2018 年 formanceconcreteundersplitingproces[j].journalof BuildingMaterials,2014(4): [13] 刘汉勇, 王立成, 宋玉普, 等. 钢纤维高强轻骨料混凝土力学性能的试验研究 [J]. 建筑结构学报,2007 (5): LIUHanyong,WANG Licheng,SONG Yupu,etal. Experimentalstudyonmechanicalpropertiesofsteelfi berreinforcedhighstrengthlightweightaggregatecon crete[j].journalofbuildingstructures,2007(5): [14] 方志, 向宇, 匡镇, 等. 钢纤维含量对活性粉末混凝土抗疲劳性能的影响 [J]. 湖南大学学报 : 自然科学版,2011(6):6-12. FANG Zhi,XIANG Yu,KUANG Zhen,etal.Fatigue propertiesofreactivepowderconcretewithdiferentsteel fiberratios[j].journalofhunanuniversity:natural Sciences,2011(6):6-12. [15] WANGZhenshuang,ZHAONing.Propertiesofsteelfi berreinforcedcoalganguecoarseaggregateconcrete [J].WuhanUniversityJournalofNaturalSciences, 2014,19(3): [16] 牛荻涛, 姜磊, 白敏. 钢纤维混凝土抗冻性能试验研究 [J]. 土木建筑与环境工程,2012(4):80-84, 98. NIUDitao,JIANGLei,BAIMin.Experimentalanalysis onthefrostresistanceofsteelfiberreinforcedconcrete [J].JournalofChongqingJianzhu University,2012 (4):80-84,98. [17] 陈升平, 段小龙, 滕飞, 等. 钢纤维混凝土冻融后的力学性能研究 [J]. 湖北工业大学学报,2016,31(1): CHENShengping,DUANXiaolong,TENGFei,etal. Researchonmechanicalpropertiesofsteelfiberrein forcedconcreteafterfreezingandthawingcycle[j]. JournalofHubeiUniversityofTechnology,2016,31 (1): [18] 牛建刚, 王佳雷. 冻融对塑钢纤维轻骨料混凝土强度和韧性的影响研究 [J]. 混凝土,2016(2):5-7,11. NIUJiangang,WANGJialei.Researchofstrengthand tenacityofplasticsteelfiberandlightweightaggregate concreteundertheefectoffreezingandthawingcycle [J].Concrete,2016(2):5-7,11. [19] 王家滨, 牛荻涛, 刘亚平. 喷射混凝土抗冻性及冻融损伤力学行为实验研究 [J]. 功能材料,2015(6): WANGJiabin,NIU Ditao,LIU Yaping.Investigation offrostresistanceandstresstraincurveofshotcrete [J].JournalofFunctionalMaterials,2015(6): [20] 王春来, 徐必根, 李庶林, 等. 单轴受压状态下钢纤维混凝土损伤本构模型研究 [J]. 岩土力学,2006,27 (1): WANGChunlai,XUBigen,LIShulin,etal.Studyon aconstitutivemodelofdamageofsfrcunderuniaxial compresion[j].rockandsoilmechanics,2006,27 (1): [21] 刘军, 林皋. 适用于混凝土结构非线性分析的损伤本构模型研究 [J]. 土木工程学报,2012(6): LIU Jun,LIN gao.studyofdamageconstitutivemodel appliedtosimulatenonlinearbehaviorofconcretestruc tures[j].chinacivilengineeringjournal,2012(6): [22] 李杰, 张其云. 混凝土随机损伤本构关系 [J]. 同济大学学报 : 自然科学版,2001,29(10): LIJie,ZHANGQiyun.Studyofstochasticdamagecon stitutiverelationshipforconcretematerial[j].journalof TongjiUniversity:NaturalScience,2001,29(10): [23] 卫军, 李松林, 董荣珍, 等. 考虑残余变形影响的混凝土疲劳损伤本构模型 [J]. 湖南大学学报 : 自然科学版,2016(7): WEIJun,LISonglin,DONGRongzhen,etal.Fatigue damageconstitutivemodelofconcreteconsideringthe efectofresidualdeformation[j].journalofhunanuni versity:naturalsciences,2016(7): [24] 谢理想, 赵光明, 孟祥瑞. 软岩及混凝土材料损伤型黏弹性动态本构模型研究 [J]. 岩石力学与工程学报,2013,32(4): XIELixiang,ZHAOGuangming,MENGXiangrui.Re searchondamageviscoelasticdynamicconstitutivemod elofsoftrockandconcretematerials[j].chinesejour nalofrockmechanicsandengineering,2013,32(4): [25] 陈宗平, 徐金俊, 郑华海, 等. 再生混凝土基本力学性能试验及应力应变本构关系 [J]. 建筑材料学报, 2013,16(1): CHENZongping,XU Jinjun,ZHENG Huahai,etal. Basicmechanicalpropertiestestandstresstrainconsti tutiverelationsofrecycled coarseaggregateconcrete [J].JournalofBuildingMaterials,2013,16(1):24-32.

第期赵金莲等荧光光谱法分析花茶对羟自由基诱导的氧化损伤的保护作用!!!!!!!! 花茶冲泡方法荧光扫描方法 # 稳定性试验方法重复性试验方法

第期赵金莲等荧光光谱法分析花茶对羟自由基诱导的氧化损伤的保护作用!!!!!!!! 花茶冲泡方法荧光扫描方法 # 稳定性试验方法重复性试验方法年月华南师范大学学报自然科学版年第期赵金莲曾佑炜李宽彭永宏采用荧光光谱扫描法定性定量研究了种花茶对羟自由基诱导的氧化损伤的保护作用结果表明桂花茶复合花茶绿茶和芍药花茶的保护作用要优于红玫瑰花茶和金莲花茶且各花茶的保护作用在范围内均随质量浓度的增加而增强该方法的稳定性和重复性都较好花茶氧化损伤荧光光谱扫描第期赵金莲等荧光光谱法分析花茶对羟自由基