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毖上咸
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1 第 57 卷第 6 期 2017 年 11 月大连理工大学学报 JunfDnUnvyfTchngy V.57, N.6 Nv 文章编号 : ) 贫沥青碎石新型材料组成设计及性能研究彭波 *1, 曹世江 1, 巩伟 2, 李文瑛 3, 曹宁 1 长安大学公路学院, 陕西西安 ; 中交第四航务工程勘察设计院有限公司, 广东广州 ; 西安公路研究院, 陕西西安 ) 摘要 : 为了深入研究贫沥青碎石这种新型材料作为中间层结构时, 其材料组成对缓解半刚性基层反射裂缝的效果, 运用多级嵌挤理论, 采用逐级填充设计方法, 对贫沥青碎石粗细集料进行设计. 研究 7 种矿料级配组成及其各自最佳沥青用量, 通过对贫沥青碎石的强度 CBR 加州承载比 ) 高温性水稳性等性能进行研究比选, 给出了推荐的级配范围 ; 在选定的级配范围和最佳沥青用量内进行贫沥青碎石粉胶比设计, 并铺筑试验路进行路用性能验证. 研究结果表明, 当粗细集料比例在 3 1~17 3, 最佳沥青用量为 52% ~75%, 粉胶比为 78~22 时, 该新型材料具有很好的延缓路面反射裂缝的功能, 其组成配比及设计方法对防治半刚性基层反射裂缝具有重要意义. 关键词 : 道路工程 ; 缓裂性能 ; 逐级填充 ; 贫沥青碎石 ; 反射裂缝中图分类号 :U 文献标识码 :A d:17511/dgxb 引言反射裂缝及其影响是半刚性基层沥青路面设计及施工中十分棘手而又不容回避的问题, 但由于半刚性基层沥青路面具有较高的刚度稳定性耐久性以及较强的荷载扩散能力等优点, 目前, 国内外很多高速公路采用半刚性基层结构 [1], 然而道路在运营 1~2 后, 都不同程度地出现了大小不等的反射裂缝, 而且裂缝的大小和数量随时间 [23] 在逐渐增长, 加剧了路面状况的恶化. 在解决沥青路面半刚性基层反射裂缝问题上, 国外道路工作者也进行了相关研究 [45], 设置级配碎石抗裂过渡层能够在一定程度上延缓反射裂缝的发展 [2], 但该方法也有显著缺点 : 一是级配碎石中没有添加黏结材料, 在施工中表面易松散难碾压成型 ; 二是级配碎石回弹模量较小, 抵抗荷载的能力 [68] 较弱, 易产生永久变形车辙网裂等病害. 基于此, 采用贫沥青碎石来代替级配碎石是较为可行的措施, 贫沥青碎石的特点是少量沥青黏结剂就能改善无黏结剂粒料表面松散施工性能差等施工缺点, 另外能够提高碎石的模量, 增强其抵抗荷载的能力, 达到改善材料抗裂性能的目 [9] 的. 近年来, 国内针对贫沥青级配碎石进行了一些研究 [1012], 但主要是对贫沥青碎石过渡层混合料的级配设计方法和沥青用量等方面的研究, 没有综合考虑各材料配比对其使用性能的影响. 本文依据现有研究成果中对于防治沥青路面半刚性基层反射裂缝的不足之处, 提出一种贫沥青碎石新型材料, 在此基础上, 为了进一步验证贫沥青碎石对抑制和缓解半刚性基层反射裂缝的效果, 课题组在甘肃省内的庄天公路 HS3 标段以室内试验优选的最佳配比材料铺筑了一条长 150m 的贫沥青碎石试验路和一条长 150 m 的普通路段进行对比验证. 1 贫沥青碎石原材料的选定沥青选自克拉玛依油田 90#A 级道路石油收稿日期 : ; 修回日期 : 基金项目 : 陕西省自然科学基金资助项目 2011JM7001); 陕西省交通厅科技计划项目 1508K); 甘肃省交通运输厅科研项目 ). 作者简介 : 彭波 * 1970), 男, 博士, 教授,Em:pngb8888@126.cm; 曹世江 1991), 男, 硕士生,Em: @16 cm.

2 608 大连理工大学学报第 57 卷沥青 ; 粗集料选用甘肃甘泉天开石料厂生产的石灰岩 ; 细集料为甘肃甘泉天开石料厂生产的机制砂 ; 矿粉由石灰岩磨细而成. 原材料的技术指标见表 1~ 由表 1~3 可以看出所选原材料的性能指标满足规范要求, 可以进行贫沥青碎石反射裂缝的研究. 表 1 沥青性能指标 Tb.1 Thpfmncndxfph 针入度 25 )/ 延度 15 )/ 软化溶解相对 1mm cm 点 / 度 /% 密度试验值 94 > 规范值 [13] 80~ 实测注 : 针入度延度软化点溶解度相对密度试验方法分别为 T0604 T0605 T0606 T0607 T060 表 2 粗细集料技术指标 Tb.2 Thchncndxfcgggndfnggg 粗集料细集料压碎值毛体积密度实测 )/ 表观相与沥青黏附性吸水率不表观密度不小于 / 含泥量不不大于 /% g cm 3 ) 对密度不小于 / 等级大于 /% g cm 3 ) 大于 /kg 规范值 [13] 22 实测 mm mm 试验值 16mm 12mm mm mm 表 3 矿粉性能指标 Tb.3 Thpfmncndxfmnpwd 表观密度不小于 / g cm 3 ) 外观规范值 [13] 5 无团粒结块亲水系数 >1, 对水的亲和力大于对沥青的亲和力 <1, 对沥青的亲和力大于对水的亲和力塑性指数 /% <4 试验值 732 无团粒结块粗细集料级配组成及合成级配设计 1 粗细集料级配组成采用粗集料松装间隙率 VCADRC 和集料承载比 CBR 分别表征粗集料的结构稳定性和集料的 [14] 强度 ; 采用振动法测细集料的紧装密度. 通过上述各级粗细集料的填充, 选取在粗集料 VCADRC 最小 CBR 最大, 细集料紧装密度最大情况下形成的最优比例进行合成换算, 计算出粗集料中各级料在满足松装间隙率和集料承载比及细集料满足紧装密度条件下的最优比例. 试验结果见表 4. 2 粗细集料合成级配设计本文以关键筛孔 4.75 的质量通过率 40% 为基础, 即粗细集料质量比例为基准, 以 5% 为步长, 向粗集料中填充细集料. 取粗细集料质量配比分别为及共 7 种级配, 分别用编号 A B C D E G 表示. 粗细集料的合成级配如图 1 所示. 由图 1 中 7 种级配曲线可以看出曲线的走势基本相同, 接近 S 形曲线, 在粒径 4.75mm 处, 大于 4.75mm 粒径部分的曲线之间的差异比较小, 小于 4.75 mm 粒径部分的曲线之间的差异比较大, 曲线的线形基本一致, 符合 S 形级配曲线要求. 表 4 粗细集料的比例 Tb.4 Thppnfcgggndfnggg 粗集料各级集料的组合比例 /% 细集料各级集料的组合比例 /% 35 mm 26.5 mm 19 mm 16 mm 12 mm 9.5 mm 4.75 mm 36 mm 18 mm 6 mm 3 mm 15 mm 075 mm

第6期彭波等:贫沥青碎石新型材料组成设计及性能研究 ) 5% 沥青用量 609 b) 0% 沥青用量图 1 粗细集料的合成级配 1 Thyn h cg d n fc gg g nd f ngg g 3 结合料组成设计及性能研究 1 最佳沥青用量的确定在贫沥青碎石最大最小沥青用量的基础上, 采用马歇尔体积参数和力学指标确定最佳沥青用量.

考虑到传统的沥青混合料一般采用马歇尔试验确定最佳沥青用量,但本研究提出的新型沥青混合料是否适合此方法还未知,所以本文以传统马歇尔试验的确定方法作为切入点研究其性能.

青基本裹覆集料表面,脱模时试件成型良好.但裹覆观察试验的主观因素较强,结果比较粗糙,只能作为参考,不能完全依赖观察试验法的结果,因此采用谢伦堡飞散试验研究贫沥青碎石试件质量残留变化率来评价其黏聚性能. 7种级配在沥青用量 0% 左右下成型,取沥青用量 8% 1% 3% 进行质量残留变化率试验,试验结果如表 5 所示.

5 Thchng fm du 选取 5 和 6 分别作为劈裂强度的最大值和单轴贯入强度的最大值所对应的沥青用量,取二者的平均值作为 Oc2,最终求出贫沥青碎石混合料各个级配的最佳沥青用量 Oc,计算公式如下所示: /2= /4+ Oc= Oc1 +Oc2) 1 +2 +3 +4) /2) /2 5 +6) 1) 1 最小沥青用量的确

3 第6期彭波等:贫沥青碎石新型材料组成设计及性能研究 ) 5% 沥青用量 609 b) 0% 沥青用量图 1 粗细集料的合成级配 1 Thyn h cg d n fc gg g nd f ngg g 3 结合料组成设计及性能研究 1 最佳沥青用量的确定在贫沥青碎石最大最小沥青用量的基础上, 采用马歇尔体积参数和力学指标确定最佳沥青用量.以下试验参考公路工程沥青及沥青混合料试 [ ] 验规程 JTG E )15 和公路沥青路面 [ ] 施工技术规范 JTG )13 进行. 考虑到传统的沥青混合料一般采用马歇尔试验确定最佳沥青用量,但本研究提出的新型沥青混合料是否适合此方法还未知,所以本文以传统马歇尔试验的确定方法作为切入点研究其性能. 在贫沥青碎石最小与最大沥青用量的基础上,选取和 4 分别作为毛体积密度的最大值孔隙率的中值稳定度的最大值和流值的最小 c) 5% 沥青用量图 2 最小沥青用量裹覆观察试验 2 Th fc v gb v nf m n mum ph c n n 由试验结果发现,当沥青用量为 0% 时,沥青基本裹覆集料表面,脱模时试件成型良好.但裹覆观察试验的主观因素较强,结果比较粗糙,只能作为参考,不能完全依赖观察试验法的结果,因此采用谢伦堡飞散试验研究贫沥青碎石试件质量残留变化率来评价其黏聚性能. 7种级配在沥青用量 0% 左右下成型,取沥青用量 8% 1% 3% 进行质量残留变化率试验,试验结果如表 5 所示. 表 5 质量残留变化率值所对应的沥青用量,取四者的平均值作为 Oc1 ; Tb. 5 Thchng fm du 选取 5 和 6 分别作为劈裂强度的最大值和单轴贯入强度的最大值所对应的沥青用量,取二者的平均值作为 Oc2,最终求出贫沥青碎石混合料各个级配的最佳沥青用量 Oc,计算公式如下所示: /2= /4+ Oc= Oc1 +Oc2) ) /2) /2 5 +6) 1) 1 最小沥青用量的确定通过裹覆观察试验和质量残留变化率试验以保证试件的成型,避免集料松散剥落,试验参考规范公路工程沥青及沥青混合料试验规程 JTG E )来研究贫沥青碎石混合料的最小沥青用量.裹覆观察试 d) 0% 沥青用量级配 A B C D E G 质量残留变化率/% 8%~ 9%~ 0%~ 1%~ 2%~ % % % % % 由表 5 数据可以看出,质量残留变化率都小验采用双面击实 75 次,在 7 种级配中,选取中间于 5%,试验选取质量残留变化率小于 1% 突变处增加,分别以沥青用量 5% 5% G 的最小沥青用量分别是 3% 9%. 级配 D 进行试验,沥青用量以步长为 5% 进行 0% 等运用标准击实试验成型贫沥青碎石混合料,试验结果如图 2 所示. 作为相应级配最小沥青用量,可知级配 A 至级配 2 最大沥青用量的确定通过裹覆观察试验和自由沥青质量析漏损失试验来研究贫沥青碎

大连理工大学学报 610 石混合料的最大沥青用量.裹覆观察试验中,由上第 57 卷出,级配 A 至级配 G 对应的最大沥青用量分别为面的研究发现,级配 D 的沥青用量约为 0% 时, 1% 1% 9% 和型良好.

量 9% 和最大沥青用量 2% 为范围要求,分别选用沥青用量为 4% 6% 8% 2% 7 种沥青含量进行试验,通过测量试件的毛体积密度 Vv) 稳定 ρf) 孔隙率度 M) 流值 )等体积参数及劈裂强度 R) 贯入强度 τd)等力学指标来分析贫沥青碎石的性 ) 0% 沥青用量 b) 5% 沥青用量能变化趋势.试验参数结果如图 5 所示.

表 6 中计算结果表明, 7种级配对应的最佳 c) 0% 沥青用量 d) 5% 沥青用量图 3 最大沥青用量裹覆观察试验 3 Th fc v gb v nf mx mum ph c n n 由图 3 裹覆观察试验发现,当沥青用量约为 0% 时,贫沥青碎石集料表面被沥青包裹完全, 且从试件表面沥青膜观察,试件状态良好.

2 推荐级配范围的确定根据上面确定的 7 种级配及其对应的最佳沥青用量,通过试验研究 7 种级配下,粗细集料比例对孔隙率 CBR 高温性水稳性及低温抗裂性的影响,找到满足多方面性能要求的级配,试验参考公路工程沥青及沥青混合料试验规程 JTG E20 2011)进行.测定的试验结果如图 6 所示.

4 大连理工大学学报 610 石混合料的最大沥青用量.裹覆观察试验中,由上第 57 卷出,级配 A 至级配 G 对应的最大沥青用量分别为面的研究发现,级配 D 的沥青用量约为 0% 时, 1% 1% 9% 和型良好.所以从 0% 开始,以步长为 5% 进行 3 贫沥青碎石体积参数及力学指标的确定对 7 种级配进行标准马歇尔试验,以最小沥青用可以保证贫沥青碎石集料表面裹覆完整试件成增加,分别以沥青用量 5% 5% 运用标准击实试验成型贫沥青碎石,结果如图 3 所示. 9%. 量 9% 和最大沥青用量 2% 为范围要求,分别选用沥青用量为 4% 6% 8% 2% 7 种沥青含量进行试验,通过测量试件的毛体积密度 Vv) 稳定 ρf) 孔隙率度 M) 流值 )等体积参数及劈裂强度 R) 贯入强度 τd)等力学指标来分析贫沥青碎石的性 ) 0% 沥青用量 b) 5% 沥青用量能变化趋势.试验参数结果如图 5 所示. 由图 5 中的试验数据曲线结果,可以得出各级配的体积参数与力学指标的计算数据,依据最佳沥青用量对以上 6 个参数的取值要求,将参数代入式 1),进而得出 7 种级配对应的最佳沥青用量,计算结果如表 6 所示. 表 6 中计算结果表明, 7种级配对应的最佳 c) 0% 沥青用量 d) 5% 沥青用量图 3 最大沥青用量裹覆观察试验 3 Th fc v gb v nf mx mum ph c n n 由图 3 裹覆观察试验发现,当沥青用量约为 0% 时,贫沥青碎石集料表面被沥青包裹完全, 且从试件表面沥青膜观察,试件状态良好.进一步地,采用自由沥青质量析漏损失试验研究最大沥青用量,对 7 种级配分别在沥青用量为 8% 1% 3% 4% 进行试验,试验结果如图 4 所示. 沥青用量在 33%~ 95%. 2 推荐级配范围的确定根据上面确定的 7 种级配及其对应的最佳沥青用量,通过试验研究 7 种级配下,粗细集料比例对孔隙率 CBR 高温性水稳性及低温抗裂性的影响,找到满足多方面性能要求的级配,试验参考公路工程沥青及沥青混合料试验规程 JTG E )进行.测定的试验结果如图 6 所示. 图 6 )中,级配 A~G 的孔隙率随着粗集料比例的增加,细集料比例的减少,呈现出逐渐增加的趋势.试验结果表明级配 C~ 范围内试件成型良好,对它们的孔隙率进行实测可知,孔隙率的范围为 12%~16%. 图 6 b)中,随着粗集料比例的增加,细集料比例的减少, CBR 呈现先增大后减小的趋势,这是因为细集料含量较多时,细集料与沥青所形成的砂浆将粗集料黏结在一起,与密实悬浮结构相类似,导致 CBR 较小;随着细集料含量的减少, 图 4 自由沥青质量析漏损失试验 4 Th fsch nb nd d ngf gb f n ph g 通过观察黏附在搪瓷盘上的沥青质量变化, 若随着沥青用量的增大,自由沥青析出量明显变大,则以突变点作为最大沥青用量,由图 4 可以看粗细集料比例逐渐趋于稳定, CBR 逐渐增大,当细集料减小到一定值时,形成的骨架结构中有大量孔隙没有被细集料所填充,粗集料与细集料不能形成稳定的结构体,导致 CBR 变小.我国公路沥青路面设计规范规定级配碎石作为基层时 CBR 不应小于 100%,为了保证贫沥青碎石作为过渡层时的性能,建议采用较大的 CBR,推荐采用级配 C~G.

5 第 6 期彭波等 : 贫沥青碎石新型材料组成设计及性能研究 611 ) 毛体积密度随沥青用量变化关系图 b) 孔隙率随沥青用量变化关系图 c) 马歇尔稳定度随沥青用量变化关系图 d) 马歇尔流值随沥青用量变化关系图 ) 劈裂强度随沥青用量变化关系图 f) 贯入强度随沥青用量变化关系图图 5 马歇尔体积参数与力学指标随沥青用量变化试验结果 5 ThufMhvumpmndmchncndxwhhchngfphcnn 表 6 各级配最佳沥青用量参数试验结果 Tb.6 Thufpmfpmum phcnnfchgdn 试验参数 /% 级配 Oc A B C D E G 图 6c) 中, 考虑到贫沥青碎石作为过渡层, 受外界温度变化影响较小, 面临的应力水平小于面层混合料, 贫沥青碎石的动稳定度要求可以适当降低, 但需满足规范对普通沥青混合料动稳定度最低要求, 文中建议贫沥青碎石动稳定度不应低于 1000 次 /mm, 级配 A~ 符合要求. 图 6d) ) 为浸水马歇尔试验及冻融劈裂试验的试验结果, 贫沥青碎石的水稳性参考施工规范中对普通沥青混合料的浸水马歇尔试验残留稳定度的要求不小于 75%, 冻融劈裂试验残留强度比不小于 70%. 结果表明贫沥青碎石的水稳性随粗细集料比增大而降低. 级配 A~ 的残留稳定度大于 75%, 冻融劈裂强度比大于 70%. 即级配 A~ 具有良好的水稳性. ) 孔隙率变化曲线 b)cbr 变化曲线 c) 动稳定度变化曲线 d) 浸水马歇尔试验曲线 ) 冻融劈裂试验曲线 f) 最大弯拉应变曲线图 6 7 种级配在各自粗细集料比例下的性能试验结果 6 Thufhpfmncfvnkndfgdnnhppnf hpcvcndfnggg

大连理工大学学报 612 图 6 f)中,不同级配的最大弯拉应变随混合料中粗集料的增加呈现出先升高后降低的趋势, 参考借鉴公路沥青路面施工技术规

综合以上对贫沥青碎石各级配最佳沥青用量下的性能分析,选取各个方面均满足性能要求的级配,可得出推荐级配为 D E.

试验在推荐级配 D E 与其最佳沥青用量 [ ] 75% 57% 52% 下参照规范 15 进行,通过锥入度试验及简易拉伸试验确定出粉胶比研究范围在 6~ 8,通过粉胶比对贫沥青碎石的强度水

7 Thpp p ng f fpwd g und hd f f n p p 性能粉胶比范围性能粉胶比范围强度 78~ 80 水稳性 8~ 6 高温性 8~ 4 低温性 60~ 22 根据表 7 中各粉胶比范围数

组在甘肃省庄天公路 HS3 标段上铺筑一条长 150m 的贫沥青碎石中间层结构作为试验路,同时铺筑一条长 150 m 的对比试验路,道路材料选用前文确定的沥青

3cm AC 13 3cm AC 13 5cm AM20 10cm 贫沥青碎石 20cm 水泥稳定碎石 20cm 水泥稳定沙砾 )试验路结构 5cm AM20 20cm 水泥稳定碎石

6 大连理工大学学报 612 图 6 f)中,不同级配的最大弯拉应变随混合料中粗集料的增加呈现出先升高后降低的趋势, 参考借鉴公路沥青路面施工技术规范 JTG )中对最大弯拉应变不小于规范值 ,结合试验结果可知,粗细集料填充比例在级配 C~ 的低温抗裂性能良好. 综合以上对贫沥青碎石各级配最佳沥青用量下的性能分析,选取各个方面均满足性能要求的级配,可得出推荐级配为 D E. 3 粉胶比范围的确定沥青与矿粉形成的沥青胶浆,在贫沥青碎石混合料中起到联结骨架的作用,通过对沥青和矿粉形成的沥青胶浆性能研究,确定矿粉的用量范围. 试验在推荐级配 D E 与其最佳沥青用量 [ ] 75% 57% 52% 下参照规范 15 进行,通过锥入度试验及简易拉伸试验确定出粉胶比研究范围在 6~ 8,通过粉胶比对贫沥青碎石的强度水稳性高温性及低温性的影响试验,得出不同性能下粉胶比的适宜范围,如表 7 所示. 表 7 不同性能下粉胶比的适宜范围 Tb. 7 Thpp p ng f fpwd g und hd f f n p p 性能粉胶比范围性能粉胶比范围强度 78~ 80 水稳性 8~ 6 高温性 8~ 4 低温性 60~ 22 根据表 7 中各粉胶比范围数据,综合贫沥青第 57 卷碎石多项性能指标,最终选定粉胶比的范围为 78~ 2 4 试验路验证缓裂性能为了验证这种新型材料在预防反射裂缝方面的工程效果,便于对其性能进行进一步研究,课题组在甘肃省庄天公路 HS3 标段上铺筑一条长 150m 的贫沥青碎石中间层结构作为试验路,同时铺筑一条长 150 m 的对比试验路,道路材料选用前文确定的沥青粗细集料及矿粉,级配选用推荐级配的中值 E,最佳沥青用量为 57%,粉胶比选用拟定粉胶比的中值 0,按标准施工规范铺筑路面,两条沥青路面结构如图 7 所示. 3cm AC 13 3cm AC 13 5cm AM20 10cm 贫沥青碎石 20cm 水泥稳定碎石 20cm 水泥稳定沙砾 )试验路结构 5cm AM20 20cm 水泥稳定碎石 20cm 水泥稳定沙砾 b)对比试验路结构图 7 沥青路面结构 7 Th uc u f ph pvmn 图 7 中,试验路多铺设了 10cm 厚的贫沥青碎石,经过一个冻融循环后,对试验路路面裂缝及路面破损情况进行了实地调查.试验路和对比试验路的路面状况对比如图 8 所示. )路面破损试验路) b)横向裂缝试验路) c)纵向裂缝试验路) d)路面破损对比试验路) )横向裂缝对比试验路) f)纵向裂缝对比试验路) 图 8 试验路与对比试验路路况检测对比图 8 Thc mp nd g m f dd c nf dndc n d

7 第 6 期彭波等 : 贫沥青碎石新型材料组成设计及性能研究 613 实地路况检测发现, 对比试验路面 150 m 范围内出现两处表面剥落坑槽等病害, 经检测, 总面积约为 5m 2, 横向有一条长约 4.5m 的细小裂缝, 纵向有一条长约 4 m 的狭长缝隙 ; 而试验路则未出现剥落和坑槽等病害, 路表面平整且无任何细小的横向裂缝和纵向裂缝产生. 试验路结果进一步验证了设置贫沥青碎石中间层材料具有抵抗路面反射裂缝的效果. 5 结论 1) 通过对 7 种选定的矿料级配进行不同沥青用量不同力学指标不同路用性能以及不同粉胶比的对比试验, 确定了贫沥青碎石的组成设计及配比 : 级配为 D E, 对应的最佳沥青用量范围为 52%~75%, 相应的粉胶比范围为 78~ 2 2) 在现有试验方法和技术指标下, 根据试验结果, 提出贫沥青碎石混合料的技术指标 : 动稳定度不低于次 /mm, 残留稳定度不小于 75%, 冻融劈裂试验残留强度比不小于 70%, 最大弯拉应变不小于规范值 ) 结合贫沥青碎石的级配范围最佳沥青用量及粉胶比, 确定适合贫沥青碎石的孔隙率为 12%~16%. 4) 通过试验路的检测结果, 进一步验证了贫沥青碎石新型材料具有良好的预防反射裂缝的效果 ; 在贫沥青碎石配合比设计方法及性能验证的基础上, 得到了关于贫沥青碎石中间层特有的一套材料组成设计及评价指标方法, 为该种新型材料的进一步研究奠定了基础. 参考文献 : [1] 徐华东, 王磊, 刘真国. 半刚性基层沥青路面开裂成因及处治措施 [J]. 中外公路,2008,285): XU Hudng, WANG L, LIU Zhngu. Cckngcundmnmufmgd bphpvmn [J].Junf Chn & gnhghwy,2008,285):8486.nchn) [2] 郑义. 半刚性基层沥青路面抗裂措施长期性能观测研究 [J]. 公路工程,2014,396): ZHENGY.Rchnhnḡmpfmnc f ncck mu f mgd b pvmn[j].hghwyengnng,2014,396): nChn) [3] 张海, 马光超, 张敏江, 等. 级配碎石基层对沥青路面反射裂缝抑制机理分析 [J]. 沈阳建筑大学学报自然科学版 ),2011,272):24725 ZHANG H,MA Gungch,ZHANG Mnjng,. Mchnm ny f gdd ggg pvnng fcn cck f ph pvmn[j]. Jun f Shnyng Jnzhu UnvyNuScnc),2011,272):24725 nchn) [4] DHAKAL N,ELSEII M A,ZHANG Zhngj. Mgn g f fcn cckng n hbd pvmna ynh [J ]. Innn Jun f Pvmn Rch nd Tchngy,2016,93): [5] AMARASIRIS,GUNARATNE M,SARKARS. Mdng f cck dph n dg mg f cnc pvmn ung pc fcn pp [J ]. Jun f Tnpn Engnng,2010,1366): [6] 李頔. 级配碎石材料力学特性和设计方法研究 [D]. 西安 : 长安大学,201 LID.Rchn mchncchccnd dgn mhd f gdd cuhd n m[d].x'n:chng'n Unvy,201 nchn) [7] 魏建国, 付其林, 徐敬道. 沥青结合料对沥青碎石路面性能的影响 [J]. 公路交通科技,2014,3111): 18,2 WEIJngu,U Qn,XU Jngd.Efcf phbndnpvmnpfmncfph mcdm [J ]. Jun f Hghwy nd Tnpn Rch nd Dvpmn,2014, 3111):18,2nChn) [8] 贾锦绣, 韩森, 徐鸥明. 沥青稳定碎石混合料的抗剪性能 [J]. 长安大学学报自然科学版 ),2009, 293):2326. JIAJnxu,HANSn,XU OumnAnhng pfmncfphdb mxu [J]. Junf Chng'n Unvy Nu Scnc Edn),2009,293):2326.nChn) [9] 于保阳, 张敏江, 李拓文. 微粘结级配碎石基层沥青路面结构分析 [J]. 沈阳建筑大学学报自然科学版 ),2013,295):85286 YU Byng, ZHANG Mnjng, LI Tuwn. Anyfhmcbndnggddgvph pvmn ucu [J]. Jun f Shnyng JnzhuUnvyNuScnc),2013,295): 85286nChn)

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Microsoft Word - 资料分析练习题09.doc 行测高分冲刺练习题资料分析 ( 共 15 题, 参考时限 10 分钟 ) 材料题 - 1 2012 年 1 月某小区成交的二手房中, 面积为 60 平方米左右的住宅占总销售套数的 ( ) A.25% B.35% C.37.5% 长沙市雨花区侯家塘佳天国际大厦北栋 20 楼第 1