第 3 期 朱虹牧等 : 基坑开挖对围护结构变形的影响 509 [11] 燕等在考虑基坑墙角处三维效应基础上, 通过建立基坑的三维有限元模型, 研究了网格密度大小对计算精度的影响 现有研究成果中, 在对基坑开挖模拟时大多对土体进行了简化处理, 这对模拟结果准确性可能产生一定影响 笔者利用有限元软件

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1 :13:19 第 37 卷第 3 期桂林理工大报 Vol 37No 年 8 月 JournalofGuilinUniversityofTechnology Aug 2017 文章编号 : (2017) 基坑开挖对围护结构变形的影响 朱虹牧 1, 徐金明 1, 王俊 2 1, 刘旭 doi: /j.isn (1 上海大土木工程系, 上海 ;2 中铁二局集团第五工程有限公司, 成都 ) 摘要 : 深基坑开挖可能引起围护结构及周围土体的变形 以上海长江西路越江隧道新建工程为例, 根据实际土层分布建立基坑体系的几何模型, 使用 Mohr Coulomb 模型表征土的本构关系, 基坑开挖采用分步开挖方式, 使用有限元分析软件 Abaqus 进行基坑开挖过程的数值模拟, 分析基坑施工过程中地下连续墙水平位移与周围地表沉降的变化特征, 对比研究了现场监测数据与数值模拟结果 结果表明 : 基坑开挖导致地下连续墙水平位移增大 51%, 基坑开挖工程中应注意不同位置基坑施工对环境的影响 ; 基坑开挖对周围地表最大影响位置是距基坑边 0 5 倍开挖深度处 关键词 : 有限单元法 ; 基坑 ; 围护结构 ; 水平位移 ; 支撑轴力 ; 地表沉降中图分类号 :TU433 文献标志码 :A 0 引言 随着经济发展, 高层建筑及地下工程经常碰到深开挖问题 由于城市规模不断扩大 建筑物密度不断增大, 通常采用围护结构来实施深开挖工程, 以阻止开挖过程中土体的变形 因此, 有必要深入研究深开挖工程中围护结构的变形 ( 尤其是水平位移 ) 问题 由于深基坑施工复杂 基坑围护结构位移影响因素众多, 常规方法难以得到准确的围护结构变形 数值模拟方法可以较好实现工程几何形状 分析不同参数对围护结构变形的影响, 已被广泛应用于围护结构变形问题的研究 许多者结合工程进行数值模拟, 得到了基坑围护结构变形的规律, 为工程实践提供了借鉴 [1] 和参考 如 : 樊胜军等通过对黄土地区车站深基坑工程进行数值模拟, 得到围护结构变形的规 [2] 律以及基坑开挖的影响范围 ; 姜忻良等以天津某深基坑工程为例, 通过对监测数据的分析和数 值模拟, 研究了基坑开挖对周边环境的影响范围 [3] 以及施工中需注意的问题 ; 李斯海等使用数值模拟方法, 对比了两种支护方式的效果 ; 李四维 [4] 等通过对监测数据的分析, 研究了开挖过程中围护结构的变形特征, 采用数值模拟得到了围护 [5] 结构变形的主要影响因素 ; 刘杰等对比分析了深基坑工程的监测数据以及数值模拟结果, 分析了支撑位置和桩身入土深度对基坑围护结构变形 [6] 的影响 ; 孙凯等运用有限元软件对深基坑施工进行了动态模拟, 结合监测数据进行对比分析, [7] 设计了有效控制地表沉降的支护结构 ; 施占新 运用有限差分软件, 分析了基坑开挖对围护结构 [8] 及周围地表沉降的影响 ; 万志辉等运用有限差分软件 FLAC 3D 建立了基坑模型, 分析了地下连续墙入土深度以及土体参数的改变对围护结构变形 [9] 的影响 ; 武朝军等根据典型车站基坑监测数据的统计分析与数值模拟结果, 研究了围护结构的 [10] 变形特征 ; 谢朝果采用数值模拟与监测分析结合的方法, 分析了基坑围护结构的变形特征 ; 赵海 收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科基金项目 ( ) 作者简介 : 朱虹牧 (1985 ), 男, 硕士研究生, 工程师, 研究方向 : 岩土工程施工,zhuhongmu_03@163 com 通讯作者 : 徐金明, 博士, 教授,xjming@163 com 引文格式 : 朱虹牧, 徐金明, 王俊, 等. 基坑开挖对围护结构变形的影响 [J]. 桂林理工大报,2017,37(3):

2 第 3 期 朱虹牧等 : 基坑开挖对围护结构变形的影响 509 [11] 燕等在考虑基坑墙角处三维效应基础上, 通过建立基坑的三维有限元模型, 研究了网格密度大小对计算精度的影响 现有研究成果中, 在对基坑开挖模拟时大多对土体进行了简化处理, 这对模拟结果准确性可能产生一定影响 笔者利用有限元软件 Abaqus 对上海市长江西路越江隧道新建工程浦西岸边段深基坑工程进行模拟, 土体按照实际土层进行分层, 根据模拟结果分析基坑施工过程中地下连续墙水平位移随基坑开挖深度的变化规律以及周围地表沉降的变化特征 1 工程概况 基坑工程位于里程 NK 处, 属于上海市长江西路越江隧道工程的一部分 工程场地 属长江三角洲下游滨海平原地貌, 地面起伏不大, 实测地面标高在 3 39~4 99m, 地面高差约 1 60 m 根据地质勘测结果, 在基坑开挖深度及影响范围内各土层分布及物理力指标如表 1 所示 工程场地地下水类型为潜水和承压水 潜水埋深较浅, 常年平均地下水位埋深为 0 50m 承压水含水层为第 7 层和第 9 1 层, 上层承压水含水层为第 7 层, 顶板标高 ~-27 57m; 下层承压水含水层为第 9 1 层, 顶板标高 ~ m 本工程附近主要是货运交通, 兼顾客运交通 隧道工程为城市主干路公路隧道, 按双向六车道标准进行建设, 隧道和接线道路计算行车速度分别为主线 60km/h 匝道 35km/h, 军工路地面道路和地面辅道计算行车速度为 40km/h 土层编号 土层名称 表 1 土层分布及物理力参数 Table1 Distributionandmechanicalparametersofsoils 土层厚度 /m 泊松比 μ 压缩模量 E/MPa 天然重度 γ/(kn m -3 ) 内聚力 c/kpa 内摩擦角 φ/( ) 1 人工填土 灰黄色粉质黏土 灰色淤泥质粉质黏土 j 灰色砂质粉土 灰色淤泥质粉质黏土 灰色淤泥质黏土 灰色黏土 暗绿 - 草黄土夹粉质黏土 草黄 - 灰色砂质粉土夹粉质黏土 灰色粉质黏土 灰色粉细砂 围护结构监测 2 1 围护结构概况根据长江西路越江隧道的实际状况, 取桩号 NK 的截面进行分析 研究处基坑安全等级为一级, 设计使用年限为 100 年, 基坑宽度为 m, 北线深度为 m, 出口匝道处深度为 m, 采用明挖顺作法施工 基坑开挖时严格遵循 先撑后挖, 分层开挖, 严禁超挖 的原则 基坑左侧采用厚 1000mm 深 42m 的地下连续墙进行围护 ; 右侧采用厚 800mm 深 25 65m 的地下连续墙 ; 出口匝道右侧采用厚 600 mm 深 m 的地下连续墙 主体采用 3 道混凝土支撑作为内支撑, 第 1 道尺寸为 900mm 700 mm, 第 2 道尺寸为 1100mm 750mm, 第 3 道尺寸为 1200mm 900mm 3 道支撑中心分别位于地表下 和 10 1m 出口匝道处采用 3 道 Φ609mm 厚 16mm 的钢支撑作为内支撑, 其中第 1 道钢支撑为双拼钢支撑 研究截面处围护结构布置图如图 1 所示 2 2 围护结构监测内容为了控制围护结构的变形, 预报施工中出现的异常情况, 在施工中建立了严格的监测网络, 实现信息化施工, 以确保每一施工步骤都能安全有

3 5 桂 林 理 工 大 7年 报 围护结构监测结果分析 支 撑 轴 力 的 监 测 选 取 桩 号 NK 54 截面处基坑内支撑轴力监测点 ZC4 5 图 的监测数据进行分析 ZC4 4监测点的 数据分别对应基坑从上到下 道混凝土支撑和 道钢支撑的轴力数据 从各支撑轴力变化曲线 图 可以看出 第 道混凝土支撑所受的轴力最大 为 9965kN 而第 道混凝土支撑设计轴力标准值为 975kN 监测值超过了标准值 很容易出现危险情况 通 图 NK 54截面处基坑围护结构横剖面图 F C NK 5 4 序地进行 本工程基 坑 监 测 的 主 要 包 括 以 下 个 方 面 5段共布设二组轴力监 支撑轴力的监测 PX 4的数据进行 测点 后文取截面处监测点 ZC4 分析 钢筋应力计焊接在混凝土支撑截面中间的 过 道混凝土支撑轴力监测值的比较 基坑开挖 宽度相同时 随着基坑开挖深度的不断增加 支 撑所受轴力也越来越大 而且 每增加一道支撑 时 前一道支撑轴力就会出现先明显下降 后缓 慢增加趋势 后一道支撑可以分担前一道支撑的 力 每增加一道支撑 此支撑的轴力会迅速增大 而前一道支撑的轴力增加值很小 增加支撑时土 压力增加值主要由后一道支撑来承担 主筋上 或将表面应变计焊接在钢支撑两侧 在导 线上标识每根导线对应钢筋应力计或应变计的编 号 然后将所有导线汇集到一起进行绑扎 做好保 护 地下连续墙水平位移的监测 测斜监测布 后文取截面处 设 点 编号分别为 CX CX 监测孔 CX7的数据进行分析 根据基坑分段开挖 5m 原则 基坑与周边构筑物的关系 每隔 布设一孔 坑外地表土体沉降的监测 共有两 5和 J 组地表沉降监测点 编号分别为 J 5 后文取截面处 J 5的数据进行分析 PX 5 段监测点布置如图 所示 图 支撑轴力的历程曲线 F V x w h m 地下连续墙水平位移监测 选取截面处监 测孔 CX7的数据进行分析 基坑开挖的关键工况 及时间见表 图 4为连续墙水平位移随着深度变化的曲线 虽然工况有所不同 但地下连续墙水平位移曲线 的变化特征基本相同 自地表向下 深度增加到 一定程度时地下连续墙水平位移达到最大值 然 后再逐渐减小 从工况 工况 9对应曲线可以看出 随着施 工的进行 水平位移最大值所在位置不断向下方移 动 这主要与基坑开挖深度 支撑设置有关 地下 98mm 出现在工 连续墙的水平位移最大值为 64 图 PX5段基坑监测点位布置图 F A m m PX 5 m 况 9基坑深度 85m处

4 第 期 朱虹牧等 基坑开挖对围护结构变形的影响 表 施工工况 5 点布置 图 可知 在距基坑边 m 左右处沉降 T b C 值最大 即基坑开挖对周围地表最大影响位置位 序号 日期 工况 第 道支撑完成 开挖第 层土 4 6 第 道支撑完成 开挖第 层土 呈现先增大后减小的变化趋势 随着开挖进度的增 第 道支撑完成 开挖土体至坑底 的沉降越来越明显 因此 在施工 加 监测点 J 4 4 浇筑完成东侧底板 5 浇筑完成西侧底板 过程中 应特别重视基坑开挖对距坑边 m 左右 6 6 7 第 4道支撑完成 7 6 第 5道支撑完成 8 7 军工路出口匝道底板完成 9 8 7 军工路出口匝道顶板完成 东侧顶板完成 西侧顶板完成 5倍开挖深度处 基坑周边土体沉降 于距基坑边 建筑物的影响 5累计沉降值随时间变化的曲线 图5 J F 5 A m v m J 5 m 图 4 不同工况下监测点 CX7水平位移随深度的变化 F 4 H z m h m CX7 由于基坑环境保护等级定为二级 围护墙最大水 H 即为 68 6mm H为基坑开挖深 平位移 度 因此 基坑开挖引起的地下连续墙水平位移符 合规范要求 其中 工况 为开挖到主线坑底 工 况 4为开挖出口匝道处窄基坑 工况 和工况 4之 间虽然水平位移整体变化趋势相似 但最大水平位 5在不同工况下的沉降曲线 图6 J F 6 S m J 5 有限元模拟及对比分析 移值出现了较大变化 工况 时地下连续墙最大水 计算模型 96 6mm 工况 4时最大水平位移值为 平位移值为 q对所选基坑截面 使用有限元分析软件 Ab 44 9mm 后者比前者增大 5 由此可见 窄基 进行二维建模 周围土体影响区域取基坑深度的 坑开挖对地下连续墙水平位移有较大影响 倍左右 整个模型的尺寸为 6m 65m 长 坑外地表土体沉降监测 h C mb本 构 模 宽 土体分为 9层 选 用 M 选取地表沉降监 J 5的监测数据进行分析 图 5为 J 型 9层土体的材料属性见表 模拟时弹性模量 测点 J J 5各监测点随时间变化的沉降累计值 曲 线 取压缩模量的 倍 土体左右两边进行水平位移 处 距基坑边 5倍开挖深度 的地 监测点 J 约束 底部采用固定约束 地下连续墙和支撑采 表沉降最大 沉降速度也最快 累计沉降最大值 m单元进行模拟 地下连续墙和混凝土支撑 用b 8mm 同一时间检测孔沉降值大小排列 为 5 采用 C混凝土 弹性模量 泊松比 重度分别取 J J 4 J 5 J 基坑周围地 5GP 依次为 J 5k N m 出口匝道处基坑采用钢 表沉降规律如图 6所示 根据坑外地表沉降监测 支撑 弹性模量 泊松比分别取 GP 6

5 5 桂 林 理 工 大 报 7年 天对坑内实施了疏干降水措 由于在基坑开挖前 位移实测值与模拟值的对比曲线 在基坑开挖深 m 故建模过程 施 降水后水位位于开挖面下 度范围内计算值与实测值基本吻合 坑外地表土体沉降模拟结果与监测结果的 中不考虑地下水对结构的变形影响 基坑有限元 模型如图 7所示 对比 工况 6为窄基坑第 道支撑 即整个基坑第 4道支撑 完成开挖第 层土 工况 8为开挖到窄 基坑底 此时军工路出口匝道底板完成 工况 6 工况 8都是施工过程中比较关键的工况 下面选 取这些工况进行分析 个工况下坑外地表沉降实 图 可 测值与模拟值的对比曲线分别见图 以看出 坑外地表土体沉降计算值与实测值的变 图 7 基坑的有限元模型 F 7 FEM m 化趋势基本一致 但计算值都大于对应位置处的 实测值 这说明 本文方法有一定的合理性 计 算结果偏于安全 同时 本文方法在所用算法参 计算结果分析 数等方面还需进一步改进 地下连续墙水平位移模拟结果与监测结果 的对比 从地下连续墙水 平 位 移 监 测 结 果 可 知 出口匝道处窄基坑开挖对地下连续墙的水平位移 的影响比较大 窄基坑开挖使地下连续墙的水平 因此 这里主要对窄基 位移最大值增大了 5 坑开挖工况 选取工况 6和工况 8 进行对比分析 图 8 图 9分别为工况 6和工况 8地下连续墙水平 工况 6坑外地表土体沉降实测值与计算值对比 图 F C m b w m m m S 6 图 8 工况 6水平位移随深度变化实测值与计算值对比 F 8 C m b w m m h z m S 6 图 工况 8坑外地表土体沉降实测值与计算值的对比 F C m b w m m m S 8 4 结 论 使用有限元分析软件 Ab q对基坑开挖 进行二维有限元模拟 能较好地分析地下连续墙 与周围土体的变形特征 图 9 工况 8水平位移随深度变化实测值与计算值对比 F 9 C m b w m m h z m S 8 根据 Ab q对基坑开挖过程的数值模拟 结果 地下连 续 墙 水 平 位 移 计 算 值 比 实 测 值 小

6 第 3 期 朱虹牧等 : 基坑开挖对围护结构变形的影响 513 这与施工荷载 车辆荷载 地下水有关 (3) 工况 3 地下连续墙最大的水平位移值为 29 66mm, 工况 4 最大的水平位移值为 mm, 增大了 51%, 内坑开挖对地下连续墙水平位移有较大影响 为了使模拟结果更接近于监测结果, 外荷特征 时空效应 有限元模拟参数等方面对模拟结果的影响还需要进一步研究 参考文献 : [1] 樊胜军, 胡长明, 刘振江. 某深基坑施工期围护结构变形监测与数值模拟分析 [J]. 施工技术,2010,39(9): [2] 姜忻良, 宗金辉, 孙良涛. 天津某深基坑工程施工监测及数值模拟分析 [J]. 土木工程报,2007,40(2): [3] 李斯海, 张玉军. 深基坑开挖与支护过程的平面有限元模 拟 [J]. 岩石力与工程报,1999,18(3): [4] 李四维, 高华东, 杨铁灯. 深基坑开挖现场监测与数值模拟分析 [J]. 岩土工程报,2011,33(S1): [5] 刘杰, 姚海林, 任建喜. 地铁车站基坑围护结构变形监测与数值模拟 [J]. 岩土力,2010,31(S2): [6] 孙凯, 许振刚, 刘庭金, 等. 深基坑的施工监测及其数值模拟分析 [J]. 岩石力与工程报,2004,23(2): [7] 施占新. 基坑工程的三维数值模拟分析 [J]. 施工技术, 2005(S): [8] 万志辉, 刘红艳, 步艳洁. 深基坑围护结构变形监测与数值模拟分析 [J]. 施工技术,2015,44(7): [9] 武朝军, 陈锦剑, 叶冠林, 等. 苏州地铁车站基坑变形特性分析 [J]. 岩土工程报,2010,32(S1): [10] 谢朝果. 武汉中山公园地铁站深基坑围护结构变形现场监测与数值模拟 [D]. 武汉 : 武汉理工大,2011. [11] 赵海燕, 黄金枝. 深基坑支护结构变形的三维有限元分析与模拟 [J]. 上海交通大报,2001,35(4): Numericalsimulationofexcavationdeformationinretainingstructures ZHUHong mu 1,XUJin ming 1,WANGJun 2,LIUXu 1 (1 DepartmentofCivilEngineering,ShanghaiUniversity,Shanghai200444,China;2 FifthEngineeringCompany, ChinaRailwayNo.2GroupCo.Ltd.,Chengdu610091,China) Abstract:Theexcavationofdeepfoundationpitsmayresultinthedeformationofthesupportingstructureand suroundingsoils.inthisstudyofshanghaiyangtzerivertunnelproject,ageometricalmodelofthefoundation pitexcavationwasestablishedbasedontherealdistributionsofthesoils.themohr Coulombmodelwasusedas theconstitutivelawofsoils.thefoundationpitexcavationwasconductedbyasteppedstyle.thefiniteelement analysissoftwareabaquswasthenusedtosimulatetheexcavationprocesofthefoundationpit.thehorizontal displacementoftheconcretediaphragmwalandthevariationinthesubsidenceofthesuroundinggrounddur ingtheexcavationwerealsoexamined.thecomparisonbetweenthefieldmonitoringdataandthesimulated oneswerefurthermoreexplored.theresultsshowthatthehorizontaldisplacementoftheconcretediaphragm walincreasedby51% duringthepitexcavation,implyingmoreatentionshouldbepaidtothesuroundingin fluencesofthepitexcavationsatdiferentlocations.themaximum displacementfrom excavationlocatedonthe groundapartfromtheexcavationsidewith0 5timesoftheexcavationpitdepth.Theresultsmaypresentrefer enceinthedesignandconstructionofdeepexcavationincomplexsuroundings. Keywords:finiteelementmethod;foundationpit;retainingstructure;horizontaldisplacement;supportingax ialforce;groundsubsidence

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