复合材料学报第 35 卷第 12 期 12 月 2018 年 AMCmpSn V.35 N.12 D 2018 DOI:10.13801/j.nk.hxb.20180211.001 海水浸泡对 RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结性能的影响 王磊 *1, 2, 李威 1, 陈爽 1, 毛亚东 1, 王恺 1 (1. 桂林理工大学土木与建筑工程学院, 桂林 541004;2. 广西岩土力学与工程重点实验室, 桂林 541004) 摘要 : 开展了 30 海水浸泡条件下玻璃纤维增强树脂基复合材料 (GRP) 筋 碳纤维增强树脂基复合材料 (CRP) 筋与珊瑚混凝土粘结性能的试验研究, 分析了纤维增强树脂基复合材料 (RP) 筋 - 珊瑚混凝土粘结滑移曲线特征 破坏形态及粘结强度变化 试验结果表明, 海水浸泡后 RP 筋力学性能和粘结性能均表现为不同程度的降低 随浸泡时间增加,GRP 筋表层树脂与纤维间的孔隙率明显增大, 并逐渐出现脱粘现象, 纤维本身遭受到侵蚀, 而 CRP 筋仅表面基体有少许损伤, 其耐久性明显优于 GRP 筋 ;RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结强度呈现出先增加后减小的趋势, 且后期下降速率逐渐变小, 部分 GRP 筋 - 珊瑚混凝土试件的破坏模式逐渐由筋被拔出转变为筋材断裂 ; 增加保护层厚度能有效地减缓海水对 GRP 筋的侵蚀, 有利于保持 GRP 筋 - 珊瑚混凝土间的粘结性能 关键词 : 粘结性能 ; 拉拔试验 ;RP 筋 ; 珊瑚混凝土 ; 耐久性 ; 海洋环境中图分类号 : TB302;TU528.59 文献标志码 : A 文章编号 : 1000-3851(2018)12-3458-08 EwkngnhbndngppRPb-n WANGL *1,2,LIW 1,CHENShung 1,MAO Ydng 1,WANG K 1 (1.ShCvndAhuEngnng,Gun541004,Chn; 2.KyLbyGhnMhnndEngnngnGungx,Gun541004,Chn) Ab: Thxpmnudynhbndppgbndpym(GRP)bnd n,bnbndpm (CRP)bndnundwmmn30 w du.thhbndpuv,umdndbndnghbndpym (RP)b-nwnyzd.Thuhwhhmhnppnddhvpp RPbdndndgmmnnw.Whhnkngm,hpybwnunndbnvdny,hphnmnndbndngugduy,ndhb hgrpb.thumbndnghrpb-nhwndn ndhndndhnggduybmm.thumdmgrpb- npmngduyhngnbumpu-u.innghvhknn udduhnhwhrpbvy,ndhpmnnhbndpmn hgrpb-n. Kywd: bndppy;pu-u;rpb;n;duby;nnvnmn 以天然珊瑚碎屑替代传统的碎石 砂子作为粗 ( 细 ) 骨料所得到的珊瑚混凝土 (CAggg Cn) 抗压强度可以达到 20~40 MP, 在远海 1-3] 岛礁建设中具有较高的应用价值 然而, 由于 长期以来海洋权益保护意识的淡薄所导致的岛礁建设低需求及珊瑚生长的地域特点, 珊瑚混凝土开发利用的相关研究不被重视 ; 加之珊瑚混凝土本身所存在的先天性能缺陷, 其应用范围局限于不带钢筋 收稿日期 :2017-11-23; 录用日期 :2018-01-26; 网络出版时间 :2018-02-12 12 : 53 网络出版地址 :hp://d.g/10.13801/j.nk.hxb.20180211.001 基金项目 : 国家自然科学基金 (51568013;51868014); 广西高等学校高水平创新团队及卓越学着计划 (2017) 通讯作者 : 王磊, 博士, 教授, 博士生导师, 研究方向为建筑新材料 E-m:nmu77@163.m 引用格式 : 王磊, 李威, 陈爽, 等. 海水浸泡对 RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结性能的影响 J]. 复合材料学报,2018,35(12):3458-3465. WANGL,LIW,CHENS,.EwkngnhbndngppRPb-nJ].AMCmpSn,2018,35(12):3458-3465 (nchn).
3459 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响 的挡墙 防波堤及路面工程等较低层次的混凝土工 程 湿热海洋环境及珊瑚碎屑所含的大量盐分引发 的钢筋锈蚀问题,是困扰珊瑚混凝土工程应用的最 主要障碍 4-6] 纤维增强树脂 基 复 合 材 料 筋 ( b R n d P Rb,RP 筋)具备优异的力学性能和极 ym 强的耐腐蚀性能等特 点,近 年 来,玻 璃 纤 维 增 强 树 脂基复合材料( GRP)筋 和 碳 纤 维 增 强 树 脂 基 复 合 材料( CRP)筋在有 特 殊 要 求 的 工 程 领 域 中 应 用 越 图 1 纤维增强树脂基复合材料( RP)筋 来越广泛,为 珊 瑚 混 凝 土 工 程 应 用 提 供 了 新 的 途 1 b n dp ( RP)b ym 径 7-12] 虽然 RP 筋 在 恶 劣 环 境 下 所 表 现 的 良 好 耐久性已无需置疑,但长期处于湿热高盐环境下的 RP 筋,其性能依然会出现不同程度的衰退,进而 影响 RP 筋混凝土结构的力学性能及耐久性 13-15] 珊瑚混凝土材料和南海环境具有显著的特殊性,已 有的试验数 据 和 断 续 的 理 论 研 究 成 果 在 描 述 RP 筋与珊瑚混凝土粘结行为和耐久性性能方面存在明 显的局限性 基于此,本文开展了30 海水浸泡条 件下 GRP 筋 CRP 筋与珊瑚混凝土粘结性 能 的 试验研究,重点分析 了 RP 筋-珊 瑚 混 凝 土 粘 结 滑 图 2 珊瑚碎屑 有助于推动 RP 筋-珊瑚混凝土结 构 相 关 理 论 研 究 料混凝土技术规程 中 单 一 变 量 法 进 行 珊 瑚 混 凝 土 移曲线特征 破坏形 态 及 粘 结 强 度 变 化,研 究 成 果 和实际工程应用 1 试 1.1 2 C 配合比设 计 16],立 方 体 抗 压 强 度 及 劈 裂 抗 拉 强 度 的试验方法参照 GB/T50081 2002 普 通 混 凝 土 力 验 原材料 试验采用浙江海宁安捷复合材料有限公司生产 学性能试验方法 标 准 进 行 17],珊 瑚 混 凝 土 的 力 学 性能试验结果如表 2 所示 的 CRP 筋和 GRP 筋,其 表 面 状 况 见 图 1,力 学 1.2 的碎石型 珊 瑚 碎 屑,见 图 2,细 骨 料 为 中 粗 河 沙, 25mm 30 mm 两 种 保 护 层 厚 度 的 CRP 筋-珊 瑚 混凝土试件和 25mm 30 mm 35 mm3 种 保 护 层 性能见表 1 试验采用的粗骨料为 广 西 北 海 涠 洲 岛 标号 为 3205 的 广 西 兴 安 牌 硅 酸 盐 水 泥,水 泥 为 广 西兴安牌硅酸盐水 泥,以 质 量 浓 度 为 3.5% 的 人 工 海水模拟 海 洋 环 境 试 验 参 考 JGJ 51 2002 轻 骨 试件制备 本次 试 验 考 虑 保 护 层 厚 度 的 影 响, 制 备 厚度的 GRP 筋-珊瑚混凝 土 试 件,共 23 组,每 组 3 个 试件分类及 编 号 见 表 3 标 准 粘 结 试 块 参 照 表 1 RP 筋的力学性能 Tb 1 M hn p p RPb /mm B d m Typ b CRP R bp ng/mm 6 GRP /mm R bh gh 1.7d 6 0.02d 3d N :d D m RP b. 0.02d U m ng h/mp 1981.60 606.86 表 2 珊瑚混凝土配合比及物理力学性能 Tb 2 M xp p nndm hn p p n Cn ng h C20 /( M xp p n kg m-3) C 716 Snd 830 Cmn 380 S w 180 W mn 0.47 Cub ng hu/mp 22.5 Sp ng n ng h/mp 2.01
3460 复合材料学报 Spmn N. Rb yp 表 3 RP 筋 - 珊瑚混凝土拉拔试件分类及编号 Tb3 CnndnumbngRPb-npu-upmn Thknh pv/mm Tmpu/ Skngmndnumbp 0d 10d 30d 60d 120d C-25 CRP 25 30 3 3 3 3 C-30 CRP 30 30 3 3 3 3 G-25 GRP 25 30 3 3 3 3 3 G-30 GRP 30 30 3 3 3 3 3 G-35 GRP 35 30 3 3 3 3 3 N:CdnhCRPb;GdnhGRPb; dnnpmn. CndnSnddAn(CSA) 标准的设计 18] 规定 : 试件尺寸为 150mm 150mm 150mm, 粘结长度为 48 mm 为避免加载端的混凝土应力集中, 将粘结段设置在试件底端, 未粘结段设置在加载端, 用塑料套管将 RP 筋与珊瑚混凝土隔离, 加载端预留 RP 筋的长度为 250mm, 自由端预留长度为 50mm, 试件详图见图 3 试件经 28d 标准养护后置于 30 海水中浸泡, 时间分别为 0d 10d 30d 60d 120d, 如图 4 所示 1.3 加载方案所有拉拔试件均按照 CSA 标准进行加载 试验中分别测量 RP 筋自由端的绝对滑移值和钢板的变形量, 二者之差即为 RP 筋自由端的相对滑移值 试验机采用深圳三思纵横科技股份有限公司生产的 UTM5305 型电子万能试验机, 加载速率为 0.3mm/mn, 加载过程持续 3~4 mn 当出现 RP 筋断裂 珊瑚混凝土劈裂或自由端滑移量超过 45mm 任意一种情况时, 结束加载, 加载装置如图 5 所示 假设粘结应力沿 RP 筋埋长均匀分布, 以粘结长度内粘结应力的平均值作为 RP 筋的粘结强度, 即拉拔力除以 RP 筋埋长部分表面积, 公式为 =p/(πdn), 式中 : 为平均粘结应力 ;p 为拉拔力 ;d 为 RP 筋的直径 ;n 为粘结长度 图 3 玻璃纤维增强树脂基复合材料 (GRP) 筋 - 珊瑚混凝土试件详图 3 Shmdgmgbndpym(GRP) b-npu-upmn 图 5 拉拔试验加载装置 5 Pu-u-up 图 4 GRP 筋 - 珊瑚混凝土拉拔试件浸泡图 4 ShmdgmGRPb-n pu-upmnmmn 2 试验结果与分析 2.1 RP 筋损伤试验表明, 长时间的海水浸泡会造成 RP 筋的腐蚀劣化, 但不同类型的 RP 筋劣化程度存在差异 图 6 图 7 分别为浸泡 0d 30d 60d 120d 的 CRP 筋和 GRP 筋横截面 SEM 图像
3461 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响 图 6 碳纤维增强树脂基复合材料( CRP)筋横截面 SEM 图像 6 SEMmg n bn b n dp ( CRP)b ym 图 7 GRP 筋横截面 SEM 图像 7 SEMmg n GRPb 由图 7 可以看出,GRP 筋 被 海 水 侵 蚀 前,纤 维 与 的情况 试件破坏断面如图 8 所示 展,孔 隙 率 逐 渐 增 大,导 致 界 面 逐 渐 发 生 脱 粘,并 性,其破坏 形 式 均 为 筋 被 拔 出 一 般 RP 筋 表 层 树脂间粘结较紧密,随 着 海 水 侵 蚀,内 部 微 裂 纹 扩 随时 间 推 移 不 断 向 筋 内 部 发 展 这 主 要 是 由 于: ( 1)环氧树脂基体水解反应生成物OH- 离子与 玻 璃 纤维中S O2 骨架反应生成硅醇键,破坏了纤 维 结 构 的完整性,导 致 有 效 纤 维 含 量 不 断 减 少 ;( 2) 19 20] 海水中的N C Mg SO 等离子对玻璃纤 维 + - 结构也具有破 坏 作 用 定 2+ 24 由于 C 元素化学性能稳 21],CRP 筋的耐久性明显优于 GRP 筋,仅在 22] 表面发生部分基体脱离,纤维本身未发生明显损伤 现象,如图 6 所示 2.2 RP 筋-珊瑚混凝土试件破坏形态 采用不同保护层厚度设计的粘结拉拔试件要比 中心拉拔更加贴近材料实际受力状态 由于本文试 件相对保护层厚度较大(保护层厚度 与 RP 直径 d 之 比/d 4.17),试 验 中 主 要 出 现 RP 筋 拔 出 破坏和筋材断裂两种破坏模式,未出现混凝土劈裂 CRP 筋由于其较高的抗拉强度和良好的耐 久 树脂抗剪强度较低,因 此 发 生 粘 结 滑 移 破 坏 时,往 往伴随着筋横肋被剪切磨损的现象,如图 8( ) 图 8( b)所示,拔出段 RP 筋横肋有磨损迹象,且筋肋 间留有少量混凝土 GRP 筋在长期海水 浸 泡 条 件 下 所 产 生 的 损 伤 较为严重,当受损严重的 GRP 筋极限拉 应 力 小 于 GRP 筋-珊瑚混凝土间粘结力时,试件发生筋材断 裂破坏,此类试件在加载后期可以听到纤 维 与 树 脂 的剥离声 本文中,浸泡时间为120d的 GRP 筋粘 结试件主要发生 断 裂 破 坏,如 图 8( )所 示 与拔出 破坏不同的是,发生断裂的 GRP 筋与珊瑚混凝土的 粘结段表面磨损程度相对较轻,自由端无明显滑移 2.3 RP 筋-珊瑚 混 凝 土 试 件 的 粘 结 破 坏 机 制 及 粘结-滑移( )曲线 RP 筋-珊瑚混凝 土 拉 拔 试 件 的 受 力 过 程 及 试 图 8 RP 筋-珊瑚混凝土试件破坏断面 8 u d g m RPb n p mn
复合材料学报 3462 验现象与 RP 筋-普 通 混 凝 土 相 似 23],其 曲线 可大致 分 为 微 滑 移 滑 移 下 降 残 余 段 等 4 个 阶 段,如图 9 所 示 与 RP 筋-普 通 混 凝 土 相 同, 24] RP 筋-珊 瑚 混 凝 土 间 的 粘 结 力 主 要 由 化 学 胶 着 力 摩擦力及机械咬合力组成 加载初期,两种材 料未发生 相 对 滑 移,粘 结 力 主 要 由 化 学 胶 着 力 提 供;随 着 荷 载 不 断 增 大,自 由 端 开 始 出 现 相 对 滑 移,化学胶着力减弱 并 逐 渐 消 失,此 时 的 粘 结 力 主 要由 RP 筋横肋 与 周 围 珊 瑚 混 凝 土 的 机 械 咬 合 力 和摩擦力组成;与 此 同 时,GRP 筋 与 珊 瑚 混 凝 土 间相对滑移 而 产 生 的 刮 削 作 用,使 RP 筋 表 面 横 肋发生严重磨 损,界 面 区 混 凝 土 也 不 断 出 现 损 伤, 摩擦力和机 械 咬 合 力 不 断 被 削 弱,直 至 RP 筋 被 拔出 随浸泡时间的增加,RP 筋表面状况和力学性 能及 RP 筋-珊瑚混凝 土 界 面 状 态 的 变 化,将 引 起 曲线发生变化 由 图 9 可 以 看 出,与 RP 筋 材 在海水 中 长 期 浸 泡 下 性 能 不 断 降 低 的 趋 势 不 同, RP 筋-珊瑚混凝土 的 极 限 粘 结 强 度 呈 现 出 先 小 幅 增大后减小 的 趋 势 浸 泡 早 期,由 于 RP 筋 表 面 基体吸湿膨 胀,在 RP 筋 与 珊 瑚 混 凝 土 交 界 25 26] 面处产生一定的压应力,相应增强了珊瑚混凝土对 RP 筋的握裹力,有利于小幅度提高粘结强度 随 着浸泡时间的延长,RP 筋的表面状况及力学性能 不断退化,其与珊瑚混凝土间的粘结性能也随之不 断降低,在 宏 观 上 则 表 现 为 极 限 粘 结 强 度 降 低 及 曲线斜率减小 3 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响因素 3.1 RP 筋材种类 对 RP 筋-珊 瑚 混 凝 土 粘 结 性 能的影响 如前所述,30 人 工 海 水 环 境 下,CRP 筋 和 GRP 筋的劣化程度不同,导 致 其 与 珊 瑚 混 凝 土 间 粘结 强 度 的 降 低 程 度 不 同 就 本 文 试 验 而 言, CRP 筋-珊 瑚 混 凝 土 间 的 粘 结 性 能 明 显 优 于 GRP 筋-珊瑚混凝土 随着 海 水 浸 泡 时 间 的 增 加, CRP 筋 GRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结强度虽然 都呈 现 出 先 增 大 后 减 小 的 趋 势,但 在 120d 后, CRP 筋试件的粘结强度保持率明显高于 GRP 筋 试件 如图 10 所示,保护层厚度为25mm 30mm 的 CRP 筋粘结试件在海水 中 浸 泡 120d 后,其 粘 结强度分别为9.26MP和9.66MP,粘结强度的 保持率分 别 为 89.91% 和 93.44%,比 GRP 筋 对 应的粘 结 强 度 保 持 率 分 别 高 13.75% 和 13.31% 此外,CRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结性能下降趋势 随时间增加 逐 渐 趋 缓,而 GRP 筋-珊 瑚 混 凝 土 间 粘结性能后期降低的速率虽然也有所减缓,但没有 CRP 筋明显,其长期粘结性能有待于进一步研究 和探讨 图 9 不同保护层厚度 RP 筋-珊瑚混凝土试件粘结-滑移( )曲线 9 Typ bnd )u v RPb n p mnw hd n h kn p v y p(
3463 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响 图 10 不同保护层厚度 GRP -珊瑚混凝土和 CRP 筋粘结强度随浸泡时间的变化情况 10 Bnd ng h GRP b n ndcrp b n w hd n h kn v y hngdw hmm n m p 3.2 珊瑚混凝 土 对 RP 筋-珊 瑚 混 凝 土 粘 结 性 能 的影响 珊瑚混凝土本 身 轻 质 疏 松 多 孔 易 碎 强 度 和弹性模量低 等 特 点 对 RP 筋 的 粘 结 性 能 影 响 也 比较明显,珊瑚骨料 在 受 到 挤 压 时,肋 前 的 珊 瑚 骨 料混凝土容易破碎变 形,降 低 机 械 咬 合 力,因 此 相 同条件下的总粘结力低于普通混凝土 此外,珊 瑚 混 凝 土 相 对 保 护 层 厚 度 ( /d)对 试 件的破坏形态和粘结强度有明显影响,相对保护层 厚度较小的 试 件,当 RP 筋 横 肋 对 周 围 珊 瑚 混 凝 土产生斜向挤压力的径向分力大于珊瑚混凝土的抗 拉强度时,试件容易发生劈裂破坏 随着保护层厚 度的增加,珊瑚 混 凝 土 的 抗 劈 裂 能 力 对 RP 筋珊瑚混凝土界面区的约束效应及平均粘结应力会得 到相应的提高,但当相对保护层厚度增加到一定程 度时,增强作用会逐渐减弱 尽管珊瑚混凝土本身的抗渗性能较差,海水及 有害物质进入混凝 土 内 部 到 达 筋 材 表 面 相 对 容 易, 且珊瑚本身就含有大量盐分等有害物质,但保护层 厚度的增加,依然有利于提高试件粘结性能的耐久 性 图 11 为保护层厚度对 GRP 筋-珊瑚混凝土试 件粘结 强 度 的 影 响 可 见,海 水 浸 泡 120d 后,保 护层 厚 度 增 加 对 GRP 筋 试 件 粘 结 性 能 的 保 护 作 用逐渐显现,保 护 层 厚 度 为 25 mm 试 件 粘 结 强 度 下降速度 明 显 大 于 保 护 层 厚 度 为 35 mm 的 试 件, 如图 11 所示 增加 保 护 层 厚 度 能 有 效 地 减 缓 海 水 对 GRP 筋的腐蚀,减缓粘结性能降低速率,有利 于保持 GRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结性能 4 结 论 ( 1)海 水 浸 泡 后,纤 维 增 强 树 脂 基 复 合 材 料 ( RP)筋呈现 不 同 程 度 的 劣 化 随 浸 泡 时 间 增 加, 玻璃纤维增强树脂基复 合 材 料( GRP)筋 表 层 树 脂 与纤维间 的 孔 隙 率 明 显 增 大,并 逐 渐 出 现 脱 粘 现 图 11 保护层厚度对 GRP 筋-珊瑚混凝土试件粘结强度的影响 11 I n un h kn p v y nu m bnd ng h GRPb n p mn
3464 复合材料学报 象, 玻璃纤维本身也遭到侵蚀, 而碳纤维增强树脂基复合材料 (CRP) 筋仅表面基体有少许损伤, 其耐久性明显优于 GRP 筋 (2) 与 RP 筋材性能持续下降不同, 随着浸泡时间的增加,RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结强度呈现出先小幅增大后减小的趋势, 且不同筋材对应的粘结强度降低程度不同 海水浸泡 120d 后,GRP 筋试件的粘结强度退化较明显, 由于玻璃纤维本身遭到侵蚀, 其破坏模式逐渐转变为筋材断裂, 而 CRP 筋的粘结强度降低较少, 其破坏模式均为筋被拔出 (3) 因多孔特征和所含大量盐分的影响, 尽管珊瑚混凝土保护层对 RP 筋材的保护作用弱于普通混凝土, 但增加保护层厚度依然能有效地减缓海水对 GRP 筋的腐蚀, 有利于保持 GRP 筋 - 珊瑚混凝土间的粘结性能 参考文献 : 1] DAB,YU H,MA H,.Chddunudy nnmnnvnmnj].cnunndbudng M,2016,123:47-58. 2] 王磊, 吴翔, 曾榕, 等.CRP 筋与珊瑚混凝土的黏结性能试验研究 J]. 中国农村水利水电,2016 (7):127-131. WANGL,WU Xng,ZHENG Rng,.ThxpmnhnbndpmnbwnCRPbnd hnj].chnruwnd Hydpw, 2016(7):127-131 (nchn). 3] 王磊, 赵艳林, 吕海波. 珊瑚骨料混凝土的基础性能及研究应用前景 J]. 混凝土,2012(2):99-100. WANG L,ZHAO Ynn,LV Hb.Ppnh ppndppnungggnj].cn,2012(2):99-100 (nchn). 4] SONG H W,LEECH,ANNKY.nunnghdnpnnuuxpdmnnvnmnJ].Cmnnd CnCmp,2008,30 (2):113-121. 5] ANGST U,ELSENER B,LARSEN C K,.C hdnnnndnvwj].cmn ndcnrh,2009,39(12):1122-1138. 6] 李林. 珊瑚混凝土的基本特性研究 D]. 桂林 : 广西大学, 2012. LILn.Rhn bhn D].Gun:GungxUnvy,2012 (nchn). 7] DAJAHS,ALAWSIG,RAHMAAN S A.Imp ndpwxpunhdubygrpmn J].M& Dgn,2009,30(5):1835-1840. 8] 邓宗才, 高伟男, 沈锋. 碱 盐环境下不同应力水平 RP 筋抗压强度试验与理论研究 J]. 复合材料学报,2017,34 (10):2220-2231. DENGZng,GAO Wnn,SHEN nexpmn ndhudynmpvnghrpb unddnvnkndunj]. AMCmpSn,2017,34(10):2220-2231 (nchn). 9] NANNIA.b-nd-p(RP)nmn nuu:ppndppnj].dvpmnncvengnng,1993,16(1):65-66. 10] 薛伟辰, 刘华杰, 王小辉. 新型 RP 筋粘结性能研究 J]. 建筑结构学报,2004(2):104-109,123. XUE Whn,LIU Huj, WANG Xhu.Sudn bndppnw-yprpbj].junbudng Suu,2004(2):104-109,123 (nchn). 11] 葛文杰, 张继文, 戴航, 等.RP 筋和钢筋混合配筋增强混凝土梁受弯性能 J]. 东南大学学报 ( 自然科学版 ),2012,42 (1):114-119. GE Wnj,ZHANG Jwn,DAI Hng,.xu bhvnbm whhybdnmnrp bndbj].junsuhunvy(nusnedn),2012,42(1):114-119 (nchn). 12] NAKADA M,MIYANO Y.Adngnḡ mgunghvurpmnmnu J].CmpSnndThngy,2009,69(6):805-813. 13] 吴刚, 董志强, 徐博, 等. 海洋环境下 BRP 筋与混凝土黏结性能及基本锚固长度计算方法研究 J]. 土木工程学报, 2016,49(7):89-99. WU Gng,DONG Zhqng,XU B,.Bndpmnndunmhdhbnhgngh BRPbwhnnmnnvmnJ].ChnCv EngnngJun,2016,49(7):89-99 (nchn). 14] ALTALMASA,REAIAE,ABED.Bnddgdn bb-nd pym (BRP)b xpd dgngndnj].cnunnd Budng M,2015,81:162-171. 15] ROBERT M,BENMOKRANEB.Egngnbnd GRPbmbdddnnJ].CmnndCn Cmp,2010,32(6):461-467. 16] 中华人民共和国建设部. 轻骨料混凝土技术规程 :JGJ51 2002S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2002. MnyCnunhPp RpubChn. Thnpnghwghgggn: JGJ51 2002S].Bjng:Chn Ahu & Budng P,2002 (nchn). 17] 中华人民共和国建设部. 普通混凝土力学性能试验方法 :
王磊, 等 : 海水浸泡对 RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结性能的影响 3465 GB/T50081 2002S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2003. MnyCnunhPp RpubChn. Snddmhdmhnppndny n:gb/t50081 2002S].Bjng:ChnAhu& BudngP,2003 (nchn). 18] CndnSndd An.Dgnndnun budngmpnn whbnd pym:csa S80602S].Tn:CndnSnddAnInnn,2002. 19] 付凯, 薛伟辰. 人工海水环境下 GRP 筋抗拉性能加速老化试验 J]. 建筑材料学报,2014,17(1):35-41. U K,XUE Whn.AdgngvunnppGRPbundwnvnmnJ].JunBudng M,2014, 17(1):35-41 (nchn). 20] 王磊, 毛亚东, 陈爽, 等.GRP 筋与珊瑚混凝土粘结性能的试验研究 J]. 建筑材料学报,2018(2):1-7. WANG L, MAO Ydng,CHEN Shung,.Th xpmnh n bnd pmnbwn GRP bndhnj].junbudngm, 2018(2):1-7 (nchn). 21] 杨苗苗. 模拟海水浸泡对玄武岩与玻璃纤维增强筋长期性能的影响 D]. 哈尔滨 : 哈尔滨工业大学,2014. YANG Mm.Ewmmnn hngmppbndgbnd bd].hbn:hbninuthngy,2014 (n Chn). 22] 张建. 海洋环境下 CRP 及 CRP- 混凝土界面性能的耐久性 研究 D]. 大连 : 大连理工大学,2013. ZHANGJn.DubyudynCRPndhn pmnbwn CRPndnnnvmn D].Dn:DnUnvyThngy,2013(nChn). 23] 吴芳. 玄武岩纤维筋与混凝土黏结性能试验研究 D]. 大连 : 大连理工大学,2009. WU n Th xpmnh n bnd bhv bwnbrpbndhnd].dn:dn UnvyThngy,2009 (nchn). 24] 郭恒宁.RP 筋与混凝土粘结锚固性能的试验研究和理论分析 D]. 南京 : 东南大学,2006. GUO HngnnExpmnudyndhny nbndndnhgpprpndnn D].Njng:SuhUnvy,2006 (nchn). 25] 金云东.BRP 筋 海水海砂混凝土梁短长期力学性能研究 D]. 南京 : 东南大学,2016. JIN YundnRhnh-ndnḡm mhn pp BRP b nd mn nd n bmd].nnjng:suhchn Unvy,2016 (n Chn). 26] 吁新华, 董志强, 贺建平, 等. 海洋环境下 CRP 筋与混凝土长期粘结性能研究 J]. 高科技纤维与应用,2015,40(6): 19-23. YU Xnhu,DONGZhqng,HEJnpng,.Rh nhnḡmbndpmncrpbn n n nvmnj]. H-Th b nd Appn, 2015,40(6):19-23 (nchn).