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- 浚竖 薛
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1 廢棄物焚化爐排放戴奧辛廢氣改善成功案例 * ** 司洪濤郭志軍 * 財團法人台灣產業服務基金會工程師 ** 財團法人台灣產業服務基金會助理工程師 一 案例背景案例工廠為工業廢棄物處理廠, 廠內設有 1 座處理量 650kg/hr 的有害事業廢棄物焚化爐, 其廢氣為半乾式吸收塔串連袋濾集塵機之空氣污染防制系統 ; 廢氣經處理後之粒狀污染物 硫氧化物 (SOx) 氮氧化物(NOx) 氯化氫(HCl) 及重金屬等空氣污染物均符合固定污染源空氣污染物排放標準, 但戴奧辛排放濃度為 0.616~4.0ng-TEQ/Nm 3, 高於中小型焚化爐戴奧辛之 0.5ng-TEQ/Nm 3 排放標準 二 處理流程與設計條件 1. 處理流程廢棄物焚化爐廢氣處理流程如圖 1 緊急排放 活性碳 (250 ) (130 ) (1050 ) 驟冷塔 噴霧乾燥塔袋濾集塵機風車 (150 ) (130 ) 淨氣排放 工業廢棄物 一次燃燒室 二次燃燒室 底灰排出 (700~800 ) (1000~1050 ) 圖 1 廢棄物焚化爐廢氣處理流程 2. 設計條件
2 (1) 案例工廠廢棄物焚化爐處理量為 650kg/hr, 工業廢棄物之組成分析如表 1 工業廢棄物焚化時, 先將廢棄物放置於入料斗中, 投入焚化爐入口處前端之進料區, 再以推柄將進料區之廢棄物推入焚化爐中, 利用爐內 1,050 之高溫將廢棄物予以焚化 表 1 工業廢棄物之組成分析類別檢測項目檢測值單位 發熱值 低位發熱量 7,090 kcal/kg 高位發熱量 7,780 kcal/kg 六元素分析 碳 (C) 37.8 % 氫 (H) 12.6 % 氧 (O) 29.0 % 氮 (N) 10.9 % 硫 (S) 32.2 ppm 氯 (Cl) 67,900 ppm 三成分分析 含水份 2.4 % 灰份 0.5 % 可燃份 97.1 % (2) 焚化爐廢氣處理方式, 係以驟冷塔將廢氣從 1,000~1,050 降溫至 250 左右, 再導入半乾式噴霧乾燥塔內, 於該塔噴入 580 L/ 日之 Ca(OH) 2 /NaOH 泥漿, 吸收 HCl 及 SOx 等酸性氣體, 同時將廢氣再降溫至 150~170, 進入脈衝式袋濾集塵機 (ΔP=150~170mmH 2 O), 藉耐高溫及耐腐蝕之濾布去除粒狀污染物後, 排放至大氣中 為加強戴奧辛及重金屬之
3 去除效率, 並於該袋濾集塵機前之煙道處, 噴入 1~3Kg/hr 活性碳, 利用活性碳之高吸附能力去除戴奧辛及重金屬等空 氣污染物 三 單元設計缺失 1. 案例工廠以有害事業廢棄物為焚化目標, 因工業廢棄物含有高氯含量之塑膠材質, 故燃燒廢氣中空氣污染物含有粒狀物 氣狀污染物 ( 臭味物質 ), 重金屬及戴奧辛廢氣 焚化爐排放廢氣經空氣污染防制設備處理後, 粒狀物濃度為 2.0 mg/nm 3 硫氧化物濃度為 18 ppm 氮氧化物濃度為 62 ppm 氯化氫濃度為 27ppm 戴奧辛濃度為 0.6~4.0ng-TEQ/Nm 3, 排氣中戴奧辛濃度超過管制標準 ( 中小型焚化爐戴奧辛排放標準為 0.5 ng-teq/ Nm 3 ), 其餘空氣污染物皆可符合固定污染源空氣污染物排放標準 案例工廠焚化爐廢氣經處理後之排氣檢測結果, 如表 2 所示 2. 案例工廠廢棄物焚化爐處理量為 650kg/hr, 噴注之活性碳數量雖從 1Kg/hr 增加至 3Kg/hr, 僅能將戴奧辛濃度從 4.0 ng-teq/nm 3 降至 0.6 ng-teq/nm 3, 仍無法降低至管制標準 0.5 ng-teq/nm 3 以下 其設計主要缺失為活性碳噴注點接近袋濾集塵機入口處, 當活性碳進入煙道時, 很快就被袋濾集塵機收集, 然後被袋濾集塵機排出 ; 實際上, 所噴入之活性碳與廢氣接觸的時間非常短暫, 故造成戴奧辛去除效率不足
4 表 2 焚化爐廢氣經處理後之排氣檢測結果 檢測項目 實測值 校正值 排放標準 單位 氣體流率 ( 乾基 ) Nm 3 /min 排氣溫度 < 氣體組成 CO % O % CO <0.2 < ppm 空氣污染物 粒狀物 mg/nm 3 硫氧化物 (SOx) ppm 氮氧化物 (NOx) ppm 氯化氫 (HCl) ppm 鉛 (Pb) <0.011 < mg/nm 3 鎘 (Cd) < mg/nm 3 戴奧辛 ( 活性碳噴注量 1~3Kg/hr) - 0.6~ ng-teq/ Nm 3 四 改善方案及效益 1. 戴奧辛排放減量可由四方面著手, 分別為 : 避免焚化含戴奧辛 物質 減少爐內形成 避免爐外低溫再合成, 及去除已生成
5 及爐外再合成之戴奧辛, 其中避免焚化含戴奧辛物質應為治本之道 案例工廠評估結果, 工業廢棄物來源及成份難以掌握, 而焚化爐及空氣污染防制系統為已設置之既有設備, 如要修改爐體提高焚化效率實屬困難, 所以從提高既有空氣污染防制系統對戴奧辛去除效率著手比較實際 2. 案例工廠遂將活性碳噴注點由袋濾集塵機入口處移至噴霧乾燥塔出口端, 雖然僅移動 0.5 公尺距離 ( 如圖 2), 但卻有效延長活性碳與廢氣 ( 尤其是戴奧辛 ) 的接觸時間, 增加了戴奧辛的去除效率, 使得改善後之戴奧辛濃度從 0.6ng-TEQ/Nm 3 降至 0.4 ng-teq/nm 3, 符合中小型焚化爐戴奧辛排放濃度管制標準 0.5 ng-teq/nm 3 改善後廢棄物焚化爐排放之戴奧辛濃度分析如表 3 3. 本案例為既有設施且現場空間受到限制, 故優先採用延長活性碳與廢氣接觸時間之改善方案 改善後理論上可降低些微戴奧辛排放濃度, 但焚化爐戴奧辛排放濃度與諸多因素有關, 例如廢棄物組成 ( 尤其是含氯量 ) 焚化爐設計及操作條件 是否避開戴奧辛低溫再合成 空氣污染防制系統設計及操作條件等 讀者參考本案例時應特別注意, 改善後之戴奧辛分析結果僅可代表採樣時間內廢氣戴奧辛排放濃度, 若需確保戴奧辛排放濃度低於排放限值, 建議仍應朝避免焚化含戴奧辛物質 減少爐內形成 避免爐外低溫再合成, 及去除已生成及爐外再合成之戴奧辛等方面綜合考量
6 緊急排放 活性碳 ( 噴入點往噴霧乾燥機塔出口處移動 ) (250 ) (130 ) (1050 ) 驟冷塔 噴霧乾燥塔袋濾集塵機風車 (150 ) (130 ) 淨氣排放 工業廢棄物 一次燃燒室 二次燃燒室 底灰排出 (700~800 ) (1000~1050 ) 圖 2 改善後之廢棄物焚化爐廢氣處理流程 表 3 改善後廢棄物焚化爐排放之戴奧辛濃度分析 類別 No.1 排氣組成 (%) 戴奧辛 (ng-teq/nm 3 ) 排放標準 (ng-teq/ Nm 3 ) CO 2 O 2 CO 實測值校正值平均值 < No < No <
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