22 东南大学学报第 29 卷 值得研究的问题, 但其影响因素很多, 如土的结构 颗粒级配 密度 温度以及仪器性能 操作方法等. 试验室常规是采用无荷条件下测定渗透系数的方法, 但在实际工程中, 土层不仅作为地基, 有时甚至是作为修筑材料, 工程的建造将引起土体内部应力状态和土的基本性质的变化, 从

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1 东南大学学报 第 29 卷第 5 期 999 年 9 月 JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY Vol 29 No 5 Sept.999 粘性土的渗透规律性研究 叶正强 李爱群 杨国华 黄 镇 2 张森安 ( 东南大学土木工程学院, 南京 20096) ( 2 中国市政工程西北设计研究院, 兰州 ) 摘 要 渗透系数是土的重要参数之一. 本文结合实际工程, 研究了不同取样方式 试验手段和计算方法对粘土和粉质粘土渗透系数取值的影响程度, 以及不同负压条 件下原状土和击实土渗透系数的变化规律, 为准确评价水库蓄水后库区 坝基渗漏情 况提供了依据. 最后通过对比 2 种土料按不同比例混合后的试验结果, 认为粘土和粉 质粘土以 3 7 比例混合后, 力学性能稳定, 而渗透系数有很大降低, 是良好的筑坝材 料. 关键词 粘土 ; 粉质粘土 ; 固结压力 ; 孔隙比 ; 渗透系数 分类号 TU4 4;P642 5 土的渗透性是指具有压力水头差的水在土的孔隙中渗流的性质. 法国水力学家达西 (Darcy) 提出了渗透的基本理论 ( 达西定律 ): 在均匀介质中, 水的流动由于土中孔隙微小, 阻滞力很大, 流速缓慢, 因而当其流动状态大多数属于层流时 ( 即相邻 2 个水分子的运动轨迹是相互平行的 ), 渗透水流的速度 V 与水头梯度 I 成正比. 水头梯度 I= 时的渗透速度称为土的渗透系数 K. 实践证明, 达西定律只适用于砂土或细粒土, 不适用于粗粒土 ( 如砾石 卵石等, 因其流速大, 水流呈紊流 ) [,2]. 研究土的渗透性具有重要的实践意义 : 基坑开挖后地下水涌水量计算 ; 饱和粘性土上建筑物的沉降速率 ; 地表水的渗流引起边坡 ( 土体 ) 的失稳 ; 路基土的疏干 ; 水工构筑物的渗流等. 研究背景 渗透系数是土的重要力学参数之一, 其测定方法主要有 2 类 : 一类是现场实测, 另一类是室内试验, 二者各有优缺点 [3]. 现场实测主要有渗水 注水和抽水试验, 其优点是结果已包含了地层结构及分布因素的影响, 较为准确 ; 但该方法又有其致命的缺点, 即耗时 费力 成本高 易受季节影响, 一般需要成井数口甚至十数口, 动辄花费数万元以上, 因而使该方法的应用受到限制, 目前仅在一些大型工程或水源地评价中采用. 普通工程投资有限, 工期短, 所以现场实测渗透系数的很少. 对于 Q 3 ( 第四系晚更新世 ) 以前的岩土, 采用经验值一般尚能满足要求, 但是 Q 4 ( 第四系全新世 ) 的岩土则因为沉积年代较短, 因此随着分布区域 地貌类型 密实程度的不同而表现为同一工程分类的岩土渗透系数变化的幅度很大 ( 以粘性土为例一般在 0-3 ~0-7 cm?s 之间变动 ) [4], 经验值不能满足精度要求. 结合以上分析, 渗透系数的室内测试方法是一个 收稿日期 : 第一作者 : 男, 硕士研究生, 工程师.

2 22 东南大学学报第 29 卷 值得研究的问题, 但其影响因素很多, 如土的结构 颗粒级配 密度 温度以及仪器性能 操作方法等. 试验室常规是采用无荷条件下测定渗透系数的方法, 但在实际工程中, 土层不仅作为地基, 有时甚至是作为修筑材料, 工程的建造将引起土体内部应力状态和土的基本性质的变化, 从而引起土的渗透性能的变化, 因此还有必要研究土在不同负压条件下的渗透系数, 为工程设计和施工提供合理的参数. 粘性土是工程中最常见的岩土类型, 其中又以 Q 4 居多, 广泛分布于地表, 厚度从数米至数十米, 研究粘性土渗透系数的规律性有重要的价值. 山东淄博引黄供水工程是国家重点建设工程, 为了预测和评价新城水库蓄水后土坝的抗渗性能 坝基土体在附加应力下的绕坝渗漏以及库区地下水的补给 径流 排泄关系等问题, 结合工程的勘察设计, 我们选取有代表性的土样进行了 80 余组对比试验, 对土的渗透规律性作了一些探索. 库区及坝基地层为 Q 4 河相冲洪积地层, 按照 GBJ7 89 规范分类, 上部主要为深褐色粘土 ( 粘粒含量 40% ~70%, 液限 35% ~55%), 下部为黄褐色粉质粘土 ( 粘粒含量一般小于 30%, 液限 27% ~34%) [5], 稍密, 肉眼可见孔隙及腐植质, 成层沉积, 具有典型的全新世地层特征. 本文着重对比研究了这 2 类土在不同的取样方式 试验方法 负压条件和配合比下的渗透性能. 为便于比较, 文中试验结果已换算为水温 0 时的渗透系数 K [6] 0. 2 原状土的渗透性 2 无荷条件下的渗透系数 在进行水库各坝段单宽渗漏量计算及库底垂直入渗量计算时, 需要求得各层土的水平及垂直渗透系数, 为此采用南 55 渗透仪对原状土试样进行变水头渗透试验, 根据达西定律求得渗透系数. 试样的来源有 2 种方法 : 探井人工取土和钻孔压入法取土, 试验统计结果见表. 从试验结果可以看出 : 探表 钻孔 探井土样室内渗透试验结果统计井试样的渗透系数大于钻孔试样的垂直渗透系数?(cm s - ) 水平渗透系数?(cm s - ) 土样类别渗透系数, 其中垂直方向大 8~3 探井钻孔探井钻孔倍, 平均约为 0 倍 ; 水平方向大 4~ 粘土 倍, 平均约为 5 倍.2 探井试样垂粉质粘土 直向渗透系数略大于水平向 -5.3 为了研究 2 种试验结果的可信程度, 将其与该工程现场渗水 注水和抽水试验的结果进行了对比, 对比发现探井试样的试验结果与现场试验结果比较接近, 其值更为可信, 这也说明利用探井人工采样的方法更为可靠, 可以减少土样受到的扰动程度 ; 而钻孔压入法取土对土样结构有一定的压密破坏作用, 导致试验结果偏小.4 对于同一采样方式, 粘土和粉质粘土无荷条件下渗透系数无明显差异 [7]. 2 2 零荷载条件下渗透系数和有荷渗透系数的比较 坝基土在坝体附加压力作用下, 其应力状态 密度和结构将发生变化, 因而无荷条件下测定的渗透系数不能正确反映工程实际情况, 故用渗压仪实测了各级固结压力下土的渗透系数, 试样为探井人工采取的原状土样. 渗压试验结果 ( 见图, 图 2) 表明, 在固结压力增大时, 渗透系数随孔隙比减小而减小, 其中粘土减小的规律极为明显 : 当坝底附加应力为 200kPa 时, 粘土的渗透系数比零荷载时减少

3 第 5 期 叶正强等 : 粘性土的渗透规律性研究 23 约 2 倍, 粉质粘土仅减少了 3 倍左右. 这说明坝基土中粘土在上覆坝体压力作用下, 渗透性能显著降低, 且随着孔隙比减小, 这种差距越来越大. 图 原状土固结压力与渗透系数的关系图 2 原状土孔隙比与渗透系数的关系 2 3 实测有荷渗透系数与由固结试验计算的渗透系数比较 一般情况下, 由于粘性土孔隙比比较小, 用渗压仪测定其有荷渗透系数费时费力, 精度较难掌握, 而固结试验则比较容易进行, 因而根据太沙基一维固结理论 [8], 结合实际经验推出利用固结试验计算渗透系数的方法, 即对原状土样只进行固结试验, 用时间平方根法求得固结系数后, 按下式计算各级荷重下的渗透系数 : K = C vρ w = h 0 S 2 -S h P 2 -P 式中,C v 为固结系数,cm 2?s; ρ w 为水的重力密度,kN?m 3 ;h 0 为土样天然高度,mm;h 为土样压缩后高度,mm;S 2 -S 为单位沉降量差,mm?m;P 2 -P 为压力变化,kPa. 与渗压试验测定的各级荷重下的渗透系数相比, 粘性土的计算值和实测值相差不大, 能够满足工程上的精度要求, 其中 : 粘土的计算值略高于实测值, 粉质粘土的计算值则略低于实测值. 为了进一步进行对比研究, 用同样方法分别求得粉土 粉细砂的渗透系数, 发现按固结试验的计算值比实测值低 2~3 个数量级, 这说明按固结试验计算渗透系数的方法对粉土 砂土是不可取的. 3 击实土料的渗透性 3 不同固结压力下击实粘土 粉质粘土的渗透系数 筑坝土料主要为就地取材, 因而有必要研究土体在扰动后夯实回填情况下的渗透性能, 以准确预测坝体蓄水后的渗漏情况. 为此我们控制在最优含水量下, 采用标准击实功能 (607 kj?m 3 ) 击实土样制备渗压试验试样, 在不同固结压力下测定其渗透系数. 从试验结果 ( 见图 3, 图 4) 来看 : 击实粘土渗透系数随固结压力增大而减小的趋势虽然仍比击实粉质粘土明显, 但是二者的差异性已显著减小, 当固结压力为 200kPa 时, 渗透系数比零荷载时分别平均减小 2 4 和 4 倍 ( 原状土分别为 2 和 3 倍 ).2 与前述原状土的渗压试验结果相比较可以看出 : 其一, 孔隙比相近时, 无论粘土还是粉质粘土, 原状土的渗透系数均远小于击实土渗透系数, 这说明击实土由于土样扰动已经破坏了土的天然结构, 从而影响其物理力学性质 ( 这从其它土工试验中亦可反映出, 本文不再赘述 ); 其二, 在应力水平较低时, 原状土与击实土对固结压力的敏感程度不同, 原状土渗透系数随固结压力增大而下降的坡度很陡, 而击

4 24 东南大学学报第 29 卷 实土则趋于平缓 ( 粉质粘土比粘土更平缓一些 ), 其中以粘土更为敏感. 图 3 击实土固结压力与渗透系数的关系图 4 击实土孔隙比与渗透系数的关系 3 2 混合土料的渗透性 本场地上部广泛分布的粘土层其粘粒含量高达 40% ~70%, 各级固结压力下, 击实土料的渗透系数均能满足设计要求, 但是压缩性指标和抗剪性能指标却不能满足筑坝土料的要求, 故该层土只能剥离运走 ( 称其为无用层 ). 下部粉质粘土的粘粒含量一般小于 30%, 具有良好的力学性质, 适宜作为筑坝土料 ( 称其为有用层 ), 但从击实土料的渗压试验结果来看, 渗透系数较大, 虽能满足设计要求, 但抗渗性能较差. 为了节约施工时对粘土层的剥离与运输工作量, 研究将粘土层 ( 即无用层 ) 和粉质粘土层 ( 即有用层 ) 以适当比例混合后利用的可能性. 此外, 还研究了坝基或构筑物如采用三七灰土进行局部回填处理时的性质. 针对以上问题进行试验时, 将粘土与粉质粘土按比例混合后称为 Ⅰ 类混合土料, 将石灰与粉质粘土混合后称为 Ⅱ 类混合土料. 按不同体积比混合后 Ⅰ Ⅱ 类土料颗粒成份统计结果见表 2. 表 2 混合土料颗粒成份统计表 土类混合比例 颗粒组成?% 0.0~ ~ ~0.005 <0.005 Ⅰ Ⅱ 其中 I 类混合土料以配合比为 2 8 或 3 7 时, 其粘粒含量小于 40%, 接近粉质粘土 ;Ⅱ 类混合土料以灰土比 3 7 配制土料, 由于石灰有凝絮作用使粘粒团化, 粘粒含量减小为零, 粉粒含量增大, 从而改变了土的性质. 混合土料经标准击实功能制备的土样试验结果表明 : I 类混合土料比例为 3 7 时, 其击实后的力学性能强于粘土 ( 即无用层 ), 与粉质粘土 ( 即有用层 ) 比较接近, 具有较低压缩性和较高的抗剪强度. 击实土最优含水量为 5 8%, 最大干容重 7 6kN?m 3, 渗透系数 K 0 等于 cm?s, 比粘土和粉质粘土都有很大程度降低. 但是当粘粒含量大于 40% 时 ( 例如混合比例 5 5 时 ), 其击实指标明显变化, 干容重大幅度减小, 力学性质明显降低. 因而用作筑坝土料时, 粉质粘土中无用层 ( 即粘土 ) 的掺入量不能超过 30%, 并保证混合土料中粘粒含量不超过 40%.2 Ⅱ 类混合土料与粉质粘土相比, 具有更低的压缩性和更高的抗剪强度. 其渗透性系数 K 0 等于 cm?s, 也有一定程度降低, 且随龄期增长, 尚能进一步降低, 具有更高的后期强度和抗水性能, 可作为土坝基础局部回填处理的理想用

5 第 5 期 料. 4 结语 叶正强等 : 粘性土的渗透规律性研究 25 ) 室内试验测定粘性土的渗透系数, 应尽可能采用探井人工采取的试样, 如因条件所限, 则应对钻孔试样的试验结果放大 5~0 倍考虑. 2) 粘性土有荷条件下的渗透系数, 在固结压力增大时, 随孔隙比的减小而减小, 其中粉质粘土略有减小, 而粘土则显著减小. 计算坝基渗漏量时应考虑不同土层在不同附加应力的情况选取适合的渗透系数值. 3) 用固结试验计算粘性土在各级荷重条件下的渗透系数一般能满足设计精度, 其中粘土计算值略偏大于实测值, 而粉质粘土则略偏小. 但该方法不适用于粉土和砂土. 4) 击实土料的有荷渗透系数随固结压力的增大而减小的程度没有原状土显著, 粘土仍比粉质粘土下降快, 但差异性已比较接烬. 因此在附加应力较小的情况下, 工程设计中直接采用无荷条件下的渗透系数不致于造成大的误差. 5) 在孔隙比相近时, 对于同一工程分类的土, 其击实土渗透系数远大于原状土渗透系数. 6) 粘土和粉质粘土以 3 7 比例混合后, 其击实土料力学性能接近粉质粘土强于粘土, 渗透系数有较大程度降低, 可作为筑坝土料使用. 7) 石灰和粉质粘土以 3 7 比例混合后, 比粉质粘土具有更低的压缩性和渗透系数 更高的抗剪强度, 且随龄期增长, 强度和抗水性能进一步提高. 参考文献 黄文熙. 土的工程性质. 北京 : 水利电力出版社,983.22~56 2 杨熙章. 土工试验原理与方法. 上海 : 同济大学出版社,993.46~59,38~4 3 水利电力部.SD28 84 土工试验规程. 北京 : 水利电力出版社,984 4 清华大学土木系, 丁金粟. 土力学与基础工程. 北京 : 地震出版社, 中华人民共和国建设部.GBJ7 89 建筑地基基础设计规范. 北京 : 中国建筑工业出版社,989.2~25 6 中华人民共和国建设部.GBJ23 88 土工试验方法标准. 北京 : 中国建筑工业出版社,988.2~35 7 葛雪康, 叶正强. 取样方法对土的物理力学性质的影响. 江苏建筑,999():39~4 8 华南理工大学等四校. 地基与基础 ( 新一版 ). 北京 : 中国建筑工业出版社,99.72~99 StudyofPermeabilityforCohesiveSoil YeZhengqiang LiAiqun YangGuohua HuangZhen ZhangSen an 2 ( ColegeofCivilEngineering,SoutheastUniversity,Nanjing20096) ( 2 ChinaNorthwestDesignandResearchInstituteofMunicipalEngineering,Lanzhou730000) Abstract: Coeficientofpermeabilityisoneofakeyparameterofsoil.Inthispaper,coeficientofper meabilityofclayandsiltyclaybasedondiferentmethod,testingmethodandcalculatingformulaisdis cusedwithengineeringpractice.itslawofintactsampleandcompactivesampleisalsoresearchedbased ondiferentconsolidationpresure.thelawcanbeusedtopreciselyevaluatetheseepagestateofdam andreservoirbeingstoredwater.finaly,thetestingresultsofmixturewithdiferentproportionofclay andsiltyclayarecompared.itisconcludedthatwiththeratioof3 7,themixture smechanicalproperty issteady,itscoeficientofpermeabilitydecreasesdramaticalyanditisagoodconstructionmaterialfor dam. Keywords: clay;siltyclay;consolidationpresure;voidratio;coeficientofpermeability

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