第一章 绪 论

Size: px
Start display at page:

Download "第一章 绪 论"

Transcription

1 第 6 章土的抗剪强度 Chapter 6 Shear strength of soils 6.1 概述 6.1 Introduction 土体的破坏形式 剪切破坏 ( 图 6-1) Failure Mode of Soils-Shear Failure 土的抗剪强度 Shear Strength of Soils 土体破坏时其破坏面上能够承受的最大剪应力 (a) 挡土墙滑动 (b) 土坝坝坡滑动 (c) 地基失稳破坏 图 6-1 土体剪切破坏示意图

2 基坑支护 挡土结构物的破坏 滑裂面 挡土墙 大阪的港口码头挡土墙由于液化前倾

3 滑 坡 边坡 滑裂面

4 滑 坡 p 滑裂面 地基 加拿大特朗斯康谷仓地基整体破坏

5 6.2 土的抗剪强度理论 6.2 Shear Strength Theory of Soil 库仑抗剪强度理论 ( 图 6-2) 库伦抗剪强度公式 Coulomb Shear Strength Formula 砂土 粘性土 τ f =σ tanφ τ f =σ tanφ + c 式中,c 为粘聚力 (Cohesion) (6-1) (6-2) φ 为内摩擦角 (Angle of internal friction) 有效应力形式 Effective Stress Form 砂土 粘性土 τ f =σ ' tanφ' τ f =σ ' tanφ' + c' (6-3) (6-4)

6 图 6-2 库伦抗剪强度定律

7 6.2.2 莫尔 库伦强度理论 Mohr-Coulomb strength theory 莫尔应力圆与库伦强度包线 ( 图 6-3) Mohr stress circle and Coulomb strength envelope 1 1 ( σ σ ) = cosϕ + ( σ + σ ) sinϕ 1 f 3 f c 1 f 3 f 2 2 图 6-3

8 中主应力 σ 2 对强度的影响 Effect of intermediate principal stress on strength 对排水剪几乎无影响, 但对不排水剪有较大的影响 Nearly no impact on CD test, but has impact on UU test 极限平衡状态 Limit Equilibrium State 任一截面上的法向应力和剪应力 ( 图 6-4) Normal Stress and Shear Stress on Random Section 1 1 σ α = ( σ1 + σ 3) + ( σ1 σ 3)cos 2α (6-5) (6-6) τα = ( σ1 σ 3)sin 2α 2

9 (6-5) 图 6-4 图 6-5,6-6 图 6-5

10 用莫尔应力圆表示 ( 图 6-5) Stress State Denoted by Mohr Stress Circle 土体中某点的强度状态 ( 图 6-6) Strength State at Random Point in Soil τ<τ f, 土体未剪坏 相离 (Apart) τ>τ f, 土体已剪坏 相割 (Secant) τ=τ f, 土体处于极限平衡状态 相切 (Tangent) 极限平衡条件 Limit Equilibrium Condition τ=τ f = c +σ tanφ

11 图 6-6

12 极限平衡条件的主应力表达式 ( 图 6-7) Principal stress expressions of limit equilibrium 由几何关系, 得 sin ϕ = ab = ab o a o o + oa o o = c cotϕ sinϕ = σ 1 σ 1 + σ 3 2 σ 3 2 = + c cotϕ σ 1 σ1 σ 3 + σ + 2c cotϕ 3 (6-7) σ σ = ( σ + σ 3 ) sin ϕ c cosϕ

13 τ = c + σ tanφ f σ σ 1 f 3 f 2 图 6-8 σ 3 cot 1 + σ c ϕ + 2 图 6-7

14 1+ sin ϕ cosϕ σ1 = σ 3 + 2c 1 sin ϕ 1 sin ϕ ϕ ϕ σ tan 2 1 = σ 3 (45 + ) + 2c tan(45 + ) 2 2 (6-8) σ 3 ϕ ϕ = σ tan 2 1 (45 ) 2c tan(45 ) 2 2 (6-9) 破坏角 (Failure angle) α 1 (90 ) 45 ϕ f = + ϕ = (6-10)

15 6.2.4 K f 线与 τ f 线的关系 ( 图 6-9) τ f 线 K f 线 σ σ 1 2 tanθ 3 f σ 1 + σ 3 = 2 sinϕ + c cosϕ σ1 σ 3 = 2 σ1 + σ 3 + d f cotθ f 2 σ 1 σ 3 2 = σ 1 + σ 3 2 tanθ + f d f 由两线方程比较, 得 tan θ = sinϕ d f f = c cosϕ (6-16)

16 图 6-9 图 6-8

17 极限平衡条件的应用 Application of Limit Equilibrium Condition (1) 利用内摩擦角 (Angle of Internal Friction)φ, ϕ < ϕ m ϕ, 则土体破坏 (2) 利用大主应力 (Maximum Principal Stress) σ 1, 即 式 (6-8) σ 1 > σ 1m, 则土体破坏 (3) 利用小主应力 (Minimum Principal Stress) σ 3, 即 式 (6-9) σ 3 < σ 3m m = sin 1, 则土体破坏 σ1 σ 3 σ + σ + 2c cotϕ 1 3

18 6.3 土的剪切试验 6.3 Shear Test of Soil 直接剪切试验 Direct Shear Test 直剪仪 Direct Shear Apparatus ( 图 6-10) 试验步骤 Test Procedure ( 图 6-11) 图 6-10

19 P 上盒 A T 下盒 图 6-11 剪应力 ~ 剪切位移关系曲线

20 试验成果 Test Results ( 图 6-12) 直剪试验的优缺点 Merit and Demerit of Direct Shear Test 图 6-13 图 6-12

21 直剪试验分类 Classification of Direct Shear Test 快剪 Quick Direct Shear Test) (q) 固结快剪 (Consolidated quick direct shear test) (cq) 慢剪 (Consolidated slow direct shear test) (s) 应力历史对抗剪强度的影响 ( 图 6-13) 正常固结粘土 : τ q <τ cq <τ s 超固结粘土 : τ q <τ cq >τ s (6-17) (6-18)

22 图 三轴剪切试验 Triaxial Shear Test 三轴剪切仪 Triaxial Shear Apparatus ( 图 6-14)

23 试样有机玻璃罩 轴向加压杆顶帽压力室透水石 橡皮膜 压力水 排水管 量测体变或孔压 阀门

24

25

26 试验原理 Test Principle( 图 6-16) 图 6-16 三轴剪切试验的优点 Merit of the Triaxial Shear Test

27 强度参数的确定 ( 图 ) Determination of Strength Parameters (1) 在不同的围压下的应力 - 应变关系曲线上求得破坏应力 (2) 作 3~4 个试样的破坏莫尔圆 (3) 作所有圆的公切线, 得到 c φ 值 图 6-17 三轴试验应力应变曲线 图 6-18

28 三轴试验分类 Classification of Triaxial Shear Test 不固结不排水试验 (UU) ( 图 6-19) Unconsolidated Undrained Triaxial Test 图 6-19

29 固结不排水试验 (CU) ( 图 6-20) Consolidated Undrained Triaxial Test 图 6-20

30 固结排水试验 (CD) ( 图 6-21) Consolidated Drained Triaxial Test 试验过程中, 孔隙水压力 u 及含水量 w 变化情况见表 6-1 图 6-21

31

32 6.3.3 三轴试验中的孔隙压力系数 A 和 B Pore water pressure coefficient A and B in triaxial test 孔隙水压力的表达式 u = B[ σ 3 + A( σ1 σ 3)] 1.0 饱和土 B = 0~1.0 非饱和土 0 干土 饱和土孔隙水压力的表达式 Expression of pore water pressure for saturated soil u = σ A( σ 3 ) σ 各种土典型的 A f 值见表 6-2

33 图 6-21

34 孔隙水压力系数 A B 的确定 Determination of Coefficient of Pore Water Pressure, A, B u = B 1 σ 3 1 B = u σ 3 (6-20) u A 2 = B = ( σ 1 A( σ u 2 σ ) B 3 1 σ ) 3 (6-21)

35 6.3.4 单轴压缩试验 Uniaxial Compression Test 无侧限抗压强度 q u ( 图 6-22) Unconfined compression strength 侧向压力为 0, 在竖向压力作用下圆柱形试样发生剪切破坏时的竖向压力称为无侧限抗压强度, 用 q u 表示 无侧限抗压强度 q u 与三轴不排水剪强度 c u 的关系 Relationship of Unconfined compression strength and triaxial undrained shear strength c = u q 2 u (6-22)

36 图 6-22 图 6-23

37 工程中按 q u 划分土的软硬状态见表 6-4 土的灵敏度 Sensitivity of Soil S t S 土按 S t 的分类见表 6-3 t = q q u u (6-21)

38 土的触变性 Thixotropy of Soil 图 6-23 饱和软粘土的触变性

39 6.4.3 十字板剪切试验 ( 自学 ) Vane Shear Test τ f = πd 2M 2 H max + D 3 (6-25) (6-6) 图 6-24

40 残余强度 (Residual shear strength) 图 6-25 十字板试验 τ-ω 曲线 S t = τ τ f r

41 6.4* 应力路径 6.4* Stress Path 应力路径的概念和表示方法 Conception and Expression of Stress Path 1. 应力路径的概念 Conception of Stress Path) σ1 σ 3 应力圆上的特征应力点按应力变化过程的连线或轨迹 p ε e ε ε 1 图 6-29 常规三轴压缩试验的应力路径

42 应力路径的表达形式 ( 图 6-29) Expression Form of Stress Path σ τ 坐标 p q 坐标 总应力路径和有效应力路径 Total Stress Path and Effective Stress Path 图 6-30

43 6.4.2 室内常规剪切试验的应力路径 Stress Path of Indoor Conventional Shear Test 直剪试验的应力路径 ( 图 6-31) Stress Path of Direct Shear Test 图 6-31

44 三轴试验的应力路径 Stress Path of Triaxial Shear Test 固结不排水试验 ( 图 6-32) Consolidated Undrained Shear Test 图 6-32

45 (2) 排水剪试验 (Consolidated drained shear test) ( 图 6-34) 图 6-34

46 应力路径族 (Stress path family) ( 图 6-33) 图 6-33

47 固结状态对有效应力路径的影响 ( 图 6-35) Effect of Consolidation State on Effective Stress Path 图 6-35

48 6.4.3 地基中的应力路径 The Stress Path in Foundation 分级加载时的有效应力路径 ( 图 6-36) Effective Stress Path on the Condition of Stepped Loading 图 6-36

49 地基加载和基坑开挖的应力路径 Stress Path of Foundation Loading and Pit Excavation (Figure 6-37) 图 6-37 基坑开挖的两种应力路径 (a) 基坑开挖示意图 ;(b) 开挖和加载的应力路径

50 6.5 无粘性土的剪切特性 6.5 Shear characteristics of cohesionless soil 剪切特性的影响因素 Friction Strength of Cohesionless Soils 密实程度 ( 图 6-38) Degree of Compaction 图 6-38 内摩擦角与干密度的关系曲线

51 颗粒级配 形状和结构 Gradation, Shape and Structure of Particle 颗粒形状 Particle Shape 角砾的 φ> 圆砾 ( 表 6-5) 级配 (Grading) 良好的 φ> 均匀的 φ 排列和咬合程度 ( 图 6-39) 图 6-39

52 矿物成份 Mineral Component 矿物的软硬 特殊矿物 含云母 φ 较小 初始应力状态 Initial Stress State 沉积历史 Sedimentary History

53 6.5.2 剪切特性 Shear Behavior( 图 6-40) 体积 剪缩和剪胀 Volume Shear contraction and shear dilation 应力 硬化和软化 Stress Hardening and Softening 剪胀性 Shear Dilatancy 内摩擦角及咬合力 Internal Friction Angle and Occlusal Force 峰值和残余内摩擦角 ( 图 表 6-6) Peak and Residual Internal Friction Angle

54 图 6-40 饱和砂土三轴试验应力应变曲线 (a) 密度不同 围压相同 ;(b) 密度相同 围压不同 ;(c) 体变 轴向应变 ;(d) 孔压 轴向应变

55 表 6-6 无粘性土的内摩擦角 土类 残余内摩擦角 峰值内摩擦角中密密实 无塑性粉土 均匀细砂 中砂 级配良好细砂 砾砂 天然休止角 Natural Repose Angle 土坡图 6-41 天然休止角示意图 锥形砂堆

56 6.5.4 高应力下的剪切特性 Shear Characteristics on High Stress 剪胀向剪缩发展 From Dilation to Contraction φ 降低 Decrease of Internal Friction Angle 图 6-42 内摩擦角随围压的增大而减小示意图 砂土液化 (Liquefaction of Sandy Soil)

57 6.6 粘性土的剪切特性 6.6 Shear characteristics of cohesive soil 粘性土的强度机理 Strength mechanism of cohesion soil 粘聚力的构成机理 Mechanism of Cohesion 强度分量 粘聚力 剪胀和摩擦与干扰 ( 图 6-43) Strength component-cohesion, dilation and friction

58 粘聚强度机理 粘聚强度影响因素 静电引力 ( 库仑力 ) 范德华力 颗粒间胶结 假粘聚力 ( 毛细力等 ) 地质历史 粘土颗粒矿物成分 密度 离子价与离子浓度

59 图 6-43

60 6.7.2 粘性土的应力应变关系 Stress-Strain Relation of Cohesive Soil 固结历史的影响 ( 图 6-44) Effect of consolidation history 排水条件的影响 Effect of Drainage Conditions 应力 应变曲线固结排水剪固结不排水剪 图 6-44 粘性土三轴剪切试验

61 抗剪强度的一般规律 Common Regulation of Shear Strength 不固结不排水 (UU) 剪 ( 图 6-45 和 6-46) 图 6-45 饱和粘性土 UU 剪试验

62 图 6-46 含水率 有效应力 不排水强度 唯一性特征图 固结不排水 (CU) 剪 ( 图 6-47)

63 (a) 固结或应力历史 (b) 抗剪强度包线 (c) 偏孔压系数 A f 图 6-47 CU 剪的抗剪强度规律

64 图 6-47 CU 剪的抗剪强度规律

65 排水 (CD) 剪

66 6.7 抗剪强度指标的选用 6.7 Selection of Shear Strength Parameters 1. 直剪和三轴试验的三种方法 ( 表 6-7) Six methods of direct shear and triaxial shear test 2. 抗剪强度指标的选择依据 Choice basis of shear strength parameters (1) 土的性质 (Soil Properties) (2) 地质条件 (Geological Conditions) (3) 工程的具体情况 ( 建筑物等级 建筑物场地 施工快慢等 ) Detail cases of project (Structure Grade, Construction Field, Construction Speed, etc.)

67

68 (4) 剪切方法使用的经验 Application Experience of Shear Test Methods 3. 强度指标的应用举例 ( 表 6-8) Application cases of shear strength parameters 不固结不排水剪 ( 快剪 ) c u φ u (c q φ q ) 软土地基上的快速填方 土坝快速施工, 心墙未固结 粘土地基上快速施工的建筑物

69 固结不排水剪 ( 固结快剪 ) c cu φ cu (c cq φ cq ) 2 1 在 1 层固结后, 施工 2 层 水位骤降 在天然土坡上快速填方

70 固结排水剪 ( 慢剪 ) c cd φ cd (c s φ s ) 粘土地基上的分层慢速填方 稳定渗流期的土坝 粘土地基上慢速施工的建筑物

第五章土力学廖红建.ppt

第五章土力学廖红建.ppt 土力学 ( 第 版 ) 电子课件 廖红建 简 介 fl 本电子课件为高等教育出版社土木工程系列教材 土力学土力学 第 版 ( 赵树德 廖红建主编 ) 的配套课件 基于作者长期主讲 土力学土力学 的电子教案编制而成 限于编者水平, 难免存在不妥之处, 恳请大家批评指正 fl 土力学土力学 第 版经修订共有 0 章内容, 其中 -8 章是土力学的核心部分,9-0, 章为选学内容 故本课件以 -8 章的主要教学内容作为电子教案,

More information

) 50 o C o C -20 o C Temperature ( o C) 27,ARP, ,OCT, ,MAR,2017 Elapsed time (day) Corn

) 50 o C o C -20 o C Temperature ( o C) 27,ARP, ,OCT, ,MAR,2017 Elapsed time (day) Corn 1 2 1 2 1. 1) 50 o C 2. 21 2009 6 29 2017 5 8 28 2016 4 50 o C -20 o C Temperature ( o C) 27,ARP,2016 14,OCT,2016 23,MAR,2017 Elapsed time (day) Corn penetration length of soil hardness meter (mm) 27,ARP,2016

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation Stress and Equilibrium mi@seu.edu.cn Outline Bod and Surface Forces( 体力与面力 ) raction/stress Vector( 应力矢量 ) Stress ensor ( 应力张量 ) raction on Oblique Planes( 斜面上的应力 ) Principal Stresses and Directions( 主应力与主方向

More information

点 ( ) A 任一平面上的剪应力都小于土的抗剪强度 B 某一平面上的剪应力超过了土的抗剪强度 C 在相切点所代表的平面上, 剪应力正好等于抗剪强度 D 在最大剪应力作用面上, 剪应力正好等于抗剪强度 11 在饱和土的排水固结过程中, 若外载荷不变, 则随着土中孔隙水压力 u 的减小 ( ) ' A

点 ( ) A 任一平面上的剪应力都小于土的抗剪强度 B 某一平面上的剪应力超过了土的抗剪强度 C 在相切点所代表的平面上, 剪应力正好等于抗剪强度 D 在最大剪应力作用面上, 剪应力正好等于抗剪强度 11 在饱和土的排水固结过程中, 若外载荷不变, 则随着土中孔隙水压力 u 的减小 ( ) ' A 河北建筑工程学院 二 一六年硕士研究生入学考试试题 考试科目代码 90 考试科目名称土力学 所有答案必须写在答题纸上, 做在试卷或草稿纸上无效 一 填空题 ( 每空 3 分, 共 30 分 ) 1 压缩系数越大, 土的压缩性越, 压缩模量越大, 土的压缩性越 土体由于渗流力的作用, 使土体颗粒流失或局部土体产生移动而发生渗透破 坏的两种表现形式为和 3 某土体的先期固结压力大于现有覆盖土重压力, 则该土体属于固结土

More information

软粘土地基土体抗剪强度若干问题

软粘土地基土体抗剪强度若干问题 第 33 卷第 0 期岩土工程学报 Vol.33 No.0 20 年.0 月 Chinese Jornal o Geotechnical Engineering Oct. 20 软黏土地基土体抗剪强度若干问题 龚晓南 ( 浙江大学岩土工程研究所, 浙江杭州 30058) 摘 要 : 针对不少土力学教材和规范规程认为由 UU 试验得到的是饱和黏性土的抗剪强度指标, 将黏性土不排水抗剪 强度视为土的抗剪强度指标的错误概念,

More information

PowerPoint Presentation

PowerPoint Presentation Chapter 7 Lateral Earth Pressure: At rest, Rankine and Coulomb TONG Lihong 华东交通大学土木建筑学院 岩土工程研究所 土 土压力 Earth pressure 土压力 Earth pressure 挡土墙 Retaining wall 2 Chapter 7 Lateral Earth Pressure: At rest, Rankine

More information

08-01.indd

08-01.indd 1 02 04 08 14 20 27 31 35 40 43 51 57 60 07 26 30 39 50 56 65 65 67 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ω ρ ε 23 λ ω < 1 ω < 1 ω > 0 24 25 26 27 28 29 30 31 ρ 1 ρ σ b a x x i +3 x i

More information

#4 ~ #5 12 m m m 1. 5 m # m mm m Z4 Z5

#4 ~ #5 12 m m m 1. 5 m # m mm m Z4 Z5 2011 6 6 153 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Jun 2011 NO. 6 Ser. 153 1006-2106 2011 06-0014 - 07 300142 ABAQUS 4. 287 mm 6. 651 mm U455. 43 A Analysis of Impact of Shield Tunneling on Displacement

More information

土壤力學概論及第一章

土壤力學概論及第一章 87 11 1 (Soil Mechanics) (Geotechnical Engineering) (Soil Mechanics) (Foundation Engineering) (Engineering Geology) (Rock Mechanics) 1925 Karl Terzaghi Terzaghi (Rock Cycle) 2 (Specific Gravity, G s )

More information

ϕ ϕ R V = 2 2 314 6378 1668 0 T =. 24 = 2 R cos32 33931 V = = = 1413. 68 32 T 24 2 R cos90 V = = 0 90 T ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ 1

More information

Ζ # % & ( ) % + & ) / 0 0 1 0 2 3 ( ( # 4 & 5 & 4 2 2 ( 1 ) ). / 6 # ( 2 78 9 % + : ; ( ; < = % > ) / 4 % 1 & % 1 ) 8 (? Α >? Β? Χ Β Δ Ε ;> Φ Β >? = Β Χ? Α Γ Η 0 Γ > 0 0 Γ 0 Β Β Χ 5 Ι ϑ 0 Γ 1 ) & Ε 0 Α

More information

边坡稳定分析的极限平衡法,是土力学中的一个经典的领域

边坡稳定分析的极限平衡法,是土力学中的一个经典的领域 7 7. 1 5 6 7. 2 7. 2. 1 1) 2) 7. 2. 2 Q c uu φ uu τ = c uu + σ tanφ uu (7.1) 5.3.2 5.8 5.9(b) 5 φ =0 c q cu q cu c =τ = (7.2) 2 STAB (7.1) 182 c uu φ uu (7.2) q cu q cu x,y STAB q cu 7. 2. 3 τ = c + (

More information

PowerPoint 演示文稿

PowerPoint 演示文稿 城市轨道交通 结构设计与施工 Structural Design and Construction in Urban Mass Transit 城市轨道与铁道工程系 周顺华 宫全美 本节主讲 宫全美 办 公 室 交通学院663 联系电话 69583652 电子邮箱 gongqm@tongji.edu.cn 同济大学 城市轨道与铁道工程系 宫全美 第五章 明挖法结构设计 第三节基坑工程中的土压力计算

More information

第一章 人物传

第一章  人物传 433 201 207 202 15 806-820 825-827 434 847 621 1031-1098 5 3 12 17 1047 19 1049 28 1058 40 1078-1085 435 1098 67 1076-1164 1118 1134 1141 185 730 1142 24 1143 1147 1149 1 6 436 1102-1165 1138 10 10 1163

More information

! /. /. /> /. / Ε Χ /. 2 5 /. /. / /. 5 / Φ0 5 7 Γ Η Ε 9 5 /

! /. /. /> /. / Ε Χ /. 2 5 /. /. / /. 5 / Φ0 5 7 Γ Η Ε 9 5 / ! # %& ( %) & +, + % ) # % % ). / 0 /. /10 2 /3. /!. 4 5 /6. /. 7!8! 9 / 5 : 6 8 : 7 ; < 5 7 9 1. 5 /3 5 7 9 7! 4 5 5 /! 7 = /6 5 / 0 5 /. 7 : 6 8 : 9 5 / >? 0 /.? 0 /1> 30 /!0 7 3 Α 9 / 5 7 9 /. 7 Β Χ9

More information

(p.29). (a) F Qq r 2 ()() N (b) Q 2 r 2 F ( 2 )() Q 0 5 C 2. (a) F (b) F 3. 7 (p.42). (a) T (b) F (c) T 2. (a) A (b) (c) 4. (a) 4 (b) (

(p.29). (a) F Qq r 2 ()() N (b) Q 2 r 2 F ( 2 )() Q 0 5 C 2. (a) F (b) F 3. 7 (p.42). (a) T (b) F (c) T 2. (a) A (b) (c) 4. (a) 4 (b) ( 20 (p.7). (a) T (b) T (c) T (d) F 2. B 3. 3 (p.4). D 2. C D A B D B D B D 3. (a) F (b) F (c) T 4. 2 (p.0) 4 (p.23). (a) B (b) A P 2. (a) F (b) T 3. 4. 5. 6. (a) (b).6 0 9.6 0 9 0 0. (a) X Y (b) X Y Z 2.

More information

! # % & ( & # ) +& & # ). / 0 ) + 1 0 2 & 4 56 7 8 5 0 9 7 # & : 6/ # ; 4 6 # # ; < 8 / # 7 & & = # < > 6 +? # Α # + + Β # Χ Χ Χ > Δ / < Ε + & 6 ; > > 6 & > < > # < & 6 & + : & = & < > 6+?. = & & ) & >&

More information

XXXX XXXX-XXX DBJ 广 西 壮 族 自 治 区 工 程 建 设 地 方 标 准 DBXX/XX 2016 建 筑 基 坑 工 程 监 测 技 术 规 程 Technical code for monitoring of building foundation excavation engineering 报 批 稿 2016-XX-XX 发 布 2016-XX-XX 实 施 广 西

More information

! Ν! Ν Ν & ] # Α. 7 Α ) Σ ),, Σ 87 ) Ψ ) +Ε 1)Ε Τ 7 4, <) < Ε : ), > 8 7

! Ν! Ν Ν & ] # Α. 7 Α ) Σ ),, Σ 87 ) Ψ ) +Ε 1)Ε Τ 7 4, <) < Ε : ), > 8 7 !! # & ( ) +,. )/ 0 1, 2 ) 3, 4 5. 6 7 87 + 5 1!! # : ;< = > < < ;?? Α Β Χ Β ;< Α? 6 Δ : Ε6 Χ < Χ Α < Α Α Χ? Φ > Α ;Γ ;Η Α ;?? Φ Ι 6 Ε Β ΕΒ Γ Γ > < ϑ ( = : ;Α < : Χ Κ Χ Γ? Ε Ι Χ Α Ε? Α Χ Α ; Γ ;

More information

- 3 University of Bristol 1.1 FLAC 3D 1 FLAC 3D FLAC 3D 1

- 3 University of Bristol 1.1 FLAC 3D 1 FLAC 3D FLAC 3D 1 /3 NSC 9-11-E-011-0 9 08 01 93 07 31 aspects of the problem involved, including constitutive modeling, model testing, and numerical simulation. Then, the algorithm developed will be verified with field

More information

5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin

5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin 38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School

More information

01-0982.doc

01-0982.doc 第 32 卷 第 7 期 岩 土 工 程 学 报 Vol.32 No.7 2010 年 7 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2010 沿 海 碎 石 回 填 地 基 上 高 能 级 强 夯 系 列 试 验 对 比 研 究 年 廷 凯 1,2, 水 伟 厚 3, 李 鸿 江 4, 杨 庆 1,2, 王 玉 立 (1. 大 连 理 工

More information

# # 4 + % ( ) ( /! 3 (0 0 (012 0 # (,!./ %

# # 4 + % ( ) ( /! 3 (0 0 (012 0 # (,!./ % #! # # %! # + 5 + # 4 + % ( ) ( /! 3 (0 0 (012 0 # (,!./ % ,9 989 + 8 9 % % % % # +6 # % 7, # (% ) ,,? % (, 8> % %9 % > %9 8 % = ΑΒ8 8 ) + 8 8 >. 4. ) % 8 # % =)= )

More information

11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte

11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte 211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =

More information

!"# $%& %!"# $%& %!"#$%& %! ( )***%% ) $)! +**+),,* -)+.* )( ) +, +*.*)+..**! )$,*)+$))$!"!#

!# $%& %!# $%& %!#$%& %! ( )***%% ) $)! +**+),,* -)+.* )( ) +, +*.*)+..**! )$,*)+$))$!!# !"#$%& % ( % )& (% ( % (( )( !"# $%& %!"# $%& %!"#$%& %! ( )***%% ) $)! +**+),,* -)+.* )( ) +, +*.*)+..**! )$,*)+$))$!"!# !"#$%& %!! "! # " $ # % & & ( ) *!+ !"#$%& % ( (*( (*+ "#$% $%%"# (*, (*% + +*(

More information

15-03.indd

15-03.indd 1 02 07 09 13 18 24 32 37 42 53 59 66 70 06 12 17 23 36 52 65 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 fl fi fi 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 σ σ σ α α 36 37 38 39 40 41 42 43 44

More information

第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2

第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2 第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,

More information

! # % & # % & ( ) % % %# # %+ %% % & + %, ( % % &, & #!.,/, % &, ) ) ( % %/ ) %# / + & + (! ) &, & % & ( ) % % (% 2 & % ( & 3 % /, 4 ) %+ %( %!

! # % & # % & ( ) % % %# # %+ %% % & + %, ( % % &, & #!.,/, % &, ) ) ( % %/ ) %# / + & + (! ) &, & % & ( ) % % (% 2 & % ( & 3 % /, 4 ) %+ %( %! ! # # % & ( ) ! # % & # % & ( ) % % %# # %+ %% % & + %, ( % % &, & #!.,/, % &, ) ) ( % %/ ) 0 + 1 %# / + & + (! ) &, & % & ( ) % % (% 2 & % ( & 3 % /, 4 ) %+ %( %! # ( & & 5)6 %+ % ( % %/ ) ( % & + %/

More information

&! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( %

&! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( % &! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( % &! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( % ,. /, / 0 0 1,! # % & ( ) + /, 2 3 4 5 6 7 8 6 6 9 : / ;. ; % % % % %. ) >? > /,,

More information

1 5 0.005 20 1969 11 AB 2 2 2 = ( 6, 370, 005) ( 6, 370, 000) 24 ( ) πd h 2 4 5 100 1 3 1000 30 110 1 273 1 3 1 3 300 8 0 6 65 67 1 600,000 7 1700 4 0 0 1 130 #

More information

Ρ Τ Π Υ 8 ). /0+ 1, 234) ς Ω! Ω! # Ω Ξ %& Π 8 Δ, + 8 ),. Ψ4) (. / 0+ 1, > + 1, / : ( 2 : / < Α : / %& %& Ζ Θ Π Π 4 Π Τ > [ [ Ζ ] ] %& Τ Τ Ζ Ζ Π

Ρ Τ Π Υ 8 ). /0+ 1, 234) ς Ω! Ω! # Ω Ξ %& Π 8 Δ, + 8 ),. Ψ4) (. / 0+ 1, > + 1, / : ( 2 : / < Α : / %& %& Ζ Θ Π Π 4 Π Τ > [ [ Ζ ] ] %& Τ Τ Ζ Ζ Π ! # % & ( ) + (,. /0 +1, 234) % 5 / 0 6/ 7 7 & % 8 9 : / ; 34 : + 3. & < / = : / 0 5 /: = + % >+ ( 4 : 0, 7 : 0,? & % 5. / 0:? : / : 43 : 2 : Α : / 6 3 : ; Β?? : Α 0+ 1,4. Α? + & % ; 4 ( :. Α 6 4 : & %

More information

第 期佘芳涛等 : 黄土初始结构性及其湿载作用下演化规律 797 [] 的应变结构性参数 m 和孔隙比结构性参数 m [] e, [] 再到应力结构性参数 m 和应力比结构性参数 m [], 无侧限抗压强度构度指标 m [], 以及压剪强 度结构性参数 m [7] 已有的结构性参数有其各自的 f 优

第 期佘芳涛等 : 黄土初始结构性及其湿载作用下演化规律 797 [] 的应变结构性参数 m 和孔隙比结构性参数 m [] e, [] 再到应力结构性参数 m 和应力比结构性参数 m [], 无侧限抗压强度构度指标 m [], 以及压剪强 度结构性参数 m [7] 已有的结构性参数有其各自的 f 优 第 卷第 期岩土力学 Vol. No. 年 月 Rock and Soil Mechanics Oct. 文章编号 :-79 () -79- 黄土初始结构性及其湿载作用下演化规律, 佘芳涛,, 邵生俊, 范文 (. 西安理工大学岩土工程研究所, 西安 7;. 西安理工大学陕西省黄土力学与工程重点实验室, 西安 7) 摘要 : 黄土的结构性是除粒度 密度 湿度之外更为重要的指标 通过总结分析综合结构势理论框架内业已提出的结构性参数及其演化规律,

More information

!! )!!! +,./ 0 1 +, 2 3 4, # 8,2 6, 2 6,,2 6, 2 6 3,2 6 5, 2 6 3, 2 6 9!, , 2 6 9, 2 3 9, 2 6 9,

!! )!!! +,./ 0 1 +, 2 3 4, # 8,2 6, 2 6,,2 6, 2 6 3,2 6 5, 2 6 3, 2 6 9!, , 2 6 9, 2 3 9, 2 6 9, ! # !! )!!! +,./ 0 1 +, 2 3 4, 23 3 5 67 # 8,2 6, 2 6,,2 6, 2 6 3,2 6 5, 2 6 3, 2 6 9!, 2 6 65, 2 6 9, 2 3 9, 2 6 9, 2 6 3 5 , 2 6 2, 2 6, 2 6 2, 2 6!!!, 2, 4 # : :, 2 6.! # ; /< = > /?, 2 3! 9 ! #!,!!#.,

More information

) & ( +,! (# ) +. + / & 6!!!.! (!,! (! & 7 6!. 8 / ! (! & 0 6! (9 & 2 7 6!! 3 : ; 5 7 6! ) % (. ()

) & ( +,! (# ) +. + / & 6!!!.! (!,! (! & 7 6!. 8 / ! (! & 0 6! (9 & 2 7 6!! 3 : ; 5 7 6! ) % (. () ! # % & & &! # % &! ( &! # )! ) & ( +,! (# ) +. + / 0 1 2 3 4 4 5 & 6!!!.! (!,! (! & 7 6!. 8 / 6 7 6 8! (! & 0 6! (9 & 2 7 6!! 3 : ; 5 7 6! ) % (. () , 4 / 7!# + 6 7 1 1 1 0 7!.. 6 1 1 2 1 3

More information

, & % # & # # & % & + # & # # # & # % #,

, & % # & # # & % & + # & # # # & # % #, ! # #! % # & # & & ( ( # ) % , & % # & # # & % & + # & # # # & # % #, # % % # % # ) % # % % # % # # % # % # + # % ( ( # % & & & & & & % & & # % # % & & % % % . % # / & & # 0 ) & # % & % ( # # & & & # #

More information

第 42 卷第 4 期 2012 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.4 July2012 doi: /j.isn

第 42 卷第 4 期 2012 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.4 July2012 doi: /j.isn 第 42 卷第 4 期 2012 年 7 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.42 No.4 July2012 doi:10.3969/j.isn.1001-0505.2012.04.033 初始含水率对重塑黏土孔压特性影响试验研究 卞 1 夏 1 洪振舜 2 曾玲玲 ( 1 东南大学岩土工程研究所,

More information

., /,, 0!, + & )!. + + (, &, & 1 & ) ) 2 2 ) 1! 2 2

., /,, 0!, + & )!. + + (, &, & 1 & ) ) 2 2 ) 1! 2 2 ! # &!! ) ( +, ., /,, 0!, + & )!. + + (, &, & 1 & ) ) 2 2 ) 1! 2 2 ! 2 2 & & 1 3! 3, 4 45!, 2! # 1 # ( &, 2 &, # 7 + 4 3 ) 8. 9 9 : ; 4 ), 1!! 4 4 &1 &,, 2! & 1 2 1! 1! 1 & 2, & 2 & < )4 )! /! 4 4 &! &,

More information

初 啼 八 集 2006 至 2007 年 度 出 地 版 : 伯 特 利 中 學 址 : 元 朗 錦 繡 花 園 F 段 第 四 街 11 號 電 話 :2471 2622 傳 真 :2471 5171 製 作 : 同 理 心 創 念 有 限 公 司 出 版 日 期 :2007 年 7 月 序 初 啼, 是 由 本 校 中 文 科 和 活 力 組 合 辦 的 文 集, 提 供 給 學 生 發 表

More information

土力学试验指导书

土力学试验指导书 土力学实验指导书 郭莹唐洪祥编 大连理工大学土木水利实验教学中心 2012 年 10 月 前言 大连理工大学土木水利学院针对土木水利学院各个专业开设的 68 学时 土力学 理论课程中设置有 12 个学时的试验课程学时, 目前分别进行液 塑限联合测定试验 压缩试验 直剪试验和三轴演示试验 该试验课程需要配套的试验指导书 另外, 为了满足试验教学改革的需要, 有必要在试验课程中设置一定学时 能够在更多种试验项目中选择的试验课程内容和试验项目,

More information

1

1 1 3 4 e A p A r D e d ak f pk f sk f spk f p I l k P c p 5 p q S q k R op w c λ d ρ 6 z z p cz p az f z p cz p az f z p ztgθ b p p b p c k z ) ( + = p z bl( pk pc ) = ( b + ztgθ )( l + ztgθ) l p k p c

More information

. Ν Σ % % : ) % : % Τ 7 ) & )? Α Β? Χ )? : Β Ν :) Ε Ν & Ν? ς Ε % ) Ω > % Τ 7 Υ Ν Ν? Π 7 Υ )? Ο 1 Χ Χ Β 9 Ξ Ψ 8 Ψ # #! Ξ ; Ξ > # 8! Ζ! #!! Θ Ξ #!! 8 Θ!

. Ν Σ % % : ) % : % Τ 7 ) & )? Α Β? Χ )? : Β Ν :) Ε Ν & Ν? ς Ε % ) Ω > % Τ 7 Υ Ν Ν? Π 7 Υ )? Ο 1 Χ Χ Β 9 Ξ Ψ 8 Ψ # #! Ξ ; Ξ > # 8! Ζ! #!! Θ Ξ #!! 8 Θ! !! # %& + ( ) ),., / 0 12 3, 4 5 6, 7 6 6, 8! 1 9 :; #< = 1 > )& )? Α Β 3 % Χ %? 7) >ΔΒ Χ :% Ε? 9 : ; Φ Η Ι & Κ Λ % 7 Μ Ν?) 1!! 9 % Ο Χ Χ Β Π Θ Π ; Ρ Ρ Ρ Ρ Ρ ; . Ν Σ % % : ) % : % Τ 7 ) & )? Α Β? Χ )?

More information

适 用 性 甚 至 安 全 性 造 成 威 胁 [2] 因 振 动 过 度 导 致 的 事 故 时 有 发 生 2000 年, 伦 敦 千 禧 桥 由 于 行 人 行 走 时, 结 构 产 生 了 大 幅 振 动, 在 对 外 开 放 仅 两 天 后 就 被 迫 关 闭 [] ; 2011 年, 韩

适 用 性 甚 至 安 全 性 造 成 威 胁 [2] 因 振 动 过 度 导 致 的 事 故 时 有 发 生 2000 年, 伦 敦 千 禧 桥 由 于 行 人 行 走 时, 结 构 产 生 了 大 幅 振 动, 在 对 外 开 放 仅 两 天 后 就 被 迫 关 闭 [] ; 2011 年, 韩 * 远 大 小 天 城 楼 盖 人 致 振 动 舒 适 度 实 测 及 研 究 1 舒 兴 平 1 廖 荣 庭 2 卢 倍 嵘 ( 1. 湖 南 大 学 土 木 工 程 学 院 钢 结 构 研 究 所, 长 沙 410082; 2. 湖 南 科 技 大 学 土 木 工 程 学 院, 湖 南 湘 潭 411201) 摘 要 : 对 远 大 小 天 城 中 的 新 型 预 制 装 配 式 集 成 楼 盖

More information

4= 8 4 < 4 ϑ = 4 ϑ ; 4 4= = 8 : 4 < : 4 < Κ : 4 ϑ ; : = 4 4 : ;

4= 8 4 < 4 ϑ = 4 ϑ ; 4 4= = 8 : 4 < : 4 < Κ : 4 ϑ ; : = 4 4 : ; ! #! % & ( ) +!, + +!. / 0 /, 2 ) 3 4 5 6 7 8 8 8 9 : 9 ;< 9 = = = 4 ) > (/?08 4 ; ; 8 Β Χ 2 ΔΔ2 4 4 8 4 8 4 8 Ε Φ Α, 3Γ Η Ι 4 ϑ 8 4 ϑ 8 4 8 4 < 8 4 5 8 4 4

More information

投影片 1

投影片 1 Coherence ( ) Temporal Coherence Michelson Interferometer Spatial Coherence Young s Interference Spatiotemporal Coherence 參 料 [1] Eugene Hecht, Optics, Addison Wesley Co., New York 2001 [2] W. Lauterborn,

More information

,!! #! > 1? = 4!! > = 5 4? 2 Α Α!.= = 54? Β. : 2>7 2 1 Χ! # % % ( ) +,. /0, , ) 7. 2

,!! #! > 1? = 4!! > = 5 4? 2 Α Α!.= = 54? Β. : 2>7 2 1 Χ! # % % ( ) +,. /0, , ) 7. 2 ! # %!% # ( % ) + %, ). ) % %(/ / %/!! # %!! 0 1 234 5 6 2 7 8 )9!2: 5; 1? = 4!! > = 5 4? 2 Α 7 72 1 Α!.= = 54?2 72 1 Β. : 2>7 2 1 Χ! # % % ( ) +,.

More information

76 (03 ) 8, 0.%, 0.94%, 6 0 4, Ф=0mm, h =30mm 3. INSTRON5544, [6] Mulins,, mm/min, 0mm, Merlin Fig. Thedeviceofcompressiontest 3 - Fig. Nominalstress-

76 (03 ) 8, 0.%, 0.94%, 6 0 4, Ф=0mm, h =30mm 3. INSTRON5544, [6] Mulins,, mm/min, 0mm, Merlin Fig. Thedeviceofcompressiontest 3 - Fig. Nominalstress- 8 6 03 JOURNAL OFEXPERIMENTAL MECHANICS Vol.8 No.6 Dec.03 00-4888(03)06-076-09 * 0,,,, (., 03004;., 70049) INSTRON5544 0 Mooney-Rivilin Yeoh,,, Mooney-Rivilin Yeoh - - Mooney-Rivilin Yeoh, ABAQUS, Mooney-Rivilin

More information

Basic Properties and Effective Utilization of Clinker Ash for Geomaterials Ichiro YOSHIOKA Akifumi NAKASHITA 70 t IGC A10 D0 900 t 2001 CA CA CA 2 16

Basic Properties and Effective Utilization of Clinker Ash for Geomaterials Ichiro YOSHIOKA Akifumi NAKASHITA 70 t IGC A10 D0 900 t 2001 CA CA CA 2 16 Basic Properties and Effective Utilization of Clinker Ash for Geomaterials Ichiro YOSHIOKA Akifumi NAKASHITA 70 t IGCA10D0 900t 2001 CA CA CA 216 CA FA CASiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO CA FA CaO CA CA FA

More information

, ( 6 7 8! 9! (, 4 : : ; 0.<. = (>!? Α% ), Β 0< Χ 0< Χ 2 Δ Ε Φ( 7 Γ Β Δ Η7 (7 Ι + ) ϑ!, 4 0 / / 2 / / < 5 02

, ( 6 7 8! 9! (, 4 : : ; 0.<. = (>!? Α% ), Β 0< Χ 0< Χ 2 Δ Ε Φ( 7 Γ Β Δ Η7 (7 Ι + ) ϑ!, 4 0 / / 2 / / < 5 02 ! # % & ( ) +, ) %,! # % & ( ( ) +,. / / 01 23 01 4, 0/ / 5 0 , ( 6 7 8! 9! (, 4 : : ; 0.!? Α% ), Β 0< Χ 0< Χ 2 Δ Ε Φ( 7 Γ Β Δ 5 3 3 5 3 1 Η7 (7 Ι + ) ϑ!, 4 0 / / 2 / 3 0 0 / < 5 02 Ν!.! %) / 0

More information

Deformation mechanism of TWIP steels at high strain rates HUANG Mingxin LIANG Zhiyuan The University of Hong Kong Collaborators: HUANG Wen Shenzhen Un

Deformation mechanism of TWIP steels at high strain rates HUANG Mingxin LIANG Zhiyuan The University of Hong Kong Collaborators: HUANG Wen Shenzhen Un Deformation mechanism of TWIP steels at high strain rates HUANG Mingxin LIANG Zhiyuan The University of Hong Kong Collaborators: HUANG Wen Shenzhen University LIU Rendong WANG Xu Ansteel XIONG Xiaochuan

More information

10-03.indd

10-03.indd 1 03 06 12 14 16 18 é 19 21 23 25 28 30 35 40 45 05 22 27 48 49 50 51 2 3 4 é é í 5 é 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 é 20 21 22 23 ü ü ü ü ü ü ü ü ü 24 ü 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38

More information

/ Ν #, Ο / ( = Π 2Θ Ε2 Ρ Σ Π 2 Θ Ε Θ Ρ Π 2Θ ϑ2 Ρ Π 2 Θ ϑ2 Ρ Π 23 8 Ρ Π 2 Θϑ 2 Ρ Σ Σ Μ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ2 Σ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ Η Σ Π 2 ϑ Η 2 Ρ Π Ρ Π 2 ϑ Θ Κ Ρ Π

/ Ν #, Ο / ( = Π 2Θ Ε2 Ρ Σ Π 2 Θ Ε Θ Ρ Π 2Θ ϑ2 Ρ Π 2 Θ ϑ2 Ρ Π 23 8 Ρ Π 2 Θϑ 2 Ρ Σ Σ Μ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ2 Σ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ Η Σ Π 2 ϑ Η 2 Ρ Π Ρ Π 2 ϑ Θ Κ Ρ Π ! # #! % & ( ) % # # +, % #. % ( # / ) % 0 1 + ) % 2 3 3 3 4 5 6 # 7 % 0 8 + % 8 + 9 ) 9 # % : ; + % 5! + )+)#. + + < ) ( # )# < # # % 0 < % + % + < + ) = ( 0 ) # + + # % )#!# +), (? ( # +) # + ( +. #!,

More information

Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip

Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip * - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye

More information

T 1) 2) ( ) T. T 4 T. R T. T U A doi / THE ANALYSIS ON STATIC CHARACTERISTICS OF CURVED T-BEAMS IN CONS

T 1) 2) ( ) T. T 4 T. R T. T U A doi / THE ANALYSIS ON STATIC CHARACTERISTICS OF CURVED T-BEAMS IN CONS 37 1 215 2 T 1 2 22451 T. T 4 T. T. T U448.22 doi 1.652/1-879-14-31 THE NLYSIS ON STTIC CHCTEISTICS OF CUVED T-BEMS IN CONSIDETION OF SELF-EQUILIBIUM 1 GN Yanan 2 SHI Feiting School of Civil Engineering

More information

8 9 8 Δ 9 = 1 Η Ι4 ϑ< Κ Λ 3ϑ 3 >1Ε Μ Ε 8 > = 8 9 =

8 9 8 Δ 9 = 1 Η Ι4 ϑ< Κ Λ 3ϑ 3 >1Ε Μ Ε 8 > = 8 9 = !! % & ( & ),,., / 0 1. 0 0 3 4 0 5 3 6!! 7 8 9 8!! : ; < = > :? Α 4 8 9 < Β Β : Δ Ε Δ Α = 819 = Γ 8 9 8 Δ 9 = 1 Η Ι4 ϑ< Κ Λ 3ϑ 3 >1Ε 8 9 0 Μ Ε 8 > 9 8 9 = 8 9 = 819 8 9 =

More information

PLAXIS 2D m PLAXIS 3D Foundation mm ~ m ~ mm m m 312 m 200 mm 0. 98

PLAXIS 2D m PLAXIS 3D Foundation mm ~ m ~ mm m m 312 m 200 mm 0. 98 2011 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 2011 NO. 11 Ser. 158 1006-2106 2011 11-0052 - 06 200002 6 PLAXIS 3D Foundation HS TU 471 A Design and 3D Numerical Analysis of a Deep Excavation

More information

Β 8 Α ) ; %! #?! > 8 8 Χ Δ Ε ΦΦ Ε Γ Δ Ε Η Η Ι Ε ϑ 8 9 :! 9 9 & ϑ Κ & ϑ Λ &! &!! 4!! Μ Α!! ϑ Β & Ν Λ Κ Λ Ο Λ 8! % & Π Θ Φ & Ρ Θ & Θ & Σ ΠΕ # & Θ Θ Σ Ε

Β 8 Α ) ; %! #?! > 8 8 Χ Δ Ε ΦΦ Ε Γ Δ Ε Η Η Ι Ε ϑ 8 9 :! 9 9 & ϑ Κ & ϑ Λ &! &!! 4!! Μ Α!! ϑ Β & Ν Λ Κ Λ Ο Λ 8! % & Π Θ Φ & Ρ Θ & Θ & Σ ΠΕ # & Θ Θ Σ Ε ! #!! % & ( ) +,. /. 0,(,, 2 4! 6! #!!! 8! &! % # & # &! 9 8 9 # : : : : :!! 9 8 9 # #! %! ; &! % + & + & < = 8 > 9 #!!? Α!#!9 Α 8 8!!! 8!%! 8! 8 Β 8 Α ) ; %! #?! > 8 8 Χ Δ Ε ΦΦ Ε Γ Δ Ε Η Η Ι Ε ϑ 8 9 :!

More information

# #! ) ( ( +,! %,! ( # # %& % ( ) +! +, +. /

# #! ) ( ( +,! %,! ( # # %& % ( ) +! +, +. / ! ( ) # # % % ( % % %! % % & % # #! ) ( ( +,! %,! ( # # %& % ( ) +! +, +. / 12 23 4 5 6 7 3.! (. ( / ( ) ). 1.12 ( 4 4 % & &!7 % (!!!!, (! % !!! % %!,! ( & (!! 8!!!,!!+!! & !!%! & 9 3 3 :;

More information

(r s) {φ r1, φ r2,, φ rn } {φ s1, φ s2,, φ sn } u r (t) u s (t). F st ι u st u st k 1 ι φ i q st i (6) r β u r β u r u r(t) max u st r φ

(r s) {φ r1, φ r2,, φ rn } {φ s1, φ s2,, φ sn } u r (t) u s (t). F st ι u st u st k 1 ι φ i q st i (6) r β u r β u r u r(t) max u st r φ 3 351 1) 2) ( 100083)... TU311.3 doi 10.6052/1000-0879-13-151 A. [1-3]. 180.. [4]..... 2013 04 18 1 2013 05 23. 1 N mü(t) + c u(t) + ku(t) ι sin θt (1) m, c k N N m u(t) u(t) ü(t) N ι N θ. (ω i, φ i ).

More information

论文投稿模板

论文投稿模板 收稿日期 :26-5-; 修改日期 :26- - 基金项目 : 国家自然科学基金项目 (547835) 通讯作者 : 赵春雷 (978 ), 女, 辽宁人, 博士后, 主要从事饱和砂土的本构研究 (E-ail:5264@bjtu.edu.cn). 作者简介 : 赵成刚 (956 ), 男, 黑龙江人, 教授, 博导, 主要从事非饱和土基本性质与本构关系 土的热力学本构理论等的研究 (E-ail: cgzhao@bjtu.edu.cn);

More information

) Μ <Κ 1 > < # % & ( ) % > Χ < > Δ Χ < > < > / 7 ϑ Ν < Δ 7 ϑ Ν > < 8 ) %2 ): > < Ο Ε 4 Π : 2 Θ >? / Γ Ι) = =? Γ Α Ι Ρ ;2 < 7 Σ6 )> Ι= Η < Λ 2 % & 1 &

) Μ <Κ 1 > < # % & ( ) % > Χ < > Δ Χ < > < > / 7 ϑ Ν < Δ 7 ϑ Ν > < 8 ) %2 ): > < Ο Ε 4 Π : 2 Θ >? / Γ Ι) = =? Γ Α Ι Ρ ;2 < 7 Σ6 )> Ι= Η < Λ 2 % & 1 & ! # % & ( ) % + ),. / & 0 1 + 2. 3 ) +.! 4 5 2 2 & 5 0 67 1) 8 9 6.! :. ;. + 9 < = = = = / >? Α ) /= Β Χ Β Δ Ε Β Ε / Χ ΦΓ Χ Η Ι = = = / = = = Β < ( # % & ( ) % + ),. > (? Φ?? Γ? ) Μ

More information

Settlement Equation " H = CrH 1+ e o log p' o + ( p' p' c o! p' o ) CcH + 1+ e o log p' c + p' f! ( p' p' c c! p' o ) where ΔH = consolidation settlem

Settlement Equation  H = CrH 1+ e o log p' o + ( p' p' c o! p' o ) CcH + 1+ e o log p' c + p' f! ( p' p' c c! p' o ) where ΔH = consolidation settlem Prediction of Compression and Recompression Indices of Texas Overconsolidated Clays Presented By: Sayeed Javed, Ph.D., P.E. Settlement Equation " H = CrH 1+ e o log p' o + ( p' p' c o! p' o ) CcH + 1+

More information

% %! # % & ( ) % # + # # % # # & & % ( #,. %

% %! # % & ( ) % # + # # % # # & & % ( #,. % !!! # #! # % & % %! # % & ( ) % # + # # % # # & & % ( #,. % , ( /0 ) %, + ( 1 ( 2 ) + %, ( 3, ( 123 % & # %, &% % #, % ( ) + & &% & ( & 4 ( & # 4 % #, #, ( ) + % 4 % & &, & & # / / % %, &% ! # #! # # #

More information

!!! #! )! ( %!! #!%! % + % & & ( )) % & & #! & )! ( %! ),,, )

!!! #! )! ( %!! #!%! % + % & & ( )) % & & #! & )! ( %! ),,, ) ! # % & # % ( ) & + + !!! #! )! ( %!! #!%! % + % & & ( )) % & & #! & )! ( %! ),,, ) 6 # / 0 1 + ) ( + 3 0 ( 1 1( ) ) ( 0 ) 4 ( ) 1 1 0 ( ( ) 1 / ) ( 1 ( 0 ) ) + ( ( 0 ) 0 0 ( / / ) ( ( ) ( 5 ( 0 + 0 +

More information

例15

例15 cos > g g lim lim cos lim lim lim g lim ) ) lim lim g ) cos lim lim lim 3 / ) ) y, ) ) y o y y, ) y y y) y o y) ) e, ), ) y arctan y y Ce y) C y ) e y) y ) e g n www.tsinghuatutor.com [ g ] C k n n) n

More information

TestNian

TestNian Fatigue Damage Mechanism in Very High Cycle Regime Nian Zhou 2012.5.24 Fatigue Low cycle fatigue N f 10 5 cycles Strain-controlled fatigue High cycle fatigue N f f 10 5 cycles Stress-based fatigue Endurance

More information

> # ) Β Χ Χ 7 Δ Ε Φ Γ 5 Η Γ + Ι + ϑ Κ 7 # + 7 Φ 0 Ε Φ # Ε + Φ, Κ + ( Λ # Γ Κ Γ # Κ Μ 0 Ν Ο Κ Ι Π, Ι Π Θ Κ Ι Π ; 4 # Ι Π Η Κ Ι Π. Ο Κ Ι ;. Ο Κ Ι Π 2 Η

> # ) Β Χ Χ 7 Δ Ε Φ Γ 5 Η Γ + Ι + ϑ Κ 7 # + 7 Φ 0 Ε Φ # Ε + Φ, Κ + ( Λ # Γ Κ Γ # Κ Μ 0 Ν Ο Κ Ι Π, Ι Π Θ Κ Ι Π ; 4 # Ι Π Η Κ Ι Π. Ο Κ Ι ;. Ο Κ Ι Π 2 Η 1 )/ 2 & +! # % & ( ) +, + # # %. /& 0 4 # 5 6 7 8 9 6 : : : ; ; < = > < # ) Β Χ Χ 7 Δ Ε Φ Γ 5 Η Γ + Ι + ϑ Κ 7 # + 7 Φ 0 Ε Φ # Ε + Φ, Κ + ( Λ # Γ Κ Γ #

More information

. /!Ι Γ 3 ϑκ, / Ι Ι Ι Λ, Λ +Ι Λ +Ι

. /!Ι Γ 3 ϑκ, / Ι Ι Ι Λ, Λ +Ι Λ +Ι ! # % & ( ) +,& ( + &. / 0 + 1 0 + 1,0 + 2 3., 0 4 2 /.,+ 5 6 / 78. 9: ; < = : > ; 9? : > Α

More information

JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec

JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec 31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test

More information

UDC

UDC Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 64 JGJ79 2002 2003 1 1 3.0.5 3.0.6 4.4.2 5.4.2 6.1.2 6.3.5

More information

8 9 < ; ; = < ; : < ;! 8 9 % ; ϑ 8 9 <; < 8 9 <! 89! Ε Χ ϑ! ϑ! ϑ < ϑ 8 9 : ϑ ϑ 89 9 ϑ ϑ! ϑ! < ϑ < = 8 9 Χ ϑ!! <! 8 9 ΧΧ ϑ! < < < < = 8 9 <! = 8 9 <! <

8 9 < ; ; = < ; : < ;! 8 9 % ; ϑ 8 9 <; < 8 9 <! 89! Ε Χ ϑ! ϑ! ϑ < ϑ 8 9 : ϑ ϑ 89 9 ϑ ϑ! ϑ! < ϑ < = 8 9 Χ ϑ!! <! 8 9 ΧΧ ϑ! < < < < = 8 9 <! = 8 9 <! < ! # % ( ) ( +, +. ( / 0 1) ( 2 1 1 + ( 3 4 5 6 7! 89 : ; 8 < ; ; = 9 ; ; 8 < = 9! ; >? 8 = 9 < : ; 8 < ; ; = 9 8 9 = : : ; = 8 9 = < 8 < 9 Α 8 9 =; %Β Β ; ; Χ ; < ; = :; Δ Ε Γ Δ Γ Ι 8 9 < ; ; = < ; :

More information

u -, θ = 0, k gu = 2 ln E v, v -, θ = π 2, k gv = dθ 2 E. 2. r(u, v) = {a cos u cos v, a cos u sin v, a sin u} k g = sin u dv, θ. E = a 2, F = 0, = a

u -, θ = 0, k gu = 2 ln E v, v -, θ = π 2, k gv = dθ 2 E. 2. r(u, v) = {a cos u cos v, a cos u sin v, a sin u} k g = sin u dv, θ. E = a 2, F = 0, = a 202.. : r = r(u, v) u v, dv = 0, = 0, = ; E dv =. ( k gu = Γ 2 k gv = Γ 22 ( dv ) 3 E F E F 2 = Γ 2 2 E E, ) 3 E F 2 = Γ 22 E F 2., F = 0 E F k gu = Γ 2 2 E E = 2EF u EE v + F E u E F 2 2(E F 2 ) E E =

More information

<4D6963726F736F667420576F7264202D2034352832293039352D3130325F30335F323036383120BE47B1D3AA4E20A548BCC6ADC8A4E8AA6BB1B4B051A75AC474A5DBBC68AABAA44FBEC7A6E6ACB02E646F63>

<4D6963726F736F667420576F7264202D2034352832293039352D3130325F30335F323036383120BE47B1D3AA4E20A548BCC6ADC8A4E8AA6BB1B4B051A75AC474A5DBBC68AABAA44FBEC7A6E6ACB02E646F63> 中 華 水 土 保 持 學 報, 45(): 95-10 (014) 95 Journal of Chinese Soil and Water Conservation, 45 (): 95-10 (014) 以 數 值 方 法 探 討 卵 礫 石 層 的 力 學 行 為 張 光 宗 陳 宥 序 鄭 敏 杰 * 摘 要 卵 礫 石 層 是 混 合 堅 硬 卵 礫 石 與 基 質 土 壤 之 綜 合

More information

4 18 19 [1] (p.28) 50 2500 18 19 1 1. 2 2. / / 3 4 [1] (p.26) [2] (p.171) 3 1998 4 13 4

4 18 19 [1] (p.28) 50 2500 18 19 1 1. 2 2. / / 3 4 [1] (p.26) [2] (p.171) 3 1998 4 13 4 2012 13 No.13,2012 History Teaching 650 Sum No.650 510631 [ ] [ ]G63 [ ]B [ ]0457-6241 2012 13-0003-11 [1] pp.25~26 1 2.4 30 62 30 102 28 =30 2 2012-05-07 3 4 18 19 [1] (p.28) 50 2500 18 19 1 1. 2 2. /

More information

untitled

untitled 金 ss ss 1 狀 狀 狀 流 The deformation of overburden soil induced by thrust faulting and its impact on underground tunnels 林 27/12/2 切 1 2 劉 北 3 4 隆 車 路 路 路 路 北 路 車 車 車 路路 路 Tl 18 2 北 車 北 北 林 北 Tl 22 23 St

More information

4 5 6 7 8 CONTENTS 9 10 11 12 13 14 1 CHAPTER SECTION1. 16 17 2. SECTION 18 19 20 21 22 3. SECTION 23 24 25 4. SECTION 26 27 5. SECTION 28 29 30 31 6. SECTION 32 33 2 CHAPTER 34 SECTION 1. 35 36 37 38

More information

7 6 Η : Δ >! % 4 Τ & Β( Β) 5 &! Α Υ Υ 2 Η 7 %! Φ! Β! 7 : 7 9 Λ 9 :? : 9 Λ Λ 7 Φ! : > 9 : 7Δ 2 Η : 7 ΛΔ := ς : Ν 7 Λ Δ = Ν : Ν 7 ΛΔ : = Λ ς :9 Λ 7 Λ! Λ

7 6 Η : Δ >! % 4 Τ & Β( Β) 5 &! Α Υ Υ 2 Η 7 %! Φ! Β! 7 : 7 9 Λ 9 :? : 9 Λ Λ 7 Φ! : > 9 : 7Δ 2 Η : 7 ΛΔ := ς : Ν 7 Λ Δ = Ν : Ν 7 ΛΔ : = Λ ς :9 Λ 7 Λ! Λ ! % & ( ),. / & 0 1 & 2 1 // % & 3 0 4 5 ( 6( ) ( & 7 8 9:! ; < / 4 / 7 = : > : 8 > >? :! 0 1 & 7 8 Α :! 4 Β ( & Β ( ( 5 ) 6 Χ 8 Δ > 8 7:?! < 2 4 & Ε ; 0 Φ & % & 3 0 1 & 7 8 Α?! Γ ), Η % 6 Β% 3 Ι Β ϑ Ι

More information

0 Kelly Fig. 1 Novel damping wall-structure connection diagram a b S1 c S Fig. 2 Desig

0 Kelly Fig. 1 Novel damping wall-structure connection diagram a b S1 c S Fig. 2 Desig DOI:10.14006/j.jzjgxb.2013.12.007 Journal of Building Structures 1000-6869 2013 12-0045-07 34 12 2013 12 006 Vol. 34 No. 12 Dec. 2013 510405 6% Bouc-Wen Bouc-Wen TU352. 1 TU317. 1 A Performance of novel

More information

m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p

m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p 410151 K7 + 914 - K7 + 984 12 5. 3 Midas DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 09. 020 THE ANALYSIS OF THE DESIGN AND CONSTRUCTION SECURITY OF DEEP FOUNDATION IN PURUI TUNNEL OPEN-CUT SEGMENT Yang Ping

More information

2 2 Λ ϑ Δ Χ Δ Ι> 5 Λ Λ Χ Δ 5 Β. Δ Ι > Ε!!Χ ϑ : Χ Ε ϑ! ϑ Β Β Β ϑ Χ Β! Β Χ 5 ϑ Λ ϑ % < Μ / 4 Ν < 7 :. /. Ο 9 4 < / = Π 7 4 Η 7 4 =

2 2 Λ ϑ Δ Χ Δ Ι> 5 Λ Λ Χ Δ 5 Β. Δ Ι > Ε!!Χ ϑ : Χ Ε ϑ! ϑ Β Β Β ϑ Χ Β! Β Χ 5 ϑ Λ ϑ % < Μ / 4 Ν < 7 :. /. Ο 9 4 < / = Π 7 4 Η 7 4 = ! # % # & ( ) % # ( +, & % # ) % # (. / ). 1 2 3 4! 5 6 4. 7 8 9 4 : 2 ; 4 < = = 2 >9 3? & 5 5 Α Α 1 Β ΧΔ Ε Α Φ 7 Γ 9Η 8 Δ Ι > Δ / ϑ Κ Α Χ Ε ϑ Λ ϑ 2 2 Λ ϑ Δ Χ Δ Ι> 5 Λ Λ Χ Δ 5 Β. Δ Ι > Ε!!Χ ϑ : Χ Ε ϑ!

More information

1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song

1.0 % 0.25 % 85μm % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song 1.0 % 0.25 % 85μm 0.97 0.136 % U416 Sulfate expansion deformation law and mechanism of cement stabilized macadam base of saline areas in Xinjiang Song Liang 1,2 Wang Xuan-cang 1 1 School of Highway, Chang

More information

4 # = # 4 Γ = 4 0 = 4 = 4 = Η, 6 3 Ι ; 9 Β Δ : 8 9 Χ Χ ϑ 6 Κ Δ ) Χ 8 Λ 6 ;3 Ι 6 Χ Δ : Χ 9 Χ Χ ϑ 6 Κ

4 # = # 4 Γ = 4 0 = 4 = 4 = Η, 6 3 Ι ; 9 Β Δ : 8 9 Χ Χ ϑ 6 Κ Δ ) Χ 8 Λ 6 ;3 Ι 6 Χ Δ : Χ 9 Χ Χ ϑ 6 Κ ! # % & & ( ) +, %. % / 0 / 2 3! # 4 ) 567 68 5 9 9 : ; > >? 3 6 7 : 9 9 7 4! Α = 42 6Β 3 Χ = 42 3 6 3 3 = 42 : 0 3 3 = 42 Δ 3 Β : 0 3 Χ 3 = 42 Χ Β Χ 6 9 = 4 =, ( 9 6 9 75 3 6 7 +. / 9

More information

UDC

UDC Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 J 220-2002 2002 1 1 @ www.sinoaec.com JGJ 79-2002 @ Technical code for groung treatment of buildings JGJ 79-2002 2 0 0 3 1 1 2 0 0 2 2 2 64

More information

PowerPoint 演示文稿

PowerPoint 演示文稿 . ttp://www.reej.com 4-9-9 4-9-9 . a b { } a b { }. Φ ϕ ϕ ϕ { } Φ a b { }. ttp://www.reej.com 4-9-9 . ~ ma{ } ~ m m{ } ~ m~ ~ a b but m ~ 4-9-9 4 . P : ; Φ { } { ϕ ϕ a a a a a R } P pa ttp://www.reej.com

More information

9!!!! #!! : ;!! <! #! # & # (! )! & ( # # #+

9!!!! #!! : ;!! <! #! # & # (! )! & ( # # #+ ! #! &!! # () +( +, + ) + (. ) / 0 1 2 1 3 4 1 2 3 4 1 51 0 6. 6 (78 1 & 9!!!! #!! : ;!! ? &! : < < &? < Α!!&! : Χ / #! : Β??. Δ?. ; ;

More information

= Υ Ξ & 9 = ) %. Ο) Δ Υ Ψ &Ο. 05 3; Ι Ι + 4) &Υ ϑ% Ο ) Χ Υ &! 7) &Ξ) Ζ) 9 [ )!! Τ 9 = Δ Υ Δ Υ Ψ (

= Υ Ξ & 9 = ) %. Ο) Δ Υ Ψ &Ο. 05 3; Ι Ι + 4) &Υ ϑ% Ο ) Χ Υ &! 7) &Ξ) Ζ) 9 [ )!! Τ 9 = Δ Υ Δ Υ Ψ ( ! # %! & (!! ) +, %. ( +/ 0 1 2 3. 4 5 6 78 9 9 +, : % % : < = % ;. % > &? 9! ) Α Β% Χ %/ 3. Δ 8 ( %.. + 2 ( Φ, % Γ Η. 6 Γ Φ, Ι Χ % / Γ 3 ϑκ 2 5 6 Χ8 9 9 Λ % 2 Χ & % ;. % 9 9 Μ3 Ν 1 Μ 3 Φ Λ 3 Φ ) Χ. 0

More information

2 127 excavation. A review of the previous experimental researches aims to help the studies of the permafrost cutting and impact performance, and a fe

2 127 excavation. A review of the previous experimental researches aims to help the studies of the permafrost cutting and impact performance, and a fe 38 2 2016 4 1),2) ( 518040) (, 730000) ( 730000). TU752 A doi 10.6052/1000-0879-15-049 RECENT PROGRESS OF EXCAVATION AND BREAKING METHODS FOR FROZEN SOIL 1) LI Mengmeng NIU Yonghong,2) JIANG Cong MU Qingsong

More information

9. =?! > = 9.= 9.= > > Η 9 > = 9 > 7 = >!! 7 9 = 9 = Σ >!?? Υ./ 9! = 9 Σ 7 = Σ Σ? Ε Ψ.Γ > > 7? >??? Σ 9

9. =?! > = 9.= 9.= > > Η 9 > = 9 > 7 = >!! 7 9 = 9 = Σ >!?? Υ./ 9! = 9 Σ 7 = Σ Σ? Ε Ψ.Γ > > 7? >??? Σ 9 ! # %& ( %) & +, + % ) # % % )./ 0 12 12 0 3 4 5 ). 12 0 0 61 2 0 7 / 94 3 : ;< = >?? = Α Β Β Β Β. Β. > 9. Δ Δ. Ε % Α % Φ. Β.,,.. Δ : : 9 % Γ >? %? >? Η Ε Α 9 Η = / : 2Ι 2Ι 2Ι 2Ι. 1 ϑ : Κ Λ Μ 9 : Ν Ο 0

More information

( ) (! +)! #! () % + + %, +,!#! # # % + +!

( ) (! +)! #! () % + + %, +,!#! # # % + +! !! # % & & & &! # # % ( ) (! +)! #! () % + + %, +,!#! # # % + +! ! %!!.! /, ()!!# 0 12!# # 0 % 1 ( ) #3 % & & () (, 3)! #% % 4 % + +! (!, ), %, (!!) (! 3 )!, 1 4 ( ) % % + % %!%! # # !)! % &! % () (! %

More information

1 2 3 1950 1973 1950 3.10 3.26 4.1 4.13 4.21 4.29 1951 3.12 3.28 4.6 4.15 5.4 1952 3.16 4.1 4.4 4.18 4.14 5.6 5.10 5.12 1953 3.10 3.24 4.5 4.15 4.23 4.26 5.9 5.19 1954 3.13 3.29 4.5 4.19 4.29

More information

!! # % & ( )!!! # + %!!! &!!, # ( + #. ) % )/ # & /.

!! # % & ( )!!! # + %!!! &!!, # ( + #. ) % )/ # & /. ! # !! # % & ( )!!! # + %!!! &!!, # ( + #. ) % )/ # & /. #! % & & ( ) # (!! /! / + ) & %,/ #! )!! / & # 0 %#,,. /! &! /!! ) 0+(,, # & % ) 1 # & /. / & %! # # #! & & # # #. ).! & #. #,!! 2 34 56 7 86 9

More information

考 纲 解 读 14 浙 江 省 普 通 高 考 语 文 科 考 纲 研 读 吴 美 琴 今 年 的 考 试 说 明, 我 用 了 八 个 字 进 行 概 括, 那 就 是 稳 中 微 调, 关 注 生 活 稳 中 微 调 :14 年 的 语 文 考 试 说 明 是 近 几 年 来 调 整 幅 度

考 纲 解 读 14 浙 江 省 普 通 高 考 语 文 科 考 纲 研 读 吴 美 琴 今 年 的 考 试 说 明, 我 用 了 八 个 字 进 行 概 括, 那 就 是 稳 中 微 调, 关 注 生 活 稳 中 微 调 :14 年 的 语 文 考 试 说 明 是 近 几 年 来 调 整 幅 度 14 年 第 1 期 ( 总 第 87 期 ) 目 录 考 纲 解 读 语 文 吴 美 琴 (1) 数 学 王 芳 (3) 英 语 王 文 伟 (8) 物 理 季 倬 (1) 浙 江 省 义 乌 中 学 信 息 科 研 处 主 办 化 学 杨 军 (14) 生 物 吴 贵 忠 (16) 政 治 王 雪 娟 (17) 历 史 陈 旭 明 (7) 总 编 : 方 维 华 主 编 : 陈 平 执 行 主

More information

《米开朗琪罗传》

《米开朗琪罗传》 ! " # ! """"""""""""""""""" """"""""""""""""" """""""""""""""" $% """"""""""""" &# """"""""""""""" %# """"""""""""""" # """""""""""""""!$% """""""""""""""!&!! # $$$$$$$$$$$$$$$$$$ $$$$$$$$$!"#!%& (! "

More information

Microsoft PowerPoint - 含水量.ppt

Microsoft PowerPoint - 含水量.ppt CE2302 土 壤 力 學 試 驗 地 下 探 勘 地 下 探 勘 之 方 式 鑽 探 取 樣 地 下 開 挖 地 球 物 理 探 勘 1 一 般 鑽 機 車 載 型 鑽 機 2 劈 管 取 樣 內 徑 :35 mm 外 徑 :50 mm, 長 度 :61 cm 配 合 SPT 以 打 擊 方 式 將 取 樣 器 貫 入 土 中 薄 管 取 樣 外 徑 :76.2 mm 壁 厚 :1.65 mm,

More information

Design and Analysis of A Sliding-Rod Robot StudentChin-Lung Chiang AdvisorsRong-Fong Fung,Ph.D. Department of Mechanical and Automation Engineering National Kaohsiung First University of Science and Technology

More information

Building Technology Experience Center concept air conditioning concept heat pump special energy-saving techniques in hydraulics Concrete core conditio

Building Technology Experience Center concept air conditioning concept heat pump special energy-saving techniques in hydraulics Concrete core conditio Building Technology Experience Center concept air conditioning concept heat pump special energy-saving techniques in hydraulics Concrete core conditioning Initial situation Passive House Technology Experience

More information

Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib

Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib * 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan

More information

大纲正文.doc

大纲正文.doc 高 分 子 专 业 导 论 教 学 大 纲 学 时 :8 学 分 :0.5 教 学 大 纲 说 明 一 课 程 的 目 的 与 任 务 使 学 生 了 解 高 分 子 课 程 设 置 体 系 规 律, 高 分 子 科 学 的 历 史 现 状 和 发 展 趋 势, 认 识 高 分 子, 初 步 掌 握 与 高 分 子 材 料 工 程 相 关 的 基 本 术 语 和 概 念, 掌 握 专 业 学 习 方

More information