第 4 期李传勋等 : 考虑非达西渗流的结构性软土非线性固结分析 473 天然软土的结构性使得天然软土在某一临界压力 ( 通常称为结构屈服应力 ) 前后的压缩特性发生显著变化 [-4] 即结构性软土往往表现出拟超固结或超固结土的变形特性. 在一维固结试验中 当土样竖向有效应力小于结构屈服应力时 土样
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1 07 年 7 月 July07 第 38 卷第 4 期 Vol.38 No.4 doi:0.3969/.isn 考虑非达西渗流的结构性软土非线性固结分析 李传勋 王昌建 王素 董兴泉 ( 江苏大学土木工程与力学学院 江苏镇江 03) 摘要 : 在传统太沙基一维固结理论基础上 引入经典的 ansbo 非达西渗流模型 考虑天然土体结构性对固结的影响 建立实际变荷载作用下土体的非线性固结模型 并利用有限差分法求取模型的数值解. 在保证数值解可靠性的基础上 分析非达西渗流对结构性软土固结性状的影响及非达西渗流下土体结构性对固结性状的影响. 结果表明 : 非达西渗流下结构性软土的固结速率要比达西定律下慢 且随非达西渗流模型参数 m 和 i 的增大 固结速率的减小愈加明显 ; 对考虑非达西渗流的结构性软土而言 结构屈服应力越大 结构屈服应力前土的压缩指数越小 则结构性软土的固结速率越大 地基土的最终沉降值越小. 关键词 : 结构性软土 ; 非达西渗流 ; 非线性固结 ; 结构屈服应力 ; 渗透系数中图分类号 :TU43 文献标志码 :A 文章编号 : (07) 引文格式 : 李传勋 王昌建 王素 等. 考虑非达西渗流的结构性软土非线性固结分析 [J]. 江苏大学学报 ( 自然科学版 )0738 (4): Analysisonnonlinearonsolidationofstrutural softsoilbyonsideringnon Darianflow LIChuanxunWANGChangianWANGSuDONGXingquan (FaultyofCivilEngineeringandMehanisJiangsuUniversityZheniangJiangsu03China) Abstrat:BasedonTerzaghi stheoryofonsolidationandlasialansbo snon Darianflowmodela nonlinearonsolidationmodelwasdevelopedwithonsiderationofnaturalsoilstrutureandtime dependentloadinpratialengineeringandthefinitediferenemethodwasadoptedtoobtainnumerial solutionsofthemodel.basedonthereliabilityofnumerialsolutionstheefetsofnon Darianflowand soilstrutureontheonsolidationbehaviorofstruturalsoftsoilwithnon Darianflowwereanalyzed. Theresultsshowthattheonsolidationrateofstruturalsoftsoilwithnon Darianflowisslowerthanthat withdary sflow.theonsolidationrateisdereasedwiththeinreasingofm ori value.whenthe non Darianflowinstruturalsoftsoillayerisonsideredtheonsolidationrateisinreasedwiththe inreasingofstruturalyieldstresanddereasingofompresion indexbelowstruturalyieldstres.the finalsetlementisdereasedwiththeinreasingofstruturalyieldstresanddereasingofompresion indexbelowstruturalyieldstres. Keywords:struturalsoftsoil;non Darianflow;nonlinearonsolidation;struturalyieldstres; oefiientofpermeability 收稿日期 : 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 (50909); 中国博士后基金第七批特别资助项目 (04T70479); 江苏大学高级人才启动基金资助项目 (JDG098); 江苏省普通高校研究生科研创新计划项目 (SJLX5-0498) 作者简介 : 李传勋 (978 ) 男 吉林榆树人 副教授 (lihuanxun@yeah.net) 主要从事岩土工程的研究. 王昌建 (990 ) 男 江苏泰州人 硕士研究生 (wanghangian9085@yeah.net) 主要从事岩土工程的研究.
2 第 4 期李传勋等 : 考虑非达西渗流的结构性软土非线性固结分析 473 天然软土的结构性使得天然软土在某一临界压力 ( 通常称为结构屈服应力 ) 前后的压缩特性发生显著变化 [-4] 即结构性软土往往表现出拟超固结或超固结土的变形特性. 在一维固结试验中 当土样竖向有效应力小于结构屈服应力时 土样发生弹性压缩 且压缩性较小 ; 当土样竖向有效应力大于结构屈服应力时 土样发生塑性变形 且压缩性急剧增大. 土样的渗透系数在压缩过程中也随孔隙比发生显著变化. 这些压缩和渗透特性的变化均对固结性状产生显著影响. [5] 曹宇春等采用了双折线及 e log v 关系 ( 即孔隙比与竖向渗透系数的关系曲线 其中下标代表竖直方向 ) 分别描述压缩性及渗透性的变化关系 建立天然结构性土的一维非线性固结方程 并利用 [6] Cran Niolson 差分格式求解. 王军等考虑了土体结构性对固结特性的影响 假设土体在结构屈服应力前后具有不同的固结系数和渗透系数 分段考虑了结构性对土体压缩性和渗透特性的影响 但忽略了结构性土在固结过程中压缩及渗透特性的非线性变化规律. 以上考虑土体结构性影响的一维非线性固结理论均假定土中渗流遵循达西定律. 事实上 软黏土中渗流出现偏离达西定律的现象已逐渐为人们所认识 且考虑土中非达西渗流的固结理论已有诸多报道 [7-0]. 但能够同时考虑土中非达西渗流和土体结构性影响的软土固结理论还鲜见报道. 为此 本研究建立能同时考虑土中非达西渗流和土体结构性影响的软土一维非线性固结理论 着重分析非达西渗流及结构特性等参数对固结性状的影响. 固结模型的建立. 问题的描述 土层顶面透水 底面不透水 其厚度为. 变荷载 q(t) 作用于土层顶面 初始值为 q 0 加载历时为 t 最终稳定值为 q u 其与时间关系曲线见图. 土的有效重度 γ 沿深度保持不变 则在 z 深度处土的自重应力 σ z (z)=γ z 其沿深度分布情况为如图 所示. 受沉积和胶结等作用 天然软土具有一定的结构性 结构屈服应力 σ zp 往往大于其自重应力 σ z 且结构屈服应力与自重应力间的差值为 q p 则 z 深度结构屈服应力 σ zp (z)=q p +σ z (z). 结构屈服应力是土体结构破坏和力学特性变化的转折点. 土体有 效应力一旦达到结构屈服应力 结构性就发生破坏 压缩性和渗透性随之发生突变 且土的结构性一旦破坏 将无法恢复.. 基本假定 图 变荷载与时间关系曲线 图 结构性软土地基一维固结模型 为建立变荷载下考虑 ansbo 非达西渗流模型的结构性软土一维固结控制方程 假定如下 : ) 认为土的有效重度 γ 为常数 其不随深度变化. 结构性土的自重应力 σ z 和结构屈服应力 σ zp 沿深度分布为 σ z (z)=γ z σ zp =q p +σ z (z). () ) 固结过程中土颗粒和孔隙水自身不可压缩 只考虑土骨架竖向变形 则其原位压缩曲线见图 3. 图 3 天然结构性软土压缩曲线 因此 孔隙比与有效应力之间关系表示为 e= e p- e (lgσ -lgσ zp )σ <σ zp e - (lgσ -lgσ )σ σ zp () 式中 :e 为孔隙比 ;σ 为有效应力 ; 为有效应力大
3 474 第 38 卷 于结构屈服应力时的压缩指数 ;σ 为指定的有效应力 : e 为有效应力小于结构屈服应力时的压缩指数 ; e 为与指定有效应力 σ 相对应的孔隙比 ;e p 为 e lgσ 压缩曲线上与 σ zp 相对应的孔隙比. 3) 土体的渗透系数 随孔隙比 e 而变化 且 e 与 lg 的变化成直线关系 : e-e = (lg v -lg v ) (3) 式中 : 为渗透指数 ; v 为 e lg v 曲线与 e 对应的渗透系数. 图 4 为固结过程中天然软土渗透系数和孔隙比的关系 其中斜率为渗透指数. 图 4 渗透系数和孔隙比的关系 4) 认为土中渗流遵循式 (4) 所示的非达西渗流定律 且认为固结过程中非达西渗流模型参数 m 和 i 保持不变 即 - v i m i<i mi m- v= m- - v ( i-i m ) i i (4) 式中 :v 为渗流速度 ; v 为渗透系数 ;i 为水力坡降. 求解条件为 5) 小变形下 认为由超静孔压在土层中引起的水力坡降为 i= γ w z (5) 式中 :u 为超静孔隙水压力 ;z 为竖向坐标 ;γ w 为水的重度..3 控制方程的建立 根据式 () 对应的体积压缩系数 m v 为 e +e σ m v +e 0 σ σ <σ zp m v = +e σ m v +e 0 σ σ σ zp (6) 式中 :m v = /[(+e )σ ln0];e 0 为土的初始孔隙比 根据图 3 其由自重应力 σ z 根据式 () 确定. 由式 () 和 (3) 可得渗透系数 v : e σ σ zp v σ <σ σzp σ zp v = σ v ( σ σ ) zp. σ (7) 根据单元体流入和流出的流量差等于土骨架体积改变量这一连续条件可表达为 q m v ( t - )t =- v z. (8) 根据有效应力原理 土中有效应力 σ 为 σ =σ z +q(t)-u. (9) 式 (4)-(7) 代入式 (8) 得到考虑 ansbo 非达西渗流的结构性软土一维非线性固结控制方程 : e [ ] v +e 0 σ σ σzp m- γ w m v e +e σ z m(γ w i ) m- σzp σ z z = t - q t σ <σ zpi<i e v +e 0 σ σ γ w m v e +e σ z ( σ ) ( σzp i (m-) zp σ ) - m z = t - q γ w z t σ <σ zpi i v +e 0 σ σ γ w m v +e σ z m(γ w i ) ( m- σ) ( z ) m- [ z ] = t - q t σ σ zpi<i v +e 0 σ σ i (m-) γ w m v +e σ z ( - σ) m z = t - q γ w z t σ σ zpi i. u(0t)=0 =0 z z= u(z0)=q 0. () 以上所建立的数学模型很难获得其解析解 本 研究采用有限差分法求取其数值解. 模型的数值解答. 控制方程的量纲一化 定义量纲一的变量为 (0)
4 第 4 期李传勋等 : 考虑非达西渗流的结构性软土非线性固结分析 475 Z= z U=u σ Q= q(t) σ Q u = q u σ Q 0 = q 0 σ P= σ zp σ vt σ = σ γ w T v= γ w m v T v= vt γ w m v S=σ z. σ 应用以上量纲一的变量 公式 (0) 考虑 ansbo 非达西渗流的结构性软土一维非线性固结控制方程和公式 () 固结控制方程的求解条件可以分别表达为 e [ ] +e 0 (S+Q-U) m- P σ e +e Z m P S+Q- U i Z Z = - Q S+Q-U<Pσ T v T v Z <i +e 0 (S+Q-U) e i e +e Z ( P) P (m-) ( S+Q- U) - Z = - Q S+Q-U<Pσ T Z v T v Z i +e 0 (S+Q-U) () m- +e Z m( S+Q- U) σ [ ( i Z ) Z ] = - Q S+Q-U Pσ T v T v Z <i +e 0 (S+Q-U) i (m-) +e Z ( S+Q- U) - Z = - Q S+Q-U Pσ T Z v T v Z i.. 有限差分数值求解 U(0T v )=0 =0 Z Z= U(Z0)=Q 0. (3) 将土层均匀地划分 n 个薄层 每个薄层厚度量纲一化为 =/n. 此时土层空间存在 n+ 个节点 土层顶面为 Z 0 依次向下 第 薄层顶面及底面处空间坐标分别为 Z - Z 第 节点处量纲一化的坐标 Z =/n. 同时离散固结时间 初始时刻 T v0 =0 第 时段时间间隔为 ΔT v 则第 时段终止时刻为 T v = r= ΔT vr. (4) 第 节点 T v 时刻超静孔压量纲一化为 U U 0 可由式 (3) 确定. 第 节点处初始孔隙比为 e 第 节点处自重应力和结构屈服应力量纲一化为 S 和 P 可分别由公式 () 求得.T v 时刻外荷载量纲一化为 Q. 通过时空离散 控制方程 () 所对应的差分方程为 β [α +/(U + U + =U +(Q + -Q )+ + -U + )-α -/(U + -U + -)] (5) 式中 := n;=0 n.β α +/ 和 α -/ 分别为 +e 0 λ (S β e +e +Q -U )S +Q -U <P = +e 0 λ (S +e +Q -U ) S +Q -U P 其中 λ =ΔT v/ ; α +/= P + +P - m( ) P + +P - ( ) S + +S m +Q - U S + +S +Q - U ++U P + +P S + +S +Q - U P + +P S + +S +Q - U ++U - e U+-U ++U ( ) ++U e - σ U +-U i σ i m- S ++S +Q - U ++U <P ++P σ U +-U <i - i (m-) U +-U S ++S +Q - U ++U <P ++P σ m- - i (m-) U +-U U +-U i S + +S +Q - U ++U P ++P σ U +-U <i S + +S +Q - U ++U P ++P σ U +-U i ;
5 476 第 38 卷 α -/= P +P - - m( ) P +P - ( - ) S +S - m +Q - U S +S - +Q - U +U - P +P - S +S - +Q - U P +P - S +S - +Q - U +U - - +U - +U - - e - e - σ U -U - i σ U -U - i m- S +S - +Q - U +U - <P +P - σ U -U - <i - i (m-) U -U - S +S - +Q - U +U - <P +P - σ m- - i (m-) U -U - 单面排水下求解条件应用离散点可表达为 U0=0 (6) U n+=u n-u 0 =Q 0 其中 = n 联立差分方程 (5) 及求解条件 (6) 可求得超静孔压. 获得 T v 时刻超静孔压量纲一化为 U 后 可算得该时刻土中孔隙比 e 即 e p + e lg P S S e +Q -U +Q -U <P = e + lg (7) S S +Q -U +Q -U P. 进一步求得土层初始孔隙比 e 0 及其最终孔隙比 e : e 0=e p + e lg P S. (8) e p + e lg P S S e +Q u -U +Q u -U <P = e + lg S S +Q u -U +Q u -U P. T v 时刻按孔压定义的土层平均固结度 U p : U p = Q u Q - n = T v 时刻土层发生的沉降值 S t : (9) U - +U. (0) U -U - i S +S - +Q - U +U - P +P - σ U -U - <i S +S - +Q - U +U - P +P - σ U -U - i. 3 数值解的可靠性 文献 [8] 已验证了非达西渗流定律下不考虑软土结构性的非线性固结计算程序的可靠性. 本研究结构性土在 q p =0 或 e = 时 就转化为文献 [8] 的非线性固结问题 并将本研究计算结果与其对比 可验证本研究固结计算程序可靠性 这里不再赘述. 4 固结性状分析 本研究固结性状分析采用的参数 : =0.5 e =0.09 =0.75σ =50Pae =.57= 0mq p =75Paq u =0Pam=.3i =3 T v =0.0γ =8N m 非达西渗流对固结性状的影响 图 5 为非达西渗流对超静孔压消散的影响曲线. S t = e0-e. () n n = +e 0 土层发生的最终沉降量 S : S = e0-e. () n n = +e 0 T v 时刻按变形定义的土层平均固结度 : U st = S t S. (3) 图 5 非达西渗流对超静孔压消散的影响
6 第 期 李传勋等 考虑非达西渗流的结构性软土非线性固结分析 ７７ 由图 可发现达西定律下 Ｔｖ ３时刻超静孔 服应力不但影响超静孔压的消散速率 还会极大地 压最小 考虑非达西渗流后超静孔压残留值会明显 影响地基的最终沉降量 从图 ７中可发现 结构屈 增大 且随参数 ｍ 超静孔压越大 即超静孔 增大 服应力越大 地基的最终沉降值越小 当完全忽略土 压的消散速率会随 ｍ 增大而减小 结构性 ｑ 时土的最终沉降量最大 这样的固 这种固结性状会导致某时刻下按孔压定义的 结性状可从图 ３得到解释 ｑ 说明土的 越大 地基平均固结度会随 ｍ 地基的 的增大而降低 σ 曲线就更多地集中于压缩指数较小段 由于屈 见 图 其 变形速 率 也 会 随 ｍ 的 增 大 而 减 小 服压力之前的压缩指数要明显小于屈服压力之后 中 Ｕ 为平均固结度 Ｓ为地基沉降变形 但是 ｍ 故土的沉降变形值会明显减小 同时 由于屈服压力 并不影响地基的最 仅影响地基的沉降变形速率 之前的压缩模量要大于屈服压力之后 故固结速率 终沉降值 也会随 ｑ 的增大而增大 图 ７ ｑ 对固结性状的影响 图 非达西渗流对结构性软土沉降及固结度的影响 非达西渗流下 ｑ 对固结性状的影响 结构屈服应力与自重应力间差值 ｑ 意味着 完全忽略软土的结构性 随 ｑ 土的结构性逐 增大 渐增强 在荷载作用下其变形值就会减小 固结速率 加快 图 ７为 ｑ 对固结性状的影响 由图 ７可知 时间因子 Ｔｖ 时 ｑ ｋｐ ３ 非达西渗流下 对固结性状的影响 结构屈服应力保持不变的前提下 压缩指数 越小就意味着土体在结构性遭到破坏之前压缩模量 越大 故沉降变形值会越小 固结速率加大 图 为 压缩指数 对固结性状的影响 由图 可知 相同时间因子下 越小土中残留 的超静孔压越小 不考虑结构性 时土中未 消散的超静孔压最大 说明孔压消散速率随着 的 的结构性软土中残留的超静孔压最小 而不考虑土 增大而减小 这也能从平均固结度 Ｕ 与时间因子 体结构性 ｑ 时残留的超静孔压最大 说明非 Ｔｖ关系曲线中得到验证 时 地基的最终沉 达西渗流下考虑软土结构性时土中超静孔压的消散 降值最小 而 即不考虑土的结构性时 最 速率要比忽略结构性时快 且结构屈服应力越大 则 终沉降量最大 这就进一步验证在考虑土中非达西 孔压消散速率越大 这种固结性状从孔压定义的平 渗流的条件下 如果忽略天然土体的结构性 地基最 均固结度与时间因子曲线中也能发现 其中 结构屈 终沉降量会增大 固结速率减小
7 ７ 第 ３卷 地 下 空 间 与 工 程 学 报 ７ ３ 固结半解 析 解 ３ ＴＡＮＧ Ｙ Ｄ ＺＨＯＵ Ｍ Ｊ Ｉ ＡＮＧ Ｌ Ｏ ｍ ｍ Ｃ Ｊ Ｕ Ｓ Ｅ ７ ３ ３ Ｃ 安然 谢康和 邓岳保 等 变荷载下结构性土一维固 岩土力学 ３ ３ ３ ３ 结近似解 ＡＮＲ ＸＩ ＥＫＨ ＤＥＮＧＹＢ Ａ ｘ ｍ ｍ Ｒ ｋ Ｓ Ｍ ３ ３ ３ ３ Ｃ 曹宇春 陈云敏 黄茂松 任意施工荷载作用下天然 岩土工程 结构性软粘土的一维非线性固结分析 ７ 学报 ＣＨＡＯＹＣ ＣＨＥＮＹＭ ＨＵＡＮＧＭ Ｓ Ｏ ｍ ｊ ｍ Ｃ Ｊ Ｇ 图 压缩指数对固结性状的影响 ７ Ｃ Ｅ 王军 陈云敏 均质结构性软土地基的一维固结解析 解 水利学报 ３ ３ ３ 结 论 ＣＨＥＮＹＭ Ａ Ｄ ＷＡＮＧＪ ｍ 非达西渗流下结构性软土的固结速率要比 达西定律下小 且随 ｍ 结构性软土固结 的增大 速率的减小愈加明显 在外荷载不发生变化时 考虑非达西渗流的 结构性软土的结构屈服应力越大 则土的固结速率 越大 地基土的最终沉降值越小 ３结构屈服应力前的压缩指数越小 考虑非达 Ｊ Ｈ Ｅ ３ ３ ３ Ｃ ＥＫ Ｈ ＨＵ Ａ Ｆ Ｏ ｍ ７ ＬＩＣＸ ＸＩ ｗ Ｄ ｗ ｘ Ｊ ７ Ｃ Ｓ Ｕ ｖ ＬＩＣＸ ＸＩ ＥＫＨ Ｏ ｍ ｗ Ｄ ｗ Ｊ 西渗流的结构性软土固结速率越大 地基土的最终 Ｐ Ｚ ｊ Ｕ ｖ Ｓ Ａ Ａ 沉降值越小 Ｅ ３ ３ 参考文献 Ｒ 王国欣 肖树芳 周旺高 原状结构性土先期固结压 李传勋 谢康和 胡安峰 等 考虑非达西渗流的成 工程力学 层地基一维固结半解析解 力及结构强度的确定 岩土工程学报 ３ ＬＩＣＸ ＸＩ ＥＫＨ ＨＵＡＦ Ｓ ｍ ｍ ＡＯＳＦ ＺＨＯＵＷ Ｇ Ｄ ｍ ＷＡＮＧＧＸ ＸＩ Ｍ ｗ Ｄ ｗ Ｅ Ｃ Ｊ Ｇ Ｅ ３ Ｃ 王立忠 丁利 陈云敏 等 结构性软土压缩特性研究 Ｃ 李传勋 谢康和 基于非达西渗流的软土一维非线性固 岩土力学 ３ ３ 结半解析解 ＬＩＣＸ ＸＩ ＥＫ Ｈ Ｓ ｍ 土木工程学报 ３ ７ ３ ｍ ｗ Ｄ ｗ ＷＡＮＧＬＺ ＤＩ ＮＧＬ ＣＨＥＮＹＭ Ｓ ｍ Ｒ ｋ Ｓ Ｍ ３ ３ Ｃ Ｃ ｖ Ｅ Ｃ Ｊ ３ ７ ３ Ｃ ３ 唐颖栋 周淼 江蓝 结构性软土地基的非线性一维 责任编辑 赵 鸥
期 第 黄朝煊 介邦等 吴建等 基于差分法 给出了软土地基非线性固结 的若干计算表格 但部分表格数据值得进一步探讨 Ｃ满足 根据众多学者大量试验研究 认为 Ｃ Ｃ Ｃ 黄杰卿等 利用有限元软件 ＦＬＥＸＰＤＥ 一维饱和土体的连续方程为 对饱和土一维非线性固结特性进行了数值计算比 ｎ语言编制计算程序
第 ３卷 第 期 年 月 Ｖ ３ Ｎ Ｄ 长 江 科 学 院 院 报 ＪｕｎｆＹｎ Ｒ Ｓ ｎ ｆ Ｒ Ｉ ｎ ｕ ３ ｄ ｂ 软土地基一维非线性固结简化解法研究 黄朝煊 浙江省水利水电勘测设计院 杭州 摘 ３ 要 为了解决饱和软土地基一维非线性固结微分方程的近似解相对误差大的问题 基于饱和软土地基一维非 线性固结理论 考虑软土渗透系数和压缩性在固结过程中的非线性变化的影响 给出了无量纲化的非线性固结控
标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
<4D F736F F D20B5DACBC4D5C220B5D8BBF9B5C4B3C1BDB52E646F63>
第四章 地基的沉降 地基土在建筑物荷载作用下产生竖向变形, 土力学称为沉降 上部结构荷载差异较大 或地基土层软弱不均时, 导致建筑物基础出现较大的不均匀沉降 ; 不均匀沉降在上部结构中产生次生应力, 使建筑物某些部位开裂 倾斜 甚至倒塌 如闻名世界的意大利比萨斜塔, 塔身建立在深厚的高压缩性土之上, 地基的不均匀沉降导致塔身的倾斜, 塔顶离塔心垂线的水平距离达 5.7m, 斜率 9, 高于规范 (
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
1
1 3 4 e A p A r D e d ak f pk f sk f spk f p I l k P c p 5 p q S q k R op w c λ d ρ 6 z z p cz p az f z p cz p az f z p ztgθ b p p b p c k z ) ( + = p z bl( pk pc ) = ( b + ztgθ )( l + ztgθ) l p k p c
《分析化学辞典》_数据处理条目_1.DOC
3 4 5 6 7 χ χ m.303 B = f log f log C = m f = = m = f m C = + 3( m ) f = f f = m = f f = n n m B χ α χ α,( m ) H µ σ H 0 µ = µ H σ = 0 σ H µ µ H σ σ α H0 H α 0 H0 H0 H H 0 H 0 8 = σ σ σ = ( n ) σ n σ /
.., + +, +, +, +, +, +,! # # % ( % ( / 0!% ( %! %! % # (!) %!%! # (!!# % ) # (!! # )! % +,! ) ) &.. 1. # % 1 ) 2 % 2 1 #% %! ( & # +! %, %. #( # ( 1 (
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点 ( ) A 任一平面上的剪应力都小于土的抗剪强度 B 某一平面上的剪应力超过了土的抗剪强度 C 在相切点所代表的平面上, 剪应力正好等于抗剪强度 D 在最大剪应力作用面上, 剪应力正好等于抗剪强度 11 在饱和土的排水固结过程中, 若外载荷不变, 则随着土中孔隙水压力 u 的减小 ( ) ' A
河北建筑工程学院 二 一六年硕士研究生入学考试试题 考试科目代码 90 考试科目名称土力学 所有答案必须写在答题纸上, 做在试卷或草稿纸上无效 一 填空题 ( 每空 3 分, 共 30 分 ) 1 压缩系数越大, 土的压缩性越, 压缩模量越大, 土的压缩性越 土体由于渗流力的作用, 使土体颗粒流失或局部土体产生移动而发生渗透破 坏的两种表现形式为和 3 某土体的先期固结压力大于现有覆盖土重压力, 则该土体属于固结土
《分析化学辞典》_数据处理条目_2.DOC
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自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
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- * (( )) :-,,, ( ) ~ 与常规管中气 - 液两相流动不同, 水平管气 - 液两相变质量流动存在沿程管壁入流 在水平管单相变质量流动试验研究的基础上, 考虑了管壁入流对管壁摩阻系数的影响, 提出了孔缝 管管壁摩阻系数相关式 将气 - 液两相混合物看作均匀介质, 使水平管气 - 液两相变质量流的均相流模型的基本模型等同于单相变质量流的流动模型, 重点研究了气 - 液两相变质量流均相流模型中
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解 放 军 理 工 大 学 学 报 自 然 科 学 版
第 卷 第 期 解 放 军 理 工 大 学 学 报 自 然 科 学 版 年 月 温 差 和 荷 载 引 起 的 钢 组 合 梁 界 面 剪 应 力 分 析 朱 坤 宁 万 水 为 了 解 钢 组 合 梁 桥 的 连 接 界 面 受 力 特 性 分 析 外 荷 载 对 桥 面 板 与 钢 纵 梁 连 接 界 面 的 剪 应 力 分 布 的 影 响 利 用 接 触 面 层 间 纵 向 伸 长 相 等 条
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第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
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第 5 期 章定文, 等 : 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 829 DJM PVD 联合法加固淮盐高速公路试验段软土地基的工程实例. 文献 [2] 报道了采用长排水板和短搅拌桩联合加固软土地基的工程实例. 为了深入分析路堤荷载下 DJM PVD 复合地基的整体性状, 特别是其
![第 5 期 章定文, 等 : 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 829 DJM PVD 联合法加固淮盐高速公路试验段软土地基的工程实例. 文献 [2] 报道了采用长排水板和短搅拌桩联合加固软土地基的工程实例. 为了深入分析路堤荷载下 DJM PVD 复合地基的整体性状, 特别是其](/thumbs/92/107888555.jpg "第 5 期 章定文, 等 : 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 829 DJM PVD 联合法加固淮盐高速公路试验段软土地基的工程实例. 文献 [2] 报道了采用长排水板和短搅拌桩联合加固软土地基的工程实例. 为了深入分析路堤荷载下 DJM PVD 复合地基的整体性状, 特别是其")
第 38 卷第 5 期 2008 年 9 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNAL OF SOUTHEAST UNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol 38 No 5 Sept.2008 路堤荷载下 DJM PVD 复合地基固结特性数值分析 章定文 刘松玉 ( 东南大学交通学院, 南京 210096) 摘要 : 以淮盐高速公路现场试验段为原型, 采用数值分析方法分析了路堤荷载下
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1983 1983 1 H 1 He 4 C 12 O 16 1 2 6 8 X A Z 2 19 α β γ F ( g) = Gmm' / d 2 F ( e) = qq' / d 2 F( e) / F( g) = 2.3 10 39 1919 α, 1930 α Be 3 4 6 6 4 4.0291 4.0015 0.0276 E=mc 2 4.12 10
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东 南 大 学 学 才皮 构 的 效 率损失 更 加 剧 了这 矛盾 传 动 系 统 曲举 前 臂 时 为此 第 卷 本 文 研究 以下 两个 问题 采 用 同 电 机 齿轮 五 型肘 关节 是 否 与 工 型 肘关 节 具 有 相 近 的承 载 能力 如 何 减小 电 池 能源 的 消耗 受 力分
! #!!! # 东 南 大 学 学 才皮 构 的 效 率损失 更 加 剧 了这 矛盾 传 动 系 统 曲举 前 臂 时 为此 第 卷 本 文 研究 以下 两个 问题 采 用 同 电 机 齿轮 五 型肘 关节 是 否 与 工 型 肘关 节 具 有 相 近 的承 载 能力 如 何 减小 电 池 能源 的 消耗 受 力分 析 为 简化 分 析 曲上 举 时 减 速器 自重 态 向力 作 用于 构件 小
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中国帝王私生活未解之谜（三）.doc
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“关于北京重点高校在校生回乡就业意愿调查问卷”
0 目 一 前 言...1 1.1 调 研 背 景 及 调 研 目 的...1 1.1.1 调 研 背 景 北 京 就 业 形 势 及 大 环 境 下 的 回 乡 就 业 趋 势...1 1.1.2 调 研 目 的 北 京 市 重 点 高 校 在 校 生 的 回 乡 就 业 意 愿...1 1.2 调 研 方 法 及 成 果 概 述...1 二 调 研 数 据 和 分 析...2 2.1 基 本
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- 四川理工学院学报 自然科学版 ))))) ))))))) 年 月 间已经完成 主固结沉降也已完成大部分 可以用固结 度衡量地基和路基的固结程度 高速公路施工结束后 产生的沉降主要是次固结沉降 如果主固结沉降没完 成 还会承担一部分沉降 主固结沉降状态可用太沙基一维固结理论解释 因 为太沙基一维固
第 卷第 期 年 月 文章编号 四川理工学院学报 自然科学版! "#$%&' $ $$$& $ $& ()( (!" 拓宽路基不均匀沉降分析与控制技术研究 付长凯 周桂梅 长安大学公路学院 西安 %% 摘 % 要 以某拓宽工程为例 通过实际沉降监测数据研究新老路基的不均匀沉降特性 并从理论角度对产生不均匀沉降的原因进行分析与研究 从而提出相应的不均匀沉降控制技术 以便避免或减少不均匀沉降现象发生 确保高速公路的正常运营
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225 岩土工程学报 212 年 不排水静剪和大数目 (5 次 ) 循环加载试验, 研究了结构性对土体强度的影响, 并进一步分析了结构性软黏土在长期循环荷载作用下的应变特性 1 试验土样及方案 1.1 试验土样 试验所用黏土试样取自温州茶山高教园区开挖至一定深度 (7~8 m) 的基坑内 将特制的薄
第 34 卷第 12 期岩土工程学报 Vol.34 No.12 212 年.12 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Dec. 212 长期循环荷载作用下温州结构性软黏土的应变特性研究 郭林 1 1,2* 2 1, 蔡袁强, 王军, 谷川 (1. 浙江大学软弱土与环境土工教育部重点实验室, 浙江杭州 3158; 2. 温州大学建筑与土木工程学院,
第 期 黄雪莲等 响应面优化绿色木霉菌培养基 材料与方法 菌种 仪器与试剂 菌种的活化 单因素试验 响应面优化试验 优化工艺的验证 数据处理 结果与分析
第 卷第 期 年 月 食品与生物技术学报 响应面优化绿色木霉菌培养基 黄雪莲 于新 仲恺农业工程学院轻工食品学院 广东广州 利用响应面分析法对绿色木霉菌的培养基进行优化 通过测量不同营养条件下绿色木霉 菌落生长直径研究其生物学特性 在单因素实验的基础上 选定葡萄糖添加量 丙氨酸添加量和磷酸二氢钾添加量 个因素进行中心组合实验 建立二次回归方程 并应用响应面分析法进行优化 结果表明 绿色木霉菌最佳培养基为葡萄糖
668 岩土力学 5 年 (3) 非饱和土的有效应力参量和有效应力原理 的适用性较窄, 有效应力公式中含有与基质吸力有 关的参量不易确定 (4) 非饱和土的水气接触是一个复杂的物理 - 化 学界面,Fredlund 称之为第四相, 第四相对非饱和 土的行为有何影响仍不得而知 (5) 非饱和土本构模型
第 6 卷第 4 期岩土力学 Vol.6 No.4 5 年 4 月 Rock nd Soil Mechnics Apr. 5 文章编号 :1-7598-(5) 4 667 6 非饱和土固结理论新进展 张志红 1, 赵成刚 1, 邓敏 (1. 北京交通大学土木建筑工程学院, 北京 144. 浙江南都房产集团公司, 杭州 317 ) 摘要 : 总结了国内外多年来在非饱和土固结理论领域研究的主要理论成果,
中国土壤氡概况第一章.doc
i 2003~2005 γ 500 18 ( ) ( ) (CIP) /. 2006 ISBN 7-03-016791-0 I. II. III. - - IV. S153.6 CIP (2006) 003453 2006 8 787 1092 1/16 * 2006 8 18 1/4 4 1~1 800 411 000 48.00 ( ) ii iii iv (GB 50325 2001) 5 2003
气溶胶光学厚度 的测量原理 Ê
肖钟湧 江洪 余树全 周国模 陈然 宋晓东 焦荔 洪盛茂 常杰 江波 南京大学国际地球系统科学研究所 南京 浙江林学院国际空间生态与生态系统生态研究中心 杭州 杭州市环境监测总站 杭州 浙江大学生命科学学院 杭州 浙江省林业科学研究院 杭州 气溶胶光学厚度 的测量原理 Ê 仪器和观测 实验场地 数据处理 气溶胶光学厚度的高光谱反演 浑浊度系数 波长指数 Ê Ê 精度检验 气溶胶光学厚度 浑浊度系数
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3. 通过对土力学和基础受力的理论学习, 培养学生具备结构工程师的设计计算能力, 并在实际项目中具有分析能力, 同时具备一定的从事地下工程的施工管理能力 同时学生对混凝土基础的截面设计 构造配筋等进一步掌握, 培养学生从事地下结构工程量计算和初步概算的能力 实践课部分 :. 在土的密度和含水量试验
课程名称 : 土力学与基础工程 土力学与基础工程 课程教学大纲 课程英文名称 :Soil Mechanics & Foundation Engineering 课程类别 ( 必修 / 选修 ): 必修课 总学时 / 周学时 / 学分 :8/3/3 其中实验 ( 实践 上机 ) 学时 :6 先修课程 : 土木工程材料 ; 工程力学 ( 一 ) 授课时间 : 周一 3- 节 周三 5-6 节 ( 双 )/1-16
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高 层 及 超 高 层 建 筑 装 饰 工 程 逆 作 法 施 工 技 术 研 究 邓 明 胜 ( 中 国 建 筑 七 局 五 公 司 ) [ 摘 要 ]: 介 绍 高 层 及 超 高 层 建 筑 装 饰 工 程 半 逆 作 法 和 全 逆 作 法 施 工 技 术 的 原 理 施 工 组 织 及 运 作 程 序 [ 关 键 词 ]: 装 饰 工 程 高 层 及 超 高 层 半 逆 作 法 全 逆 作
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Microsoft PowerPoint - 概率统计Ch02.ppt [Compatibility Mode]
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66 随机变量的函数.5 随机变量的函数的分布 设 是一随机变量, 是 的函数, g(, 则 也是一个随机变量. 本节的任务 : 当 取值 x 时, 取值 y g 67 ( 一 离散型随机变量的函数 设 是离散型随机变量, 其分布律为 或 P { x } p (,, x x, P p p, x p 已知随机变量 的分布, 并且已知 g 要求随机变量 的分布. (, 是 的函数 : g(, 则 也是离散型随机变
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福建农业学报 赵 健 高晓丹 邱荣洲 翁启勇 材料与方法 种子罐的制备 发酵条件单因素试验 发酵最佳 值的确定 发酵最佳温度的确定 福建农业学报 发酵最佳转速的确定 确定 发酵周期 培养基配方试验 最优培养条件下碳源筛选 最优培养条件下氮源筛选 结果与分析 均匀设计 最佳 赵 健等 应用均匀设计优化生防细菌 发酵培养基组分及条件研究 最佳温度 碳源 最佳转速 氮源 福建农业学报 均匀设计 讨 论 赵
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1984 1985 2130 1006 366 405 379 324 4601 2327 1169 524 555 440 361 5376 1984 51.4 31.8 56.2 2.6 45.4 28.3 29.8 16.7 44.2 34.9 665.4 10.1 1989 1990 1991 1992 1993 121.1 124.5 116.0 117.9 130.1 81.6
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: 王汉生刘世定孙立平项飚 本文从农村人口进入城市的方式这一新的视角, 对北京著名的外来农村人口聚 居区 浙江村 的形成过程和基本状况进行了生动描述和深入分析 指出 : 浙江村的独特之处在于它不同于一般意义上的 劳动力 的流动, 它是带着综合性资源的 经营者的流动 浙江村村民进入城市的过程是不断寻找市场和开拓市场的过程, 并 在城市中形成了一个以聚居为基础的产业加工基地, 作者将这种类型的流动称为产
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煤 炭 学 报 仪器与药品 黏土矿物的提纯 黏土样品的制备 红外光谱 分析 射线衍射 分析 射线光电子能谱 分析
张明青 刘炯天 单爱琴 刘汉湖 为了深刻认识煤泥水中 同黏土矿物颗粒之间的相互作用 笔者用 溶液在不同 值条件下分别同高岭土和蒙脱土作用 测定黏土作用前后的 射线衍射 红外光谱和 射线光电子能谱 实验证实了在 溶液中 在黏土表面以静电形式吸附 在 溶液中 以 沉淀和静电形式吸附 此外 在 以上的溶液中还可能存在一 羟基络合吸附形式 提出了 沉淀吸附和一羟基络合吸附的吸附过程模式 黏土颗粒表面的 沉淀使颗粒间形成的非选择性
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