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冲柳
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1 第卷第期年月中国材料进展!"" #$%" 低合金高强钢焊缝金属中 = 的研究进展栗卓新张天理 *4 # ; 北京工业大学材料科学与工程学院北京 ; 韩国工业技术研究院高级熔焊研究组天安 &' 栗卓新摘要综述了国内外对于低合金高强钢 */ )%/! 焊缝金属中针状铁素体 = 3*3-!$ =) * ) 的最新研究进展得出要想获得较多的 = 主要从个方面加以有效控制合金元素中含 " " 且当量小于 " 合理控制 % * * + 之间的相互比例保持硼氮比 +< 在 " "' 之间铝氧比!< 在 " " 之间降低 6 含量夹杂物尺寸为 " "' 4 表面富 %4* 薄层且呈球形促使生成更多的第类夹杂物较低热输入 )$ %8- 时合金元素烧损较少冷却速率较快焊缝组织得以细化关键词低合金高强钢针状铁素体合金元素夹杂物热输入中图分类号文献标识码文章编号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前言随着全球焊接材料向高强高韧洁净节能环保及高效自动化方向发展低合金高强钢焊缝金属已由传统的 %: * 合金系发展到可获得特征参数适当的夹杂物增加针状铁素体 = 形核的 *:+ 合金系新一代焊材可获得更多更细 = = 是焊缝金属的理想组织具有细小的晶粒尺寸和高密度位错当含量大于平均板条尺寸约为 4 时焊缝金属将具有优异的强韧性近年来众多学者从不同的角度对 = 形核及影响进行了大量的研究 & 但到目前为止对于 = 形核机收稿日期 & & 作者简介粟卓新男年生博士生导师教授通信作者张天理男 ' 年生硕士制及其控制还没有统一的观点 = 在焊材设计中的应用还是非可控的尽管不同焊接方法不同合金系不同含量不同夹杂物特征参数等对 = 的影响不尽相同但是合金元素夹杂物及热输入是影响 = 的主要因素已成为共识因此本文综述了国内外对于以上三个因素的最新研究成果合金元素对形核的影响合金元素是控制焊缝金属组织和力学性能的一个主要因素焊缝金属中可推迟奥氏体的转变温度具有强烈的淬硬性其含量一般为 " " $4* )1# 认为当含量在 " " 时随当量在 " " 增加晶界铁素体 += 含量减少侧板条铁素体 = 6 和 = 含量增加焊缝再热区转变为等轴块状铁素体当量高于 " 时包括马氏体在内的低温转变产物增加当含量在

2 第期栗卓新等低合金高强钢焊缝金属中 = 的研究进展 " " 时焊缝再热区出现高比例的如珠光体或碳化物的第二相沉淀 *4# ' 研究了药芯焊丝电弧焊 = ( 焊缝金属中 * 含量分别为 " " 时焊缝金属微观组织变化其中 % 含量保持在 " 左右结果表明含 " * 的焊缝金属由 ' = += 含第二相的铁素体 = 组成而含 " * 的为 = += = % 对焊缝金属具有细化和硬化两种相反的作用 +)*9 *+ 管线钢埋弧焊 ( 焊缝微观组织的研究表明当 * 含量在 " "' % 含量在 " " 范围内可获得较多的 = 进一步添加 % 则会使得贝氏体 + 的晶界形核率高于 = 晶内形核率焊缝硬度增加 $1 %$%9) : $ $! & 分别研究了 " " - 与 " " 对 :*: - 低合金钢电弧焊 ( 焊缝金属中 = 形成的影响认为随着焊缝金属中 - 含量增加 = 数量增加焊缝微观组织得到细化柱状区和粗晶区中先共析铁素体 6= 及 = 减少冲击韧性随着 - 含量增加而降低随含量的增加而增加 +)*9 *+ 研究了 * 管线钢 ( 焊缝金属微观组织的影响认为获得最优组织和冲击性能组合的 * 含量范围为 " " 进一步增加 * 会促使焊缝金属中强化元素 % * 含量增加焊缝组织会由 = += 魏氏体 (= 向 = += + : 组织转变 6$%*$/-$:) 3$9 同样研究了焊缝金属中 * 含量为 " " ' 对 D 板材 ( 焊缝金属组织的影响焊缝金属主要由等轴铁素体和 = 组成随着 * 含量的增加 = 含量增加且长度减少焊缝金属韧性提高这是由于焊缝金属中 * 含量高于! 含量 * 夹杂促进 = 形核占主导作用然而 * 含量在 " " 之间变化时将不会引起焊缝组织的较大变化文献 & 研究了 + 对抗拉强度为 6$ 级高强钢焊缝金属中微观组织和韧性的影响当抗拉强度小于 ' 6$ 时 + 含量小于 " 的焊缝金属中形成 += 冲击韧性较低当抗拉强度大于 ' 6$ 时其焊缝金属中 = 替代 + 或 : 组元产生了更多的 = 韧性较高随抗拉强度的增大冲击韧性降低见图 )) ( 研究了 = ( 焊缝金属中分别含 " " 和 " + 时 = 形成的情况得出 = 随 + 含量在 " " 之间的增加而减少在 " 时焊缝金属中上贝氏体.+ 替代 = 其中 + 含量从 " 增加至 " 时焊缝金属冲击能轻微减少 + 含量从 " 增加至 " 冲击能显著降低这是 + 导致共析温度的降低的原因文献 ' 研究得出向焊丝中添加较高的 * 且保证较低的碱度焊缝金属中硼氮比 +< 在 " "' 的范围内则可以生成有利于 = 有效形核的含 * 氧化物夹杂在 A #<44 时焊缝金属仍可获得 # 以上较好的冲击韧性值见图 +< 高于 "' 时 : 组元含量增加冲击韧性降低图不同 + 含量的焊缝金属中冲击吸收功与强度的关系 =*/" )!$ *%5 *8 ) ))% $ 5 )9 )%) / $%9 )%5*!) 5 )%/ *% )!9 4) $!5 % $ *-5+3% )% 图焊缝金属中 +< 对冲击韧性的影响 =*/"2)3 2+< $ * % -/ %)5 2 )!9 4) $! 文献研究了低合金钢焊缝金属中!< 为 " 和 " 时 = 形成情况认为在!< 小于 " 时适当高的!< 均可促使产生较多的 " "' 4 夹杂物促进 = 形核从而对韧性有利 C$4$9$ 进一步在!< 为 " ' " " 的夹杂物表面用离子束制备一层富 * 薄膜研究富 * 层和 = 之间的关系结果表明!< 为 " ' 和 " 时促进 = 形成的夹杂物被厚度为 %4 窄小的 * 层包覆 * 薄层有助于 = 异质形核!< 对焊缝金属微观组织变化的曲线见图对焊缝金属的韧性有害当其含量超过 "

3 中国材料进展第卷图含不同!< 的焊缝金属曲线图 =*/" 9*$/ $45*% 9*2) )%!< $ *2 )!9 4) $!5 降低焊缝金属中含量减少! 有害夹杂数量然而 $ 3*$:$ ) 却提出与沉淀生成相会促进 = 形核焊缝金属中含量较少时焊缝组织中会存在粗大的 = 6 和 += 从而对韧性不利药芯中添加适量 =) % 等可提高焊缝金属中含量降低残留的! 含量生成以! 为主的圆形夹杂得到以 = 为主的焊缝组织 *-?? 研究了钢中硫化物夹杂对 = 形核的影响认为 %:=): *: 复合氧化物和纯 * 对 = 形核无作用而含有少量 % 和 - 的 =) 颗粒对 = 形核有效这主要是由于 =) 夹杂附近形成的贫 % 区和富 6 区引起的 - 颗粒对 = 形时冲击韧性极剧下降和是焊缝金属中限制性杂核无效 $ 4$> 得出由于奥氏体和 % 之间热膨质元素焊缝金属中常加入! / 等强还原剂来脱氧胀系数相差很小 % 包覆的颗粒作为 = 形核的可能固氮然而生成的多边形的! 脆性夹杂物却会严重性明显低于含 * 的氧化物包覆颗粒 * 的氧化物夹杂的损害焊缝金属的低温韧性文献针对 +$= :!: 表面沉淀 % 层会降低 = 在夹杂物上形核率 / 高韧性全位置自保护 = ( 渣系提出通过向药芯综上研究及其它相关文献报道总结得出对于 = 中加入适量 *= 会在电弧区与生成 * 从而显著形成有利的焊缝金属中各合金元素的合适范围见表表焊缝金属中合金元素对 = 的影响 / # - #-!)4)% 8)! *%/)!)4)% 8 *4-4 $%/)< 2)3 % =*% )!9 4) $! +$5)4) $! ()!9*%/8 3)5 %3 )$5)$-5 )%* )1%) % " "' " " *!9 *%3 )$5) ( ( * " " 9) $ )*%3 )$5) :% (<= ( " " 4$!*%3 )$5) :% ( - " " 9) $ )*%3 )$5) :*: - ( %3 )$5)2) * )1%) " " 4$!*%3 )$5) :% < :*: - ( * " " 4$!*%3 )$5) :% (! " " 9) $ )*%3 )$5) *:+ ( * " " 9) $ )*%3 )$5) D <@ ( + " " 4$!9)3 )$5) = ( 夹杂物对形核的影响焊缝金属中夹杂物的大小数量成分冶金等因素对 = 形成至关重要随着夹杂物直径从到 4 的增大夹杂物颗粒表面积增大 = 在夹杂物上异质形核能垒降低但当夹杂物直径大于 4 时形核能垒只轻微降低因此再进一步增大夹杂物直径将没有意义作为 = 异质形核的夹杂物颗粒直径的极限值为 4 见图图为焊缝金属中所有夹杂物和可促使 = 形核的夹杂物分布情况可以看出 = 形核数量最多的地方对应的夹杂物直径范围为 " "' 4 然而在这些夹杂物上 = 形核率却比在直径大于 4 的夹杂物上形核率小 $4* )1# 却认为夹杂物直径的平均值和最大值分别在 " " 4 " " 4 之间 *?@ 得出作为 = 形核的核心的夹杂物尺寸大多数在 " " 4 之间并且是含有多种元素的复合图焊缝金属中夹杂物尺寸对 = 形核的影响 =*/" 2)3 2*%3!-5*% 5*1) % =%-3!)$ *% *% )!9 4) $!5 夹杂物具有化学成分不均匀性焊缝金属中可促使 = 有效形核的夹杂物体积分数为其中第类夹杂物占第类夹杂物占而不能形核的第类夹杂物体积分数分别为 '

4 第期栗卓新等低合金高强钢焊缝金属中 = 的研究进展图 = 奥氏体和夹杂物三者之间晶体学取向关系 =*/" *)% $ *% )!$ *%5 *85$4%/= $-5 )%* )$%9 *%3!-5*% 表夹杂物的化学组成对 = 形核的影响图低碳钢焊缝中夹杂物分布图 =*/" %3!-5*% 9*5 * - *% 9*$/ $4*% )!9 4) $!5 24*!9 5 ))! C$4$9$ 在研究低碳 *:+ 焊缝金属中夹杂物与 = 形成的关系时得出充当 = 形核质点的夹杂物主要由 *:% 系的非晶相 % %! 组成 +5): =*! ( ( 研究得出在 * 含量较低时焊缝金属中的夹杂物主要组成为 % * 进一步添加 * 则会使得夹杂物中 * 含量增加夹杂物主要组成变为 % * * * 当 * 含量高达 " 时夹杂物中 * 含量将高达此时夹杂物表面将被 * * 包覆 *9)% * 研究得出焊缝金属含 "! 时 %:!: *: 系中玻璃相作为主要的脱氧产物充当夹杂物核心 "! 时对应的为! 和特定的玻璃相 C$4$9$ 也研究得出 = 和夹杂物表面厚度为 %4* 薄层间存在 +$ ) :- *%/ 取向关系与奥氏体基体间存在 : $3 5 取向关系见图 * 和 = 间晶格匹配度为 " 从而有利于 = 异质形核含 * 的氧化物是 = 形成的最好质点富 * 的夹杂物可加速焊缝金属中 = 形成的动力 6$%*$/-$:) 3$9 通过观察到含 * 夹杂物为亮白色的圆形当焊缝金属中! 含量低于 * 含量时夹杂物将以 * 为主相反则为! 此时 * 通常与生产 * 夹杂物含 * 的白色夹杂物会充当 = 异质形核质点 $4* )1# 得出焊缝金属中含有球形面形和块状的不同形状的夹杂物核心主要由不同比例的 * % *! 等的氧化物组成表现为复合脱氧产物其中圆形夹杂物由于不会引起钢基体应力集中比有棱角夹杂物对 = 形核有利综上所述根据夹杂物对 = 形核的影响可将其分为活性夹杂物和惰性夹杂物两者对 = 形核的影响如表所示直径 " "' 4 体积分数表面富 * 薄层且成圆球形的夹杂物一定可促进 = 形核 /-. - )# - #( #- 48 -%9 $99)9 3 * )*%3!-5*%5 %) *%3!-5*%5 *48!) *9)5 *: *9)5 *! * * $%9 * 48!) *9)5 * % * : %:! $!$ * )58*%)! %:! %: * %:=) : * /:! %:! *48!)%* *9)5 * * *48!)5-!2*9)5 % - 48!) : 5-!2*9)5$%9 4-! *:8 $5) *%3!-5*%5! :% * :! :% *:$%9 *: $: :5-!2*9)5 * :*:% * 6 :*:% =) : % - % : % : 热输入对形核的影响焊接参数如工件形状气体流量等的不同可引起焊缝金属微观组织和韧性的变化其中是主要影响因素文献通过 A" &" #<44 对高强度钢 * 气体保护焊丝焊缝金属强韧性的研究表明随着增加 % * 等合金元素烧损增加合金含量下降淬硬性降低焊缝金属的冷却时间延长从而有利于强度较低低温韧性较差的铁素体生成焊缝金属组织由 + 小块状铁素体和 = 向粗大的块状铁素体及 + 转变且得出与 & E 冲击功间拟合式其中为拟合相关系数 A" ' & E A '"' " &" 然而 %/ 6 ' 在研究了 A" " ' #<44 对 :'# 自保护 = ( 焊缝金属的影响时结果却表明随着增大夹杂物的数量形态粒径分布等均无明显变化合金元素的烧损轻微主要是焊缝金属的显微组织发生了粗化其中 6= 含量增加 = 和粒状贝氏体 + 含量减少熔敷金属低温韧性降低 & E 冲击吸收功由起初的 # 降低到 # 也得出

5 中国材料进展第卷与 & E 冲击功间拟合式其中 A" ' +$7*3 研究了在 " #<44 和 " #<44 管线钢 ( 焊缝金属微观组织的变化也得出较低对 = 形成有利 = 含量可达 & E A " " : " 文献研究了在 " "' #<44 管线钢 ( 焊缝组织和性能的影响结果表明焊缝金属微观组织由 6= = 和 + 构成随着增大焊缝金属中柱状晶宽度增大 = 板条粗化低温冲击韧性先升后降趋势其中 A" #<44 时 = 相互交织呈高角度和高位错组合分布低温冲击韧性最好 +$%/ 研究了随着在 " " #<44 间的增加分别增大焊接电流焊接速度及电压. 对 ':* 型金属芯焊丝焊缝金属微观组织的影响见图可以看出分别随着. 增大 = 所占面积减少冲击韧性主要与焊缝金属中的粗晶区的长度有关而与 = 的比例细晶区长度无关随着的增大粗晶区长度增大冲击韧性降低 ))# 研究了 A"' #<44 条件下. 对 = ( 焊缝金属微观组织和冲击韧性的影响随着降低焊缝晶粒尺寸增大焊缝金属的冷却速率随. 增大而降低在同等热输入条件下合金元素没有明显变化焊缝金属的冷却速率更多地由. 和决定影响很小较低的. 将具有较高的冷却速率可使焊缝金属组织细化 = 的体积分数增加从而相应的冲击韧性得以提高图对焊缝金属中微观组织的影响 =*/" 2)3 2 % 4* )5*% )!9 4) $!5 综上可知焊缝金属的冷却速率主要由. 和决定影响很小较低时合金元素烧损较少焊缝组织细化对 = 形成有利结语含量控制在 " " 之间且碳当量小于 " 合理控制 % * * + 之间的相互比例并保持 +< 在 " "' 之间!< 在 " " 之间降低 6 含量将对 = 形核有利夹杂物核心主要由 % 和其它非晶相组成尺寸为 " "' 4 体积分数表面富 %4 * 薄层且呈球形的夹杂物一定可促进 = 形核冷却速率主要由. 和决定影响较小较低时合金元素烧损较少冷却速率较快焊缝组织细化对 = 形核有利参考文献 *? - *% 栗卓新 ; 危机尚未过去竞争更加激烈 # ; /$" 金属加工 & ; %/ $8)%/ 宋绍朋 *? - *% 栗卓新 * - 9 %/ 李国栋 ; 自保护药芯焊丝韧化机理及电弧特性的研究进展 # ;# #!" " 中国机械工程 & ; *?@? $%/ = $% C;! $!6 / )5$%9 )%95 % ()!9*%/ %5-4$!)52 ))! <<9* *$! 44* )) 2 *5 )3 - ); %9*$ #. * ; 6$ $%/ ( #*# ( %3!-5*%5-3!)$ *%/ % $: / $%-!$ 6! /%$!=) * )$%9 3*3-!$ =) * )*%! )9 $ % $%/$%)5) ))!()!95#; & ; $ 4$> $ $5) #% 5% 6 ;%!) 2%:) $!*3 %3!-5*%5*% -3!)$ *% 23*3-!$ =) * )*% ))!5 # ; % & ; C$4$9$ ) $5$ * 4*1 C; $ *3)*52* ) ))% %3!-: 5*% $%9 3*3-!$ =) * )*% ()!9 ) $!2 $ %! ))! # ;% $ $ " % 溶接学会论文集 5& 5; $4* )1#; $ $3 ) *1$ *% 2 */ : )%/ ))!()!9 ) $!5 )4*3$! 48 5* *% * ) $%9 %4) $!*3 %3!-5*%5 # ; " ' ' 5& 5; ' *4# ) # *4 # (2)3 2()!9 ) $!*3 : )5 %!9 $3-53)8 * *!* 2= ( ()!9 ) $! # ; ' & ; +)*9 *+ - $ * >!$ *; %2!-)%3)5 2* $%*-4$%9 $%/$%)5) % */ )%/! ( ()!9 ) $!6 8) *)5 #; # ) &; $1 %$%9) : $ $! $99$9: $ 1) $ $) *$% ; 2)3 2 88) % )% % )* )$%9 )3 $%*3$! 6 8) *)5 2-! *8$5! ))!()!9 ) $! >)8 5* 5 # ; - " & ; $1 %$%9) : $ $! $99$9: $ 1) $ $) *$% ; 2)3 2 4*-4 % )% % )* )$%9 )3 $%*3$! 6 8) *)5 2-! *8$5! ))!()!9 ) $! # ; % ' & ; +)*9 *+ - $ * >!$ * ;2)3 2* $%*-4 99* *% % * )$%9 %3!-5*% = 4$ *% *% - 4) /)9

6 第期栗卓新等低合金高强钢焊缝金属中 = 的研究进展 3()!9)9 6*8)!*%) ))! # ; " #" & ; 6$%*$/-$:) 3$9 8)1: * $ $ > $% )5: 5$!)5#; 2)3 2* : % $*%*%/=!- )5 % ))3 $%*3$!6 8) *)5 $%9 * )*% - 4) /)9: 3()!9 5 ))!5 # ; # ) & ; +5):=*! ( ( $ $! $%/ 9 ;2)3 5 2! *%/!)4)% 5 % )* )$%9 %3!-5*% = 4$ *% *% -! *8$5()!95 # ; # ) ' & ; 滨田昌彦冈口秀次小沟裕一 ; 高度溶接金属组织性及!"+ 添加影响 # ;% $ $ " % *! " " % 溶接学会全国大会讲演概要 5 & ; 滨田昌彦冈口秀次小沟裕一 ;* 含有溶接金属组织 #$% 性及!" 引张 &' 添加影响 # ; % $ $ " % *! " " % 溶接学会全国大会讲演概要 & " )) ( *4C )) (2)3 2+ % % )% 5 % ()!9$ *!* *% */ )%/ ))! # ; # % #" & ; ' 木谷靖池田伦正小野守章等 ; 低炭素钢大入热 ( ) *+, 溶接金属高鮆性化 # ;% $ $ " % *! " " % 溶接学会全国大会讲演概要 & ; 一浩长谷川俊永皆川昌纪 ;-./+1 + ) 生成及!"- 2 影响 #;% $ $ " % *! " " % 溶接学会全国大会讲演概要 ' ' ' & ; C$4$9$ ) $5$ * 4*1 C; )!$ *% ) ))% %3!-5*% - 2$3)$%9 3*3-!$ =) * )*% $ %! ))!()!9 # ;% & ; 山田知典寺崎秀纪小沟裕一 ;!: 比 3?45*:+ 系低炭素钢溶接金属组织形成动 #;% $ $ " % *! " " % 溶接学会全国大会讲演概要 & ';? $%/? $% )* 张占伟 *(-5 )% )% -* 薛振奎 ; 自保护药芯焊丝熔敷金属中的控制及其对显微组织和韧性的影响 # ; '. 天津大学学报 ' &' ; $ 3*$:$ ) $89) *!$ $ $!) = ( %2!-)%3) 2 6 )3*8* $ )5% 3*3-!$ =) * ) $%52 4$ *% 6$ : )!) 2* /)% # ;% ' ' & ; *-?? $ $5 *C C*% =@ (-3!)$ *% 23*3-!$ =) * ) % -!2*9) %3!-5*% >- *%/ $8*9!*9*2*3$ *% 2 $ % ))! # ;% ' & ''; 山田知典寺崎秀纪小沟裕一 ; 酸素量?45* + 系低炭素钢溶接金属 #65-./+1 + ) 生成机构 # ; 钢 ' & ; ) $5$ * C$4$9$ 4*1 C;%$! 5*5 2 %3!-5*% ) -%9) )()!9 6! 2 */ )%/ $%9! ))! # ; % ' ' & ; C$ $%/ )* #*%/ *$% 徐景贤陈新 ; 热输入对高强度气体保护焊丝焊缝金属强韧性的影响 #;-. $ 材料开发与应用 ' & ; ' %/ 6 *?@ * > (2)3 2 )$ %8- % -/ %)5 2>)8 5* )9 ) $!$ : E 2 )!2: *)!9)9 =!- : )9 (* )#;. # & & '; +$7*3 *7$3 *:?) $ 3*3 $ *% (2)3 2 )()!9: *%/ 9)$%9 =*!) % )% % ) -3 - ) 2*3 $! )9 * ))!()!94)% 5 # ; % &;? $*? $%7*$%/ 翟战江 ()*#*%5 $% 魏金山 6)%/C-% 彭云 ( 焊缝金属低温冲击性能的影响 # ;," #" 热加工工艺 & ; +$%/ 6$ $%/( ( %2!-)%3) 2 )$ %8- % )3 $%*3$!6 8) *)5 2-! *8$5 :! ))!()!9 ) $! # ; % / $ ' ' & ' &; ))# #)%/ *4 >C (2)3 5 2()!9*%/ )$ $%9 $ )! 8))9 % ) 48$3 6 8) $%9 * ) 2= ()!95 # ; ' &';

论文

第 52 卷 2016 年 6 月第 6 期第 649-660 页 ACTA METALLURGICA SINICA Vol.52 Jun. 2016 No.6 pp.649-660 Mn/Ni/Mo 配比对 K65 管线钢焊缝金属组织与 * 力学性能的影响 1) 王学林 2) 董利明 3) 杨玮玮 2) 张宇 1) 王学敏 1) 尚成嘉 1) 北京科技大学材料科学与工程学院, 北京 100083