1958 隧道建设 ( 中英文 ) 第 38 卷 Keywords:shieldtunnel;liningstructure;soil structureinterface;suroundingrockcondition;burieddepth;seismic response 0 引言 地下结构与
|
|
|
- 小钦需 弓
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触界面对衬砌结构横向地震响应特性的影响分析 1,2,3 胡瑞青 (1. 中铁第一勘察设计院集团有限公司, 陕西西安 ; 2. 轨道交通工程信息化国家重点实验室 ( 中铁一院 ), 陕西西安 ; 3. 陕西省铁道及地下交通工程重点实验室, 陕西西安 ) 摘要 : 土与地下结构在强震作用下易发生错动滑移, 会对地下结构的抗震性能产生较大影响 为确保隧道的长期安全性, 运用有限元分析方法研究不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触面对盾构隧道衬砌结构横向地震响应特性的影响 结果表明 :1) 随着土质条件的提高, 无论土 - 结构接触界面有无考虑错动, 隧道衬砌结构的轴力极值均显著增大, 而剪力和弯矩极值均显著减小, 且由土 - 结构接触界面错动引起的隧道衬砌结构动内力变化幅度显著减小 ; 随着隧道埋深的增加, 由土 - 结构接触界面错动引起的隧道衬砌结构动内力变化幅度逐渐减小 2) 考虑土 - 结构接触界面错动滑移时, 随着土质条件的提高和隧道埋深的增加, 隧道衬砌各部位水平滑移量均逐渐减小 3) 当隧道围岩条件较差或埋深较浅时, 隧道衬砌结构的横截面抗震设计应充分考虑土 - 结构接触界面对隧道抗震性能的影响 关键词 : 盾构隧道 ; 衬砌结构 ; 土 - 结构接触界面 ; 围岩条件 ; 埋深 ; 地震响应 DOI: /j.isn 文章编号 : (2018) 中图分类号 :U451 文献标志码 :A 开放科学 ( 资源服务 ) 标识码 (OSID): AnalysisofInfluenceofSoil StructureInterfaceonTransverseSeismic ResponseCharacteristicsofLiningStructureunderDiferent SurroundingRocksandBuriedDepths HURuiqing 1,2,3 (1.ChinaRailwayFirstSurveyandDesignInstituteGroupCo.,Ltd.,Xi an710043,shaanxi,china; 2.StateKeyLaboratoryofRailTransitEngineringInformatization(FSDI),Xi an710043,shaanxi,china; 3.ShaanxiRailwayandUndergroundTraficEngineringKeyLaboratory,Xi an710043,shaanxi,china) Abstract:Dislocationwouldeasilyoccurstosoilandundergroundstructureunderstrongearthquake,whichhasgreat influenceonaseismaticperformanceofundergroundstructure.hence,theinfluencesofsoil structureinterfaceon transverseseismicresponsecharacteristicsofliningstructureunderdiferentsuroundingrocksandburieddepthsare studiedbyfiniteelementmethodtoguaranteethelong termsafetyofthetunneloperation.thestudyresultsshowthat: (1) Withtheimprovementofsoilcondition,theextremevalueofaxialforceoftunnelliningstructureincreases significantly,while the extreme valuesofshearforce and bending momentoftunnellining structure decrease significantly,andthevariationamplitudeofdynamicinternalforceoftunnelliningstructureinducedbydislocationof soil structureinterfacedecreasessignificantly;withtheincreaseofburieddepth,thevariationamplitudeofdynamic internalforceoftunnelliningstructureinducedbydislocationofsoil structureinterfacedecreasessignificantly.(2) Whenconsideringthedislocationofsoil structureinterface,thebeterthetunnelsuroundingrockconditionsandthe largertheburieddepthare,thesmalerthehorizontalslipoftunnelliningis.(3)whentunnelsuroundingrock conditionispoorortheburieddepthissmal,theinfluenceofsoil structureinterfaceontheaseismaticperformanceof tunnelshouldbefulyconsideredinaseismaticdesignoftunnelliningstructure. 收稿日期 : ; 修回日期 : 作者简介 : 胡瑞青 (1991 ), 男, 山西阳泉人,2017 年毕业于西南交通大学, 隧道与地下工程专业, 硕士, 助理工程师, 主要从事隧道与地下工程设计与研究工作 E mail: @qq.com
2 1958 隧道建设 ( 中英文 ) 第 38 卷 Keywords:shieldtunnel;liningstructure;soil structureinterface;suroundingrockcondition;burieddepth;seismic response 0 引言 地下结构与周围岩土介质间的不连续性是岩土工程的一个重要特点 [1] 由于地下结构和周围岩土模量相差较大, 不连续面在一定受力条件下尤其是在强震作用下可能发生局部的错动滑移 脱离及再闭合 [2], 对地下结构的受力变形产生较大影响 因此, 研究土 - 结构接触界面的实际变形和荷载传递尤为重要 [3] 目前, 国内外学者对地下结构和岩土体的动力相互作用机制进行了广泛的研究, 并取得了丰富的研究成果 郑颖人等 [4] He 等 [5-6] [7-8] 陈国兴等对隧道破坏机制进行了大型振动台试验研究, 揭示了隧道与周围岩土体动力相互作用的基本动力学特性 刘晶波等 [9-10] [11-12] 耿萍等运用反应位移法和动力时程分析法对地下结构进行了抗震设计研究 然而, 既有研究很少反映土 - 结构接触界面的实际变形及其相互作用机制, 但在强震作用下土 - 结构接触界面两侧介质的变形不协调而导致的接触面错动极易对地下结构的抗震性能产生较大影响 本文运用有限元分析方法研究不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触面对盾构隧道地震动力响应特性的影响, 对比分析有无考虑土 - 结构接触界面错动 2 种情况下隧道衬砌结构的动内力响应规律及隧道衬砌与围岩之间滑移量的分布规律, 以期为盾构隧道的抗震设计提供理论指导和参考 1 接触面单元力学原理 隧道衬砌与围岩接触面本构模型采用库仑剪切模型, 对于库仑滑动的接触面单元, 其存在 2 种状态 : 相互接触和相对滑动 接触面单元力学原理如图 1 所示 图 1 接触面单元力学原理示意图 Fig 1 Sketchofmechanicalprincipleofinterfaceunit 接触单元的正应力 σ 和剪切应力 τ 的本构关系如下 : Δσ Δε { Δτ } =A { Δγ } 本构关系矩阵 [ ] A= k n 0 0 ks 式中 :k n 为接触单元的法向刚度 ;k S 为接触单元的剪切刚度 由位移计算应变增量, 由应变增量计算应力增量 计算正应力后利用摩尔 - 库仑屈服准则计算剪切应力 τ max =c+σtanφ 式中 :c 为接触面的黏聚力 ;φ 为接触面的内摩擦角 土 - 结构接触界面间的力学行为通过接触面节点上的法向弹簧和切向弹簧来模拟, 即接触面的接触性体现在接触面节点上, 并且接触力仅在节点上传递 当接触面上的切向力 τ 小于最大切向力 τ max 时, 接触面处于弹性阶段 ; 当接触面上的切向力超过 τ max 时, 接触面进入塑性阶段, 剪切刚度 k S 则被残留剪切刚度 k res 替换, 在滑动过程中, 接触面剪切力保持不变 (τ= τ max ), 但剪切位移不断增大 ; 当接触面正应力 σ 为拉应力且超过接触面的抗拉强度 ( 默认情况下抗拉强度为 0) 时, 法向刚度 k n 和剪切刚度 k S 将被乘以 1/10000, 使之具有非常小的刚度, 接触面发生破坏, 即土与地下结构接触面节点连接断开, 若接触面节点之后又恢复了与围岩的接触, 连接将重新建立起来 2 盾构隧道横向地震响应的数值模拟 2.1 计算模型 [13] [14] 杨林德等和陈国兴等的研究表明 : 为消除边界效应, 侧向边界距隧道宜大于 5 倍洞径 故运用有限元分析软件 MIDASGTS 进行建模时, 横向宽度取 70m, 竖向高度取 30m, 围岩与盾构隧道的有限元计算模型如图 2 所示 其中隧道外径为 6m, 内径为 5.4 m, 管片厚度为 0.3m, 隧道拱顶覆土厚 6m, 衬砌采用 Beam 梁单元模拟, 土体采用平面应变单元模拟, 隧道衬砌和土体分别采用线弹性和摩尔 - 库仑本构模型 计算模型侧向采用自由场边界条件, 实现与无限场地相同的效果, 计算模型底部和顶部分别采用固定边界条件和自由边界条件 动力计算中采用瑞利型力学阻尼 (Rayleighdamping), 阻尼矩阵 C 与质量矩阵 M 和刚度矩阵 K 的关系为 : C=αM +βk 式中 α β 分别为与质量和刚度成比例的阻尼常数
3 第 12 期 胡瑞青 : 不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触界面对衬砌结构横向地震响应特性的影响分析 1959 图 2 围岩与盾构隧道的有限元模型 ( 单位 :m) Fig 2 Finiteelementmodelofsuroundingrockandshieldtunnel (unit:m) 2.2 地震波的选取和调整选取加速度峰值为 0.4g 的 EL-CENTRO 波作为地震动在计算模型底部输入, 持时 12s, 地震动入射方向与隧道纵轴垂直 施加地震荷载前通过 SeismoSignal 软件进行滤波和基线校正, 校正后的加速度时程曲线及其傅里叶变换如图 3 所示 道外径 ), 对比分析强震荷载作用下考虑土 - 结构接 触界面错动与未考虑错动 2 种情况下隧道衬砌结构的 动内力响应规律及相对错动量的分布规律 为方便研 究, 各计算工况下隧道围岩仅选取一种均质土层进行 分析 其中, 不同埋深条件下的计算工况均选取 Ⅵ 级 围岩, 围岩与隧道衬砌的物理力学参数如表 1 所示, 接 触面单元参数如表 2 所示 表 1 围岩与隧道衬砌的物理力学参数 Table1 Physico mechanicalparametersofsuroundingrockand tunnellining 材料类型 弹性模量 E/Pa 泊松比 ν 重度 ρ/ (kn m -3 ) 黏聚力 c/pa 内摩擦角 φ/( ) Ⅳ 围岩 Ⅴ 围岩 Ⅵ 围岩 衬砌 注 : 考虑到螺栓接头对管片整体刚度的折减, 圆环抗弯刚度有效率取为 0.7 表 2 接触面单元参数 Table2 Parametersofinterfaceunit 围岩 法向刚度 / 切向刚度 / 黏聚力 / 内摩擦 抗拉强 级别 (Pa m -1 ) (Pa m -1 ) Pa 角 /( ) 度 /Pa Ⅳ Ⅴ (a) 加速度时程曲线 (b) 傅里叶变换图 3 加速度时程曲线及其傅里叶变换 Fig 3 Time dependentacceleration curve and its Fourier transform 2.3 计算参数及计算工况为研究不同围岩和埋深条件下隧道衬砌与岩土体介质间不连续面对盾构隧道动力响应特性的影响, 选取盾构隧道不同围岩条件的 3 种工况 (Ⅳ Ⅴ Ⅵ 级 ) 和不同埋深条件的 3 种工况 (1D 2D 3D,D 为盾构隧 Ⅵ 不同围岩条件下隧道的动力响应分析 不同围岩条件下隧道衬砌内力 不同围岩条件下隧道衬砌轴力不同围岩条件下有无考虑接触界面错动 2 种情况下隧道衬砌结构的轴力 ( 以拉力为正 ) 如图 4 所示 由图 4 可知 : 不同土质条件下, 无论土 - 结构接触界面有无考虑错动滑移, 在强震荷载作用下隧道衬砌结构的动轴力均呈 X 型分布, 其最值位于隧道拱肩及拱脚截面处 接触面滑移与无隧道衬砌轴力极值如表 3 所示 由表 3 可知 : 考虑土 - 结构接触面错动下, 隧道衬砌结构的动轴力极值小于土 - 结构接触面无错动 ; 随着土质条件的提高, 考虑土 - 结构接触界面错动情况较未考虑错动情况下各工况动轴力分别降低 43.4% 25.4% 和 8.8%, 即随着土质条件的提高, 在强震荷载作用下土 - 结构接触面错动引起的隧道衬砌结构动轴力变化幅度显著减小
4 1960 隧道建设 ( 中英文 ) 第 38 卷 (b) 滑移图 4 不同围岩条件下隧道衬砌结构轴力 Fig 4 Axialforceoftunnelliningindiferentsuroundingrock conditions Fig 5 (b) 滑移图 5 不同围岩条件下隧道衬砌结构剪力 Shearforceoftunnelliningunderdiferentsurounding rocks 表 3 不同围岩条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌轴力极值 Table3 Extremevaluesoftunnelliningaxialforceunderdiferent suroundingrockswith/withoutdislocation 轴力 /kn Ⅵ Ⅴ Ⅳ 未滑移 滑移 降低百分比 /% 不同围岩条件下隧道衬砌剪力不同围岩条件下有无考虑接触界面错动 2 种情况下隧道衬砌结构的剪力 ( 使截面顺时针转动为正 ) 如图 5 所示 由图 5 可知 : 不同土质条件下, 无论土 - 结构接触界面有无考虑错动滑移, 在强震荷载作用下隧道衬砌结构的动剪力均呈 十 型分布, 其最值位于隧道拱顶 拱底及拱腰截面处 不同围岩条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌剪力极值如表 4 所示 由表 4 可知 : 考虑土 - 结构接触界面错动下, 隧道衬砌结构的动剪力极值大于土 - 结构接触界面无错动 ; 随着土质条件的提高, 考虑土 - 结构接触界面错动情况较未考虑错动情况各工况动剪力分别增大 14.0% 8.3% 和 2.2%, 即随着土质条件的提高, 在强震荷载作用下土 - 结构接触面错动引起的隧道衬砌结构动剪力增大幅度显著减小 表 4 不同围岩条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌剪力极值 Table4 Extremevaluesofshearforceoftunnelliningunder diferentsuroundingrockswith/withoutdislocation 剪力 /kn Ⅵ Ⅴ Ⅳ 未滑移 滑移 增大百分比 /% 不同围岩条件下隧道衬砌弯矩不同围岩条件下有无考虑接触界面错动 2 种情况下隧道衬砌结构弯矩 ( 管片外侧受拉为正 ) 如图 6 所示 由图 6 可知 : 不同土质条件下, 无论土 - 结构接触界面有无考虑错动滑移, 在强震荷载作用下隧道衬砌结构的动弯矩均呈 X 型分布, 其最值位于隧道拱肩及拱脚截面处 不同围岩条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌弯矩极值如表 5 所示 由表 5 可知 : 考虑土 - 结构接触界面错动下, 隧道衬砌结构的动弯矩极值大于土 - 结构接触界面无错动 ; 随着土质条件的提高, 考虑土 - 结构接触界面错动情况较未考虑错动情况各工况动弯矩分别增大 16.5% 10.8% 和 1.7%, 即随着土质条件的提高, 在强震荷载作用下土 - 结构接触面错动引起的隧道衬砌结构动弯矩增大幅度显著减小
5 第 12 期 胡瑞青 : 不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触界面对衬砌结构横向地震响应特性的影响分析 1961 图 7 不同围岩条件有无考虑滑移内力变化幅度 Fig 7 Variationamplitudeofinternalforceoftunnellining structureunderdiferentsuroundingrockswith/without dislocation (b) 滑移 图 6 不同围岩条件下隧道衬砌结构弯矩 Fig 6 Bending momentoftunnellining under diferent suroundingrocks 表 5 不同围岩条件下接触面滑移与无滑移隧道衬砌弯矩极值 Table5 Extremevaluesofbendingmomentoftunnelliningunder diferentsuroundingrockswith/withoutdislocation (a) 拱顶 弯矩 /(kn m) Ⅵ Ⅴ Ⅳ 未滑移 滑移 增大百分比 /% 不同围岩条件下隧道衬砌内力分析综上所述, 土 - 结构接触界面的错动滑移 ( 尤其当围岩条件较差时 ) 对隧道衬砌结构的动内力影响较大 其中, 由土 - 结构接触面错动引起的轴力变化幅度最为显著, 剪力和弯矩增大幅度相对较小, 且随着土质条件的提高, 隧道衬砌结构动内力变化幅度均显著减小, 这对隧道抗震有利 不同围岩条件下有无考虑错动滑移 2 种情况下内力变化幅度如图 7 所示 不同围岩条件下隧道与围岩横向相对位移不同场地条件下考虑岩土和地下结构材料界面的错动滑移时隧道衬砌与周围岩土体介质间的横向滑移时程曲线如图 8 所示 由图 8 可知 : 横向滑移最大值位于隧道拱底处, 而隧道拱腰处横向滑移量最小 (b) 拱腰 (c) 拱底图 8 不同围岩条件下隧道衬砌与岩土体介质间的横向滑移时程曲线 Fig 8 Time dependentcurvesoftransverseslipoftunnellining andsuroundingrockunderdiferentsuroundingrocks
6 1962 隧道建设 ( 中英文 ) 第 38 卷 不同围岩条件下隧道拱顶 拱腰与拱底处的滑移极值如表 6 所示 由表 6 可知 : 隧道围岩条件越好, 接触界面两侧隧道衬砌与岩土体间的相对滑移量越小 表 6 不同围岩条件下隧道衬砌与岩土体间的横向滑移极值 Table6 Extremevaluesoftransverseslipoftunnelliningand suroundingrockunderdiferentsuroundingrocks mm 围岩等级 相对位移 拱顶拱腰拱底 Ⅵ Ⅴ Ⅳ 不同埋深条件下隧道的动力响应分析 不同埋深条件下隧道衬砌内力不同埋深条件下有无考虑土 - 结构接触界面错动 2 种情况下的隧道衬砌结构的轴力 剪力及弯矩如图 9 11 所示 由图 9 11 可知 : 不同埋深条件下, 无论有无考虑土 - 结构接触界面的实际变形及其相互作用, 在强震荷载作用下隧道衬砌结构的动内力分布规律均呈 花生状 Fig 10 (b) 滑移图 10 不同埋深条件下隧道衬砌结构剪力 Shearforcesoftunnelliningstructureunderdiferent burieddepths (b) 滑移 (b) 滑移 Fig 9 图 9 不同埋深条件下隧道衬砌结构轴力 Axialforcesoftunnelliningstructureunderdiferent burieddepths Fig 11 图 11 不同埋深条件下隧道衬砌结构弯矩 Bending momentsoftunnellining structure under diferentburieddepths
7 第 12 期 胡瑞青 : 不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触界面对衬砌结构横向地震响应特性的影响分析 1963 不同埋深条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌轴力极值如表 7 所示 由表 7 可知 : 考虑土 - 结构接触界面错动下的动轴力极值小于土 - 结构接触界面刚性连接的情况 ; 随着隧道埋深的增加, 考虑土 - 结构接触界面错动情况较未考虑错动情况各工况动轴力分别降低 43.4% 40.6% 和 34.8%, 即随着隧道埋深的增大, 在强震荷载作用下土 - 结构接触面错动引起的隧道衬砌结构动轴力变化幅度逐渐减小 表 7 不同埋深条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌轴力极值 Table7 Extremevaluesofaxialforceoftunnelliningunder diferentburieddepthswith/withoutdislocation 轴力 /kn 1D 2D 3D 未滑移 滑移 降低百分比 /% 接触面滑移与未隧道衬砌剪力极值如表 8 所示 由表 8 可知 : 考虑土 - 结构接触界面错动下的动剪力极值大于土 - 结构接触界面刚性连接的情况 ; 随着隧道埋深的增加, 考虑土 - 结构接触界面错动情况较未考虑错动情况动轴力分别降低 14.0% 9.8% 和 7.2%, 即随着隧道埋深的增大, 在强震荷载作用下土 - 结构接触面错动引起的隧道衬砌结构动剪力变化幅度逐渐减小 增大, 在强震荷载作用下土 - 结构接触面错动引起的隧道衬砌结构动弯矩变化幅度逐渐减小 表 9 不同埋深条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌弯矩极值 Table9 Extremevaluesofbendingmomentoftunnelliningunder diferentburieddepthswith/withoutdislocation 弯矩 /(kn m) 1D 2D 3D 未滑移 滑移 增大百分比 /% 综上所述, 随着隧道埋深的增加, 由土 - 结构接触界面错动引起的隧道衬砌结构的动内力变化幅度逐渐减小, 因此隧道深埋对隧道抗震有利, 其中由土 - 结构接触界面错动引起的轴力变化幅度最为显著, 剪力和弯矩增加幅度相对较小 不同埋深条件下有无考虑错动滑移 2 种情况下内力变化幅度如图 12 所示 表 8 不同埋深条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌剪力极值 Table8 Extremevaluesofshearforceoftunnelliningunder diferentburieddepthswith/withoutdislocation 剪力 /kn 1D 2D 3D 未滑移 滑移 增大百分比 /% 不同埋深条件下接触面滑移与未滑移隧道衬砌弯矩极值如表 9 所示 由表 9 可知 : 考虑土 - 结构接触界面错动下的动弯矩极值大于土 - 结构接触界面刚性连接的情况 ; 随着隧道埋深的增加, 土 - 结构接触界面考虑错动情况较未考虑错动情况各工况动弯矩分别降低 16.5% 11.5% 和 9.1%, 即随着埋深的 图 12 不同埋深条件下有无考虑滑移内力变化幅度 Fig 12 Variationamplitudeofinternalforceoftunnellining structureunderdiferentburied depthswith/without dislocation 不同围岩条件下隧道与围岩横向相对位移不同埋深条件下考虑土 - 结构接触界面的错动滑移时, 隧道衬砌与围岩的横向相对滑移时程曲线如图 13 所示 由图 13 可知 : 横向相对滑移最大值位于隧道拱底处, 而隧道拱腰处横向滑移量最小 不同埋深条件下隧道拱顶 拱腰与拱底处的滑移极值如表 10 所示 由表 10 可知 : 隧道埋深越大, 接触界面两侧隧道衬砌与岩土体相对滑移量越小
8 1964 隧道建设 ( 中英文 ) 第 38 卷 (a) 拱顶 (b) 拱腰 (c) 拱底 图 13 不同埋深条件下隧道衬砌与岩土体间的横向滑移时程 曲线 Fig 13 Time dependentcurvesoftransverseslipoftunnellining andsuroundingrockunderdiferentburieddepth 表 10 不同埋深条件下隧道衬砌与岩土体间的横向滑移极值 Table10 Extremevaluesoftransverseslipoftunnelliningand suroundingrockunderdiferentburieddepths mm 相对位移 工况 拱顶 拱腰 拱底 1D D D 结论与建议 3.1 结论 1) 不同土质条件下, 相较未考虑土 - 结构接触界面错动情况, 考虑接触界面错动情况下隧道衬砌结构的轴力较小, 而剪力和弯矩较大, 且由土 - 结构接触面引起的轴力变化幅度最为显著, 剪力和弯矩变化幅度相对较小 ; 随着土质条件的提高, 土 - 结构接触界面有无考虑错动滑移隧道衬砌结构内力均显著减小, 且由土 - 结构接触界面错动引起的隧道衬砌结构内力变化幅度亦显著减小 2) 随着隧道埋深的增加, 由土 - 结构接触界面错动引起的隧道衬砌结构的动内力变化幅度逐渐减小, 因此浅埋隧道横向抗震设计应充分考虑土 - 结构接触面对隧道抗震性能的影响 3) 不同围岩和埋深条件下, 考虑岩土体与隧道衬砌接触界面错动情况下, 横向相对滑移量最大值均位于隧道拱底处, 而隧道拱腰处横向相对滑移量最小, 且随着土质条件的提高及埋深的增加, 隧道衬砌与岩土体介质间的相对滑移量减小 3.2 建议 1) 盾构隧道纵向刚度远小于横向, 在强震荷载作用下易产生过大的变形而产生震害, 因此可进一步探讨土 - 结构接触面对盾构隧道纵向抗震响应特性的影响 2) 将盾构隧道衬砌结构的等效刚度均质圆环模型替换为考虑管片接头影响的壳 - 弹簧 - 接触 - 地层模型进行隧道地震响应特性分析 3) 实际地震激励方向与隧道轴向的夹角可以是任意的, 因此可开展地震波不同入射角度下土 - 结构接触面对盾构隧道地震响应规律的影响 参考文献 (References): [1] 毛坚强. 接触问题的一种有限元计算方法及其在岩土工程中的应用 [D]. 成都 : 西南交通大学,2002. MAO Jianqiang. A finite elementapproach forcontact problemsand itsapplication in geotechnicalengineering [D].Chengdu:SouthwestJiaotongUniversity,2002. [2] 张鸿. 基于土 - 结构动力相互作用理论的地铁隧道抗震的非线性分析 [D]. 天津 : 天津大学,2004. ZHANG Hong.Nonlinearanalysisofseismicresponseof metrotunnelbased on soil structuredynamicinteraction
9 第 12 期 胡瑞青 : 不同围岩和埋深条件下土 - 结构接触界面对衬砌结构横向地震响应特性的影响分析 1965 theory[d].tianjin:tianjinuniversity,2004. [3] 李凯玲, 张亚, 刘妮娜. 土 - 地铁隧道动力相互作用模型试验分析 [J]. 工程地质学报,2007(4):534. LIKailing,ZHANGYa,LIUNina.Modeltestofsoil metro tunneldynamic interaction[j]. JournalofEngineering Geology,2007(4):534. [4] 郑颖人, 肖强, 辛建平, 等. 黄土无衬砌隧道破坏机制振动台试验研究 : 隧道稳定性分析讲座之二 [J]. 地下空间与工程学报,2012,8(1):19. ZHENG Yingren, XIAO Qiang, XIN Jianping, etal. Shakingtableteststudiesoffailuremechanism ofunlined loestunnelunderearthquake[j]. Chinese Journalof UndergroundSpaceandEnginering,2012,8(1):19. [5] HEC,KOIZUMIA.Seismicbehaviorinlongitudinaldirection ofshieldtunnellocatedatiregularground[c]//proceedings ofthefirstinternationalconferenceonadvancesinstructural EngineeringandMechanics.Seoul:[s.n.],1999. [6] HEC,KOIZUMIA.Studyofseismicbehaviorandseismic designmethodsintransversedirectionofshieldtunnels[j]. StructuralEngineeringandMechanics,2001,11(6):651. [7] 陈国兴, 庄海洋, 杜修力, 等. 土 - 地铁隧道动力相互作用的大型振动台试验 : 试验结果分析 [J]. 地震工程与工程振动,2007(1):164. CHENGuoxing,ZHUANG Haiyang,DU Xiuli,etal.A large scaleshakingtabletestfordynamicsoil metrotunnel interaction: Analysis of test results[j]. Journal of EarthquakeEngineeringandEngineeringVibration,2007 (1):164. [8] 陈国兴, 庄海洋, 程绍革, 等. 土 - 地铁隧道动力相互作用的大型振动台试验 : 试验方案设计 [J]. 地震工程与工程振动,2006(6):178. CHENGuoxing,ZHUANGHaiyang,CHENGShaoge,etal. Alarge scaleshakingtabletestfordynamicsoil metrotunnel interaction: Test scheme[j]. Journal of Earthquake EngineeringandEngineeringVibration,2006(6):178. [9] 刘晶波, 王文晖, 赵冬冬, 等. 地下结构抗震分析的整 体式反应位移法 [J]. 岩石力学与工程学报,2013,32 (8):1618. LIU Jingbo, WANG Wenhui, ZHAO Dongdong, etal. Integralresponsedeformationmethodforseismicanalysisof underground structure[j]. Chinese Journal of Rock MechanicsandEngineering,2013,32(8):1618. [10] 刘晶波, 王文晖, 赵冬冬, 等. 复杂断面地下结构地震反应分析的整体式反应位移法 [J]. 土木工程学报, 2014,47(1):134. LIU Jingbo,WANG Wenhui,ZHAO Dongdong,etal. Integralresponsedeformationmethodinseismicanalysisof complexsectionundergroundstructures[j].chinacivil EngineeringJournal,2014,47(1):134. [11] 耿萍, 张景, 何川, 等. 隧道横断面反应位移法基本原理及其应用 [J]. 岩石力学与工程学报,2013,32( 增刊 2):3478. GENGPing,ZHANGJing,HEChuan,etal.Basictheory ofseismicdeformationmethodincrossectionoftunneland itsapplication[j].chinesejournalofrockmechanicsand Engineering,2013,32(S2):3478. [12] 耿萍, 何川, 晏启祥. 盾构隧道纵向地震响应分析 [J]. 西南交通大学学报,2007(3):283. GENG Ping, HE Chuan, YAN Qixiang. Analysis of longitudinalseismicresponseofshieldtunnel[j].journal ofsouthwestjiaotonguniversity,2007(3):283. [13] 杨林德, 季倩倩, 郑永来, 等. 软土地铁车站结构的振动台模型试验 [J]. 现代隧道技术,2003(1):7. YANG Linde, JIQianqian, ZHENG Yonglai, etal. Shakingtabletestonmetrostationstructuresinsoftsoil [J].ModernTunnelingTechnology,2003(1):7. [14] 陈国兴, 王志华, 左熹, 等. 振动台试验叠层剪切型土箱的研制 [J]. 岩土工程学报,2010,32(1):89. CHEN Guoxing, WANG Zhihua, ZUO Xi, et al. Developmentoflaminarshearsoilcontainerforshaking table tests[j]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2010,32(1):89.
６ 长江科学院院报 拱顶为最大值 其值按与水平向等效地震力平衡的 原则确定 如图 １所示 ２ １ ２年 为 ２ 二衬混凝土标号 Ｃ２ ５ 密度为２５ ｋ ｇ ｍ 弹 ９５ ＭＰ 泊松比为 ２ 性模量为 ２ １ 动力问题分析 影响地下结构动力响应计算结果的因素有计算 范围 岩土介质的动力特性 边界条件
第 29 卷第 9 期长江科学院院报 Vol.29 No.9 2012 年 9 月 JournalofYangtzeRiverScientificResearchInstitute Sep. 2 0 1 2 DOI:10.3969/j.isn.1001-5485.2012.09.014 2012,29(9):59-63 公路隧道地震响应计算的拟静力法 杨林德 a,b, 隋涛 a,b a,b, 刘鹏
KJWJ01 Fig. 1 Geological map of the Kajiwa landslide PDH01 60 ~ 70m 80 ~ 90m 80m 2 930m 556m 641m 598m m m 3 2 Ⅰ m 2
Vol. 39 No. 1 Jan. 2012 HYDROGEOLOGY & ENGINEERING GEOLOGY 39 1 2012 1-621701 - - P642. 2 A 1000-3665 2012 01-0058-07 2 ~ 4 2 r 3 3 1 col + dl 500 ~ 1 050m Q 4 2 Q del 4 3 8 ~ 50 ~ 60m 10 r 4 1 2 1 2 2.
Ansys /4 Ansys % 9 60% MU10 M m 1 Fig. Actual situation of measured building 1 Fig. 1 First floor plan of typical r
0 5 011 10 JOURNAL OF NATURAL DISASTERS Vol. 0 No. 5 Oct. 011 1004-4574 011 05-0018 - 06 1 3 1. 41008. 41008 3. 410000 7 0. 10g 7 0. 15g 3. 1% 5% P64. 3 A Field test and numerical simulations of seismic
) Μ <Κ 1 > < # % & ( ) % > Χ < > Δ Χ < > < > / 7 ϑ Ν < Δ 7 ϑ Ν > < 8 ) %2 ): > < Ο Ε 4 Π : 2 Θ >? / Γ Ι) = =? Γ Α Ι Ρ ;2 < 7 Σ6 )> Ι= Η < Λ 2 % & 1 &
! # % & ( ) % + ),. / & 0 1 + 2. 3 ) +.! 4 5 2 2 & 5 0 67 1) 8 9 6.! :. ;. + 9 < = = = = / >? Α ) /= Β Χ Β Δ Ε Β Ε / Χ ΦΓ Χ Η Ι = = = / = = = Β < ( # % & ( ) % + ),. > (? Φ?? Γ? ) Μ
增 刊 谢 小 林, 等. 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 745 类 型, 水 位 埋 深 一 般 为 地 表 下.0~.7 m 场 地 地 表 以 下 27 m 处 分 布 7 层 砂 性 土, 为 第 一 承 压 含 水 层 ; 9 层 砂 性 土
第 34 卷 增 刊 岩 土 工 程 学 报 Vol.34 Supp. 202 年. 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Nov. 202 上 海 中 心 裙 房 深 大 基 坑 逆 作 开 挖 设 计 及 实 践 谢 小 林 2 2, 翟 杰 群, 张 羽, 杨 科, 郭 晓 航, 贾 坚 (. 同 济 大 学 建 筑 设 计 研 究 院 (
附件二：
推荐国家科技进步奖项目公示 项目名称 推荐单位 城市大型地下结构抗震设计理论与方法及工程应用 教育部 推荐单位意见 : 我单位认真审阅了推荐书及附件材料, 确认全部材料真实有效, 相关栏目均符合国家科学技术奖励工作办公室的填写要求 我国目前正在进行大规模的城市地下空间开发与建设, 其规模和速度居世界首位, 结构型式多样 复杂, 呈大型化趋势 然而, 我国强地震发生频繁, 历史震害损失惨重, 如此大规模的城市地下工程建设,
162 路基工程 SubgradeEngineering 2018 年第 4 期 ( 总第 199 期 ) 根据国内地铁列车行驶速度, 采用 100km/h, 列车簧下质量取 75kg, 计算得出列车振动荷载时程曲线, 见图 1 该地下铁道洞身穿越强弱风化板岩, 人工填土 黏土地层较厚, 易发生不均
黄庆祥 地铁列车振动荷载引起的隧道动力响应分析 ＤＯＩ ７ ９ ｊ ８８ ８ ４ 地铁列车振动荷载引起的隧道动力响应分析 黄庆祥 山西省交通科学研究院 太原 摘 要 已开通运营地铁工程长期承受地铁列车振动荷载的影响 会造成地表不均匀沉降 管 片结构附加应力增大 地表振动频率过大易出现城市环境振动污染 影响居民正常生活 以某运营 城际铁路为工程依托 采用人工数定激振力函数模拟地铁列车振动荷载 建立了地铁列车振动荷载
! # % & # % & ( ) % % %# # %+ %% % & + %, ( % % &, & #!.,/, % &, ) ) ( % %/ ) %# / + & + (! ) &, & % & ( ) % % (% 2 & % ( & 3 % /, 4 ) %+ %( %!
! # # % & ( ) ! # % & # % & ( ) % % %# # %+ %% % & + %, ( % % &, & #!.,/, % &, ) ) ( % %/ ) 0 + 1 %# / + & + (! ) &, & % & ( ) % % (% 2 & % ( & 3 % /, 4 ) %+ %( %! # ( & & 5)6 %+ % ( % %/ ) ( % & + %/
JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec
31 6 2011 12 JOURNAL OF EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING VIBRATION Vol. 31 No. 6 Dec. 2011 1000-1301 2011 06-0159 - 08 1 1 1 1 2 1. 150080 2. 100124 1 2 3 P315. 93 TU 43 TU41 A Shaking table test
33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
第 期 方勇等 下穿黄河盾构隧道管片衬砌结构受力特征模型试验 )) #!0 " 3#/"0!'!#3!#/! 7#/ #! 3 0"4 # ' #$ 40! #!"#7#/ 3!4!# ' "4 #$ # 7 "' 0'#!0 /!0!'!'! '/#/! ##/ ##/!7 #!!""! 0! #
第 卷 第 期 年 月 湖南大学学报 自然科学版! "#$% # &'! '!" % $ 文章编号 ( ) *+, ))(- '. /0. 下穿黄河盾构隧道管片衬砌结构 受力特征模型试验 方勇 汪辉武 郭建宁 王飞 西南交通大学交通隧道工程教育部重点实验室 四川成都 ) 中铁第一勘察设计院集团有限公司 陕西西安 ) 摘 要 针对兰州地铁穿河段盾构隧道穿越强透水砂卵石地层和承受较高外水压的特点 首先研制了外水压加载装置
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅱ ~ Ⅲ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Ζ # % & ( ) % + & ) / 0 0 1 0 2 3 ( ( # 4 & 5 & 4 2 2 ( 1 ) ). / 6 # ( 2 78 9 % + : ; ( ; < = % > ) / 4 % 1 & % 1 ) 8 (? Α >? Β? Χ Β Δ Ε ;> Φ Β >? = Β Χ? Α Γ Η 0 Γ > 0 0 Γ 0 Β Β Χ 5 Ι ϑ 0 Γ 1 ) & Ε 0 Α
26(Suppl.) 康向阳等 : 地震作用下平行地裂缝场地隧道动力响应分析 255 HorizontalearthpresureincreaseswithPGAatthetunnel.Thehorizontalearthpresureattheleftarchwaistis greaterthan
JournalofEngineringGeology 工程地质学报 1004-9665/2018/26(Suppl.) 0254 06 康向阳, 刘妮娜, 李俊, 等.2018. 地震作用下平行地裂缝场地隧道动力响应分析 [J]. 工程地质学报,26( 增 ):254-259.doi:10.13544/j.cnki. jeg.2018202 KangXiangyang,LiuNina,LiJun,etal.2018.Dynamicanalysisofmetrotunnelparaleltogroundfisure[J].JournalofEngineeringGeology,26(S):
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed Sept X * ABAQUS 1 2
第 29 卷第 9 期 Vol. 29 NO. 9 重庆工商大学学报 ( 自然科学版 ) J Chongqing Technol Business Univ. Nat Sci Ed 2012 9 Sept. 2012 1672-058X 2012 09-0076 - 06 * ABAQUS 1 2 1 2 1 2 1. 400074 2. 400074 初始地应力是岩土工程数值模拟时必需考虑的重要因素,
,!! #! > 1? = 4!! > = 5 4? 2 Α Α!.= = 54? Β. : 2>7 2 1 Χ! # % % ( ) +,. /0, , ) 7. 2
! # %!% # ( % ) + %, ). ) % %(/ / %/!! # %!! 0 1 234 5 6 2 7 8 )9!2: 5; 1? = 4!! > = 5 4? 2 Α 7 72 1 Α!.= = 54?2 72 1 Β. : 2>7 2 1 Χ! # % % ( ) +,.
m K K K K m Fig. 2 The plan layout of K K segment p
410151 K7 + 914 - K7 + 984 12 5. 3 Midas DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 09. 020 THE ANALYSIS OF THE DESIGN AND CONSTRUCTION SECURITY OF DEEP FOUNDATION IN PURUI TUNNEL OPEN-CUT SEGMENT Yang Ping
! /. /. /> /. / Ε Χ /. 2 5 /. /. / /. 5 / Φ0 5 7 Γ Η Ε 9 5 /
! # %& ( %) & +, + % ) # % % ). / 0 /. /10 2 /3. /!. 4 5 /6. /. 7!8! 9 / 5 : 6 8 : 7 ; < 5 7 9 1. 5 /3 5 7 9 7! 4 5 5 /! 7 = /6 5 / 0 5 /. 7 : 6 8 : 9 5 / >? 0 /.? 0 /1> 30 /!0 7 3 Α 9 / 5 7 9 /. 7 Β Χ9
! # % & ( & # ) +& & # ). / 0 ) + 1 0 2 & 4 56 7 8 5 0 9 7 # & : 6/ # ; 4 6 # # ; < 8 / # 7 & & = # < > 6 +? # Α # + + Β # Χ Χ Χ > Δ / < Ε + & 6 ; > > 6 & > < > # < & 6 & + : & = & < > 6+?. = & & ) & >&
H 2 SO ml ml 1. 0 ml C 4. 0 ml - 30 min 490 nm 0 ~ 100 μg /ml Zhao = VρN 100% 1 m V ml ρ g
16 6 2018 11 Chinese Journal of Bioprocess Engineering Vol. 16 No. 6 Nov. 2018 doi 10. 3969 /j. issn. 1672-3678. 2018. 06. 004 1 2 1 1 1. 330200 2. 330006 4 Box-Behnken 1 25 g /ml 121 92 min 2 6. 284%
doc
第 32 卷第 1 期岩土工程学报 Vol.32 No.1 2010 年 1 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Jan. 2010 振动台试验叠层剪切型土箱的研制 陈国兴 1, 王志华 1, 左熹 1, 杜修力 2, 韩晓健 (1. 南京工业大学岩土工程研究所, 江苏南京 210009;2. 北京工业大学建筑工程学院, 北京 100022;3.
! Ν! Ν Ν & ] # Α. 7 Α ) Σ ),, Σ 87 ) Ψ ) +Ε 1)Ε Τ 7 4, <) < Ε : ), > 8 7
![! Ν! Ν Ν & ] # Α. 7 Α ) Σ ),, Σ 87 ) Ψ ) +Ε 1)Ε Τ 7 4, <) < Ε : ), > 8 7](/thumbs/48/24501715.jpg "! Ν! Ν Ν & ] # Α. 7 Α ) Σ ),, Σ 87 ) Ψ ) +Ε 1)Ε Τ 7 4, <) < Ε : ), > 8 7")
!! # & ( ) +,. )/ 0 1, 2 ) 3, 4 5. 6 7 87 + 5 1!! # : ;< = > < < ;?? Α Β Χ Β ;< Α? 6 Δ : Ε6 Χ < Χ Α < Α Α Χ? Φ > Α ;Γ ;Η Α ;?? Φ Ι 6 Ε Β ΕΒ Γ Γ > < ϑ ( = : ;Α < : Χ Κ Χ Γ? Ε Ι Χ Α Ε? Α Χ Α ; Γ ;
现代天文学7.ppt
1983 1983 1 H 1 He 4 C 12 O 16 1 2 6 8 X A Z 2 19 α β γ F ( g) = Gmm' / d 2 F ( e) = qq' / d 2 F( e) / F( g) = 2.3 10 39 1919 α, 1930 α Be 3 4 6 6 4 4.0291 4.0015 0.0276 E=mc 2 4.12 10
Fig. 1 Frame calculation model 1 mm Table 1 Joints displacement mm
33 2 2011 4 ol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0104-08 1 1 1 2 361003 3. 361009 3 1. 361005 2. GB50023-2009 TU746. 3 A Study on Single-span RC Frame Reinforced with Steel Truss System Yuan Xing-ren
标题
2 0 1 7 年 5 月第 33 卷第 3 期 沈阳建筑大学学报 ( 自然科学版 ) Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science) May 2 0 1 7 Vol. 33ꎬ No. 3 文章编号 :2095-1922(2017)03-0429 - 10 doi:10. 11717 / j. issn:2095-1922. 2017.
第 18 卷第 4 期 2018 年 8 月 交通运输工程学报 JounalofTafcandTanspoaonEngnng Vol 18 No 4 Aug.2018 文章编号 :1671G1637(2018)04G0072G10 地铁隧道邻近地裂缝带的地震响应 刘妮娜 1,2, 朱勇锋 1, 李俊 1, 冯骁阳 1, 马玉杰 3,BULUT Rfa 4 (1 长安大学地质工程与测绘学院, 陕西西安
.., + +, +, +, +, +, +,! # # % ( % ( / 0!% ( %! %! % # (!) %!%! # (!!# % ) # (!! # )! % +,! ) ) &.. 1. # % 1 ) 2 % 2 1 #% %! ( & # +! %, %. #( # ( 1 (
! # %! % &! # %#!! #! %!% &! # (!! # )! %!! ) &!! +!( ), ( .., + +, +, +, +, +, +,! # # % ( % ( / 0!% ( %! %! % # (!) %!%! # (!!# % ) # (!! # )! % +,! ) ) &.. 1. # % 1 ) 2 % 2 1 #% %! ( & # +! %, %. #(
# % & ) ) & + %,!# & + #. / / & ) 0 / 1! 2
!!! #! # % & ) ) & + %,!# & + #. / / & ) 0 / 1! 2 % ) 1 1 3 1 4 5 % #! 2! 1,!!! /+, +!& 2! 2! / # / 6 2 6 3 1 2 4 # / &!/ % ). 1!!! &! & 7 2 7! 7 6 7 3 & 1 2 % # ) / / 8 2 6,!!! /+, +! & 2 9! 3 1!! % %
JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol.32No.4 Aug.2013 : (2013) DOI: / j.issn * - 聂 宇, 张金敏 (
32 4 2013 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol32No4 Aug2013 :1001-4373(2013)04-0132-07 DOI:103969/ jissn1001-4373201304029 * - 聂 宇, 张金敏 (, 730070) : 利用多体系统运动学理论以及多体动力学软件 SIMPACK 精确的建立国内某主型动车与轨道系统的耦合
第 34 卷第 7 期岩石力学与工程学报 Vol.34 No 年 7 月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering July,2015 穿越活动地裂缝地铁隧道震害机制研究 刘妮娜 1,2, 彭建兵 1,2, 韩冬冬 1, 黄强兵
第 34 卷第 7 期岩石力学与工程学报 Vol.34 No.7 2015 年 7 月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering July,2015 穿越活动地裂缝地铁隧道震害机制研究 刘妮娜 1,2, 彭建兵 1,2, 韩冬冬 1, 黄强兵 1,2, 门玉明 1,2, 石玉玲 (1. 长安大学地质工程与测绘学院, 陕西西安 710054;2.
11 25 stable state. These conclusions were basically consistent with the analysis results of the multi - stage landslide in loess area with the Monte
211 11 11 158 JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETY Nov 211 NO. 11 Ser. 158 16-216 211 11-24 - 6 1 2 3 3 3 1. 126 2. 92181 74 3. 181 1 2 3 4 1. 27 1. 3 1. 56 1. 73 4 1 2 3 4. 96 1. 15 1. 48 1. 6 f s =
# # 4 + % ( ) ( /! 3 (0 0 (012 0 # (,!./ %
#! # # %! # + 5 + # 4 + % ( ) ( /! 3 (0 0 (012 0 # (,!./ % ,9 989 + 8 9 % % % % # +6 # % 7, # (% ) ,,? % (, 8> % %9 % > %9 8 % = ΑΒ8 8 ) + 8 8 >. 4. ) % 8 # % =)= )
~ 4 mm h 8 60 min 1 10 min N min 8. 7% min 2 9 Tab. 1 1 Test result of modified
30 1 2013 1 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 30 No. 1 Jan. 2013 doi 10. 3969 /j. issn. 1002-0268. 2013. 01. 004 1 2 2 2 2 1. 400074 2. 400067 240 U416. 217 A 1002-0268
标题
第 １２ 卷 第 １ 期 ２０１６ 年 ２ 月 地下空间与工程学报 Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｖｏｌ １２ Ｆｅｂ ２０１６ 盾构隧道结构刚度不连续性对衬砌内力及变形影响分析 孙金 上海金山城市建设投资有限公司 上海 ２００５４０ 摘 要 盾构隧道衬砌是由若干管片装配而成 管片接头的存在是盾构装配式衬砌的主要 特征 管片间接头处的刚度的折减造成了隧道结构整体刚度的降低
!!! #! )! ( %!! #!%! % + % & & ( )) % & & #! & )! ( %! ),,, )
! # % & # % ( ) & + + !!! #! )! ( %!! #!%! % + % & & ( )) % & & #! & )! ( %! ),,, ) 6 # / 0 1 + ) ( + 3 0 ( 1 1( ) ) ( 0 ) 4 ( ) 1 1 0 ( ( ) 1 / ) ( 1 ( 0 ) ) + ( ( 0 ) 0 0 ( / / ) ( ( ) ( 5 ( 0 + 0 +
机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
&! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( %
&! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( % &! +! # ## % & #( ) % % % () ) ( % ,. /, / 0 0 1,! # % & ( ) + /, 2 3 4 5 6 7 8 6 6 9 : / ;. ; % % % % %. ) >? > /,,
ⅠⅡ 1 2Ⅲ Ⅳ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ !! )!!! +,./ 0 1 +, 2 3 4, # 8,2 6, 2 6,,2 6, 2 6 3,2 6 5, 2 6 3, 2 6 9!, , 2 6 9, 2 3 9, 2 6 9,
! # !! )!!! +,./ 0 1 +, 2 3 4, 23 3 5 67 # 8,2 6, 2 6,,2 6, 2 6 3,2 6 5, 2 6 3, 2 6 9!, 2 6 65, 2 6 9, 2 3 9, 2 6 9, 2 6 3 5 , 2 6 2, 2 6, 2 6 2, 2 6!!!, 2, 4 # : :, 2 6.! # ; /< = > /?, 2 3! 9 ! #!,!!#.,
01-0982.doc
第 32 卷 第 7 期 岩 土 工 程 学 报 Vol.32 No.7 2010 年 7 月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2010 沿 海 碎 石 回 填 地 基 上 高 能 级 强 夯 系 列 试 验 对 比 研 究 年 廷 凯 1,2, 水 伟 厚 3, 李 鸿 江 4, 杨 庆 1,2, 王 玉 立 (1. 大 连 理 工
Ρ Τ Π Υ 8 ). /0+ 1, 234) ς Ω! Ω! # Ω Ξ %& Π 8 Δ, + 8 ),. Ψ4) (. / 0+ 1, > + 1, / : ( 2 : / < Α : / %& %& Ζ Θ Π Π 4 Π Τ > [ [ Ζ ] ] %& Τ Τ Ζ Ζ Π
![Ρ Τ Π Υ 8 ). /0+ 1, 234) ς Ω! Ω! # Ω Ξ %& Π 8 Δ, + 8 ),. Ψ4) (. / 0+ 1, > + 1, / : ( 2 : / < Α : / %& %& Ζ Θ Π Π 4 Π Τ > [ [ Ζ ] ] %& Τ Τ Ζ Ζ Π](/thumbs/52/29426146.jpg "Ρ Τ Π Υ 8 ). /0+ 1, 234) ς Ω! Ω! # Ω Ξ %& Π 8 Δ, + 8 ),. Ψ4) (. / 0+ 1, > + 1, / : ( 2 : / < Α : / %& %& Ζ Θ Π Π 4 Π Τ > [ [ Ζ ] ] %& Τ Τ Ζ Ζ Π")
! # % & ( ) + (,. /0 +1, 234) % 5 / 0 6/ 7 7 & % 8 9 : / ; 34 : + 3. & < / = : / 0 5 /: = + % >+ ( 4 : 0, 7 : 0,? & % 5. / 0:? : / : 43 : 2 : Α : / 6 3 : ; Β?? : Α 0+ 1,4. Α? + & % ; 4 ( :. Α 6 4 : & %
吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
!! # % & ( )!!! # + %!!! &!!, # ( + #. ) % )/ # & /.
! # !! # % & ( )!!! # + %!!! &!!, # ( + #. ) % )/ # & /. #! % & & ( ) # (!! /! / + ) & %,/ #! )!! / & # 0 %#,,. /! &! /!! ) 0+(,, # & % ) 1 # & /. / & %! # # #! & & # # #. ).! & #. #,!! 2 34 56 7 86 9
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./* :; 1 < #D.E? FGAH!" BI7JK LM.NO F
*+,-./* :; 1 < #D.E? FGAH! BI7JK LM.NO F](/thumbs/99/140818707.jpg "南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!#$%&' ()*+,-./* :; 1 < #D.E? FGAH! BI7JK LM.NO F")
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 3 9 S ^ 9 F = S ]( ^ >? 67 = D ^ E Y GH I 摘要!"#$%&' ()*+,-./*+01. 23456789:;1 < =>?
untitled
20 1 2010 10 Vol.20 Special 1 The Chinese Journal of Nonferrous Metals Oct. 2010 1004-0609(2010)S1-s0127-05 Ti-6Al-4V 1 2 2 (1. 710016 2., 710049) 500~1 000 20 Ti-6Al-4V(TC4) TC4 800 TC4 800 TC4 TC4 800
1#
! # % & ( % + #,,. + /# + 0 1#. 2 2 3 4. 2 +! 5 + 6 0 7 #& 5 # 8 % 9 : ; < =# #% > 1?= # = Α 1# Β > Χ50 7 / Δ % # 50& 0 0= % 4 4 ; 2 Ε; %5 Β % &=Φ = % & = # Γ 0 0 Η = # 2 Ι Ι ; 9 Ι 2 2 2 ; 2 ;4 +, ϑ Α5#!
14-02.indd
1 02 12 祎 18 祎 24 29 40 49 54 60 66 71 23 77 78 78 79 80 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 祎 19 20 21 22 23 24 祎 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51
., /,, 0!, + & )!. + + (, &, & 1 & ) ) 2 2 ) 1! 2 2
! # &!! ) ( +, ., /,, 0!, + & )!. + + (, &, & 1 & ) ) 2 2 ) 1! 2 2 ! 2 2 & & 1 3! 3, 4 45!, 2! # 1 # ( &, 2 &, # 7 + 4 3 ) 8. 9 9 : ; 4 ), 1!! 4 4 &1 &,, 2! & 1 2 1! 1! 1 & 2, & 2 & < )4 )! /! 4 4 &! &,
Β Χ + Δ Ε /4 10 ) > : > 8 / 332 > 2 / 4 + Φ + Γ 0 4 Η / 8 / 332 / 2 / 4 + # + Ι + ϑ /) 5 >8 /3 2>2 / 4 + ( )( + 8 ; 8 / 8. 8 :
!! # % & % () + (. / 0 ) 1 233 /. / 4 2 0 2 + + 5. 2 / 6 ) 6. 0 ) 7. 8 1 6 / 2 9 2 :+ ; < 8 10 ; + + ( =0 41 6< / >0 7 0?2) 29 + +.. 81 6> Α 29 +8 Β Χ + Δ Ε /4 10 )+ 2 +. 8 1 6 > 2 9 2 : > 8 / 332 > 2
Fig. 1 Layout of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam Fig. 2 Typical section of Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam gal
5.12 5.12 100 cm 60 cm 5.12 TV641.4P631.4 A 10004548(2008)06079507 1962 E-mail: sschen@nhri.cn Analysis of effects of 5.12 Wenchuan Earthquake on Zipingpu Concrete Face Rock-fill Dam CHEN Sheng-shuiHUO
某双层平板网架结构改造后承载能力鉴定
某平板网架抗震能力研究 晁鹏飞 (, 福建省福州市,5002) 摘要 : 本文针对某平板网架工程建立空间有限元模型, 通过模态分析获取该结构的自振特性, 采用时程分析法对多种地震工况下网架结构的地震响应进行分析, 研究表明, 该网架结构具有优良的抗震能力, 对于大跨度平板网架结构抗震能力分析, 宜考虑竖向地震作用进行三向地震响应分析 关键词 : 平板网架 ; 有限元模型 ; 时程分析 ; 抗震能力
4= 8 4 < 4 ϑ = 4 ϑ ; 4 4= = 8 : 4 < : 4 < Κ : 4 ϑ ; : = 4 4 : ;
! #! % & ( ) +!, + +!. / 0 /, 2 ) 3 4 5 6 7 8 8 8 9 : 9 ;< 9 = = = 4 ) > (/?08 4 ; ; 8 Β Χ 2 ΔΔ2 4 4 8 4 8 4 8 Ε Φ Α, 3Γ Η Ι 4 ϑ 8 4 ϑ 8 4 8 4 < 8 4 5 8 4 4
, ( 6 7 8! 9! (, 4 : : ; 0.<. = (>!? Α% ), Β 0< Χ 0< Χ 2 Δ Ε Φ( 7 Γ Β Δ Η7 (7 Ι + ) ϑ!, 4 0 / / 2 / / < 5 02
! # % & ( ) +, ) %,! # % & ( ( ) +,. / / 01 23 01 4, 0/ / 5 0 , ( 6 7 8! 9! (, 4 : : ; 0.!? Α% ), Β 0< Χ 0< Χ 2 Δ Ε Φ( 7 Γ Β Δ 5 3 3 5 3 1 Η7 (7 Ι + ) ϑ!, 4 0 / / 2 / 3 0 0 / < 5 02 Ν!.! %) / 0
/ Ν #, Ο / ( = Π 2Θ Ε2 Ρ Σ Π 2 Θ Ε Θ Ρ Π 2Θ ϑ2 Ρ Π 2 Θ ϑ2 Ρ Π 23 8 Ρ Π 2 Θϑ 2 Ρ Σ Σ Μ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ2 Σ Π 2 Θ 3 Θ Ρ Κ Η Σ Π 2 ϑ Η 2 Ρ Π Ρ Π 2 ϑ Θ Κ Ρ Π
! # #! % & ( ) % # # +, % #. % ( # / ) % 0 1 + ) % 2 3 3 3 4 5 6 # 7 % 0 8 + % 8 + 9 ) 9 # % : ; + % 5! + )+)#. + + < ) ( # )# < # # % 0 < % + % + < + ) = ( 0 ) # + + # % )#!# +), (? ( # +) # + ( +. #!,
Γ Ν Ν, 1 Ο ( Π > Π Θ 5?, ΔΓ 2 ( ΜΡ > Σ 6 = Η 1 Β Δ 1 = Δ Ι Δ 1 4 Χ ΓΗ 5 # Θ Γ Τ Δ Β 4 Δ 4. > 1 Δ 4 Φ? < Ο 9! 9 :; ;! : 9!! Υ9 9 9 ; = 8; = ; =
! 0 1 # & ( & ) +! &,. & /.#. & 2 3 4 5 6 7 8 9 : 9 ; < = : > < = 9< 4 ; < = 1 9 ; 3; : : ; : ;? < 5 51 ΑΒ Χ Δ Ε 51 Δ!! 1Φ > = Β Γ Η Α ΒΧ Δ Ε 5 11!! Ι ϑ 5 / Γ 5 Κ Δ Ε Γ Δ 4 Φ Δ Λ< 5 Ε 8 Μ9 6 8 7 9 Γ Ν
任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
Rupture Index 12 4 a SPB C - 1 b SPB C Fig. 1 Model dimension 1 2 Fig. 2 Position of welding seam Fig s Temperature distrib
* 1 1 2 1 1. 266033 2. 266071 DOI 10. 7617 /j. issn. 1000-8993. 2013. 08. 026 EFFECT OF WELD BETWEEN SIDE-PLATE AND BEAM FLANGE ON THE BRITTLE FRACTURE OF SIDE-PLATE REINFORCED JOINT Liu Yun 1 Wang Yan
54 第 43 卷 错动引起上覆土体中地铁隧道结构的变形破坏. [5] 熊炜等采用有限元方法研究正断层环境下公路山岭隧道衬砌的受力变形特征, 并分析断层错动量 [6] 断层倾角 隧道埋深以及隧道与断层的交角 4 个因素的影响. 刘学增等通过模型试验研究正交穿越 75 [7] 倾角逆断层的公路隧道的破
![54 第 43 卷 错动引起上覆土体中地铁隧道结构的变形破坏. [5] 熊炜等采用有限元方法研究正断层环境下公路山岭隧道衬砌的受力变形特征, 并分析断层错动量 [6] 断层倾角 隧道埋深以及隧道与断层的交角 4 个因素的影响. 刘学增等通过模型试验研究正交穿越 75 [7] 倾角逆断层的公路隧道的破](/thumbs/91/105143530.jpg "54 第 43 卷 错动引起上覆土体中地铁隧道结构的变形破坏. [5] 熊炜等采用有限元方法研究正断层环境下公路山岭隧道衬砌的受力变形特征, 并分析断层错动量 [6] 断层倾角 隧道埋深以及隧道与断层的交角 4 个因素的影响. 刘学增等通过模型试验研究正交穿越 75 [7] 倾角逆断层的公路隧道的破")
第 43 卷第 4 期 015 年 8 月 JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.4 Aug.015 DOI:10.7631/isn.1000-43.015.04.053 文章编号 :1000-43(015)04-053-07 正断层错动致地铁变形计算模型 黄芸 1, 蔡奇鹏 1, 郭子雄 1, 郭力群 1, 苏世灼 1,
Mnq 1 1 m ANSYS BEAM44 E0 E18 E0' Y Z E18' X Y Z ANSYS C64K C70C70H C /t /t /t /mm /mm /mm C64K
25 4 Vol. 25 No. 4 2012 12 JOURNAL OF SHIJIAZHUANG TIEDAO UNIVERSITY NATURAL SCIENCE Dec. 2012 1 2 1 2 3 4 1 2 1. 050043 2. 050043 3. 3300134. 450052 ANSYS C80 C80 125 ac70 0 U24 A 2095-0373201204-0017-06
7 北京大学学报 医学版 # +94* 4 ' % 论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0
论著!! "# $ #% %"&!%'!! $ "( )& * $ +,-.)/ ) 01 " * ). " 2")3 )01 ( /" 433% /1 " 0 "51 " -.)/$ 6',)") 4.))%) 0 ".. " - 23 )"." ( ).)") 4. " ' $ 7 " #$%"$8 &' + +." 0"3 / 3 3( 0 ) %.% "(% 2). +.) ")( ) (
10-03.indd
1 03 06 12 14 16 18 é 19 21 23 25 28 30 35 40 45 05 22 27 48 49 50 51 2 3 4 é é í 5 é 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 é 20 21 22 23 ü ü ü ü ü ü ü ü ü 24 ü 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38
8 9 8 Δ 9 = 1 Η Ι4 ϑ< Κ Λ 3ϑ 3 >1Ε Μ Ε 8 > = 8 9 =
!! % & ( & ),,., / 0 1. 0 0 3 4 0 5 3 6!! 7 8 9 8!! : ; < = > :? Α 4 8 9 < Β Β : Δ Ε Δ Α = 819 = Γ 8 9 8 Δ 9 = 1 Η Ι4 ϑ< Κ Λ 3ϑ 3 >1Ε 8 9 0 Μ Ε 8 > 9 8 9 = 8 9 = 819 8 9 =
Soliman Addenbrooke Potts Chehade Shahrour Fig. 1 Plan view for construction site m 2
7 5 Vol. 7 2011 10 Chinese Journal of Underground Space and Engineering Oct. 2011 * 1 1 2 1 1. 200072 2. 200062 U455. 43 A 1673-0836 2011 05-0884 - 06 Numerical Simulation Analysis on Ground Settlements
Β 8 Α ) ; %! #?! > 8 8 Χ Δ Ε ΦΦ Ε Γ Δ Ε Η Η Ι Ε ϑ 8 9 :! 9 9 & ϑ Κ & ϑ Λ &! &!! 4!! Μ Α!! ϑ Β & Ν Λ Κ Λ Ο Λ 8! % & Π Θ Φ & Ρ Θ & Θ & Σ ΠΕ # & Θ Θ Σ Ε
! #!! % & ( ) +,. /. 0,(,, 2 4! 6! #!!! 8! &! % # & # &! 9 8 9 # : : : : :!! 9 8 9 # #! %! ; &! % + & + & < = 8 > 9 #!!? Α!#!9 Α 8 8!!! 8!%! 8! 8 Β 8 Α ) ; %! #?! > 8 8 Χ Δ Ε ΦΦ Ε Γ Δ Ε Η Η Ι Ε ϑ 8 9 :!
11 : 1345,,. Feuillebois [6]. Richard Mochel [7]. Tabakova [8],.,..,. Hindmarsh [9],,,,,. Wang [10],, (80 µm),.,. Isao [11]. Ismail Salinas [12],. Kaw
![11 : 1345,,. Feuillebois [6]. Richard Mochel [7]. Tabakova [8],.,..,. Hindmarsh [9],,,,,. Wang [10],, (80 µm),.,. Isao [11]. Ismail Salinas [12],. Kaw](/thumbs/93/114003806.jpg "11 : 1345,,. Feuillebois [6]. Richard Mochel [7]. Tabakova [8],.,..,. Hindmarsh [9],,,,,. Wang [10],, (80 µm),.,. Isao [11]. Ismail Salinas [12],. Kaw")
1344 E 2006, 36(11): 1344~1354 * ** (, 100022).,.,.,.,....,,,,,,,.,.,.,,,.,. Hayashi [1] :., [2] [3~5],,.,,.,. : 2006-03-22; : 2006-06-17 * ( : 50376001) ( : G2005CB724201) **, E-mail: liuzhl@bjut.edu.cn
% & :?8 & : 3 ; Λ 3 3 # % & ( ) + ) # ( ), ( ) ). ) / & /:. + ( ;< / 0 ( + / = > = =? 2 & /:. + ( ; < % >=? ) 2 5 > =? 2 Α 1 Β 1 + Α
# % & ( ) # +,. / 0 1 2 /0 1 0 3 4 # 5 7 8 / 9 # & : 9 ; & < 9 = = ;.5 : < 9 98 & : 9 %& : < 9 2. = & : > 7; 9 & # 3 2
) & ( +,! (# ) +. + / & 6!!!.! (!,! (! & 7 6!. 8 / ! (! & 0 6! (9 & 2 7 6!! 3 : ; 5 7 6! ) % (. ()
! # % & & &! # % &! ( &! # )! ) & ( +,! (# ) +. + / 0 1 2 3 4 4 5 & 6!!!.! (!,! (! & 7 6!. 8 / 6 7 6 8! (! & 0 6! (9 & 2 7 6!! 3 : ; 5 7 6! ) % (. () , 4 / 7!# + 6 7 1 1 1 0 7!.. 6 1 1 2 1 3
(!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!!!!
(!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! ( ( (!!!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! (!!!!!!!!!!!!!!!(!!!!!!!!!!!!!!!!(!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! ( (!!!!!!!!!!!!!!!!!
浙江大学材料与化学工程学院博士学位论文铝内衬轻质高压储氢容器强度和可靠性研究姓名 : 开方明申请学位级别 : 博士专业 : 化工过程机械指导教师 : 郑津洋 20070801 浙江人学工学博士学位论文 同几何结构的金属材料的有限元计算结果 轴向位移云图见图３
Α 3 Α 2Η # # > # 8 6 5# Ι + ϑ Κ Ι Ι Ι Η Β Β Β Β Β Β ΔΕ Β Β Γ 8 < Φ Α Α # >, 0 Η Λ Μ Ν Ο Β 8 1 Β Π Θ 1 Π Β 0 Λ Μ 1 Ρ 0 Μ ϑ Σ ϑ Τ Ο Λ 8 ϑ
! # % & ( ) % + ( ), & ). % & /. % 0 1!! 2 3 4 5# 6 7 8 3 5 5 9 # 8 3 3 2 4 # 3 # # 3 # 3 # 3 # 3 # # # ( 3 # # 3 5 # # 8 3 6 # # # # # 8 5# :;< 6#! 6 =! 6 > > 3 2?0 1 4 3 4! 6 Α 3 Α 2Η4 3 3 2 4 # # >
4 4 4 4 4 4! # % & ( # ) )! ) & +!. # / 0! + 1 & % / 0 2 & #. 3 0 5. 6 7 8 0 4 0 0 # 9 : ; < 9 = >9? Α = Β Χ Δ6 Ε9 8 & 9 : # 7 6 Φ = Γ Η Ι 0 ϑ 9 7 Κ 1 Λ 7 Κ % ΓΗ Δ 9 Η ΕΔ 9 = ;
11 ( 22) 12 ( 22) 13 22) 14 ( 2004 62) ( 426) 15 () ( 1991 6) 16 () ( 2004 62) 17 ( 2004 62) 18 ( 1996 29) 19 ( 2004 62) 20 ( 21 2006 35) 22 ( 2004 62
1 59 1 ( 1997 37) 2 ( 2005 22 ) ( 2006 28) 3 ( 2011 41) ( 2012 20) 4 ( 2004 62) ( 5 2000 063) ( 6 2010 15) ( 7 24) 8 ( 1997714 ) 9 ( 466) 10 ( 250 ) 3 11 ( 22) 12 ( 22) 13 22) 14 ( 2004 62) ( 426) 15 ()
> # ) Β Χ Χ 7 Δ Ε Φ Γ 5 Η Γ + Ι + ϑ Κ 7 # + 7 Φ 0 Ε Φ # Ε + Φ, Κ + ( Λ # Γ Κ Γ # Κ Μ 0 Ν Ο Κ Ι Π, Ι Π Θ Κ Ι Π ; 4 # Ι Π Η Κ Ι Π. Ο Κ Ι ;. Ο Κ Ι Π 2 Η
1 )/ 2 & +! # % & ( ) +, + # # %. /& 0 4 # 5 6 7 8 9 6 : : : ; ; < = > < # ) Β Χ Χ 7 Δ Ε Φ Γ 5 Η Γ + Ι + ϑ Κ 7 # + 7 Φ 0 Ε Φ # Ε + Φ, Κ + ( Λ # Γ Κ Γ #
. /!Ι Γ 3 ϑκ, / Ι Ι Ι Λ, Λ +Ι Λ +Ι
! # % & ( ) +,& ( + &. / 0 + 1 0 + 1,0 + 2 3., 0 4 2 /.,+ 5 6 / 78. 9: ; < = : > ; 9? : > Α
姓名 考生编号 院系所码 院系所名称 复试专业代码 复试专业名称 研究方向名称 政治理论外国语业务课 1 业务课 2 初试总分复试笔试成绩复试面试成绩总成绩 复试备注拟录取状态 备注 肖 ** 资源与土木工程学院 工程力学 土木工程结构 62 5
肖 ** 101459000006437 006 资源与土木工程学院 080104 工程力学 土木工程结构 62 54 109 134 359 92.00 81.00 532.00 拟录取 王 ** 101459000002768 006 资源与土木工程学院 081400 土木工程 结构工程 75 73 116 119 383 98.00 92.60 573.60 拟录取 王 ** 101459000000765
8 9 < ; ; = < ; : < ;! 8 9 % ; ϑ 8 9 <; < 8 9 <! 89! Ε Χ ϑ! ϑ! ϑ < ϑ 8 9 : ϑ ϑ 89 9 ϑ ϑ! ϑ! < ϑ < = 8 9 Χ ϑ!! <! 8 9 ΧΧ ϑ! < < < < = 8 9 <! = 8 9 <! <
! # % ( ) ( +, +. ( / 0 1) ( 2 1 1 + ( 3 4 5 6 7! 89 : ; 8 < ; ; = 9 ; ; 8 < = 9! ; >? 8 = 9 < : ; 8 < ; ; = 9 8 9 = : : ; = 8 9 = < 8 < 9 Α 8 9 =; %Β Β ; ; Χ ; < ; = :; Δ Ε Γ Δ Γ Ι 8 9 < ; ; = < ; :
Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0
![Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0](/thumbs/88/114838964.jpg "Fig1 Theforceappliedtothetrainwhenrunning :w = w j +w q (3) :w = w = w 0 +w j (4) w i 121 基本阻力 w r = 600 R ( N/kN) (8) :R : [2] w s [3] w s =0")
31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
2 2 Λ ϑ Δ Χ Δ Ι> 5 Λ Λ Χ Δ 5 Β. Δ Ι > Ε!!Χ ϑ : Χ Ε ϑ! ϑ Β Β Β ϑ Χ Β! Β Χ 5 ϑ Λ ϑ % < Μ / 4 Ν < 7 :. /. Ο 9 4 < / = Π 7 4 Η 7 4 =
! # % # & ( ) % # ( +, & % # ) % # (. / ). 1 2 3 4! 5 6 4. 7 8 9 4 : 2 ; 4 < = = 2 >9 3? & 5 5 Α Α 1 Β ΧΔ Ε Α Φ 7 Γ 9Η 8 Δ Ι > Δ / ϑ Κ Α Χ Ε ϑ Λ ϑ 2 2 Λ ϑ Δ Χ Δ Ι> 5 Λ Λ Χ Δ 5 Β. Δ Ι > Ε!!Χ ϑ : Χ Ε ϑ!
第 05 期 董房等 : 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 WEB 1 2 总体功能及组成 2.1 总体功能 1 2 3Web 2.2 结构组成 Web WEB WEB 2.3 系统各模块接口关系
电子科学技术 Electronic Science & Technology 电子科学技术第 02 卷第 05 期 2015 年 9 月 Electronic Science & Technology Vol.02 No.05 Sep.2015 年 一种卫星遥测在线状态监测及分析系统的设计 董房 1,2, 刘洋 2, 王储 2 2, 刘赞 (1. 上海交通大学, 上海,200240; 2. 上海卫星工程研究所,
Fig. 1 1 The sketch for forced lead shear damper mm 45 mm 4 mm 200 mm 25 mm 2 mm mm Table 2 The energy dissip
* - 1 1 2 3 1. 100124 2. 100124 3. 210018 - ABAQUS - DOI 10. 13204 /j. gyjz201511033 EXPERIMENTAL STUDY AND THEORETICAL MODEL OF A NEW TYPE OF STEEL-LEAD DAMPING Shen Fei 1 Xue Suduo 1 Peng Lingyun 2 Ye
5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin
![5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin](/thumbs/91/107147441.jpg "5 551 [3-].. [5]. [6]. [7].. API API. 1 [8-9]. [1]. W = W 1) y). x [11-12] D 2 2πR = 2z E + 2R arcsin D δ R z E = πr 1 + πr ) 2 arcsin")
38 5 216 1 1),2) 163318) 163318). API. TE256 A doi 1.652/1-879-15-298 MODE OF CASING EXTERNA EXTRUSION BASED ON THE PRINCIPE OF VIRTUA WORK 1) ZHAO Wanchun,2) ZENG Jia WANG Tingting FENG Xiaohan School
# #! ) ( ( +,! %,! ( # # %& % ( ) +! +, +. /
! ( ) # # % % ( % % %! % % & % # #! ) ( ( +,! %,! ( # # %& % ( ) +! +, +. / 12 23 4 5 6 7 3.! (. ( / ( ) ). 1.12 ( 4 4 % & &!7 % (!!!!, (! % !!! % %!,! ( & (!! 8!!!,!!+!! & !!%! & 9 3 3 :;
自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig
![[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig](/thumbs/91/106435555.jpg "[1-3] (Smile) [4] 808 nm (CW) W 1 50% 1 W 1 W Fig.1 Thermal design of semiconductor laser vertical stack ; Ansys 20 bar ; bar 2 25 Fig")
40 6 2011 6 Vol.40 No.6 Infrared and Laser Engineering Jun. 2011 808 nm 2000 W 1 1 1 1 2 2 2 2 2 12 (1. 710119 2. 710119) : bar 808 nm bar 100 W 808 nm 20 bar 2 000 W bar LIV bar 808 nm : : TN248.4 TN365
( ) (! +)! #! () % + + %, +,!#! # # % + +!
!! # % & & & &! # # % ( ) (! +)! #! () % + + %, +,!#! # # % + +! ! %!!.! /, ()!!# 0 12!# # 0 % 1 ( ) #3 % & & () (, 3)! #% % 4 % + +! (!, ), %, (!!) (! 3 )!, 1 4 ( ) % % + % %!%! # # !)! % &! % () (! %
= Υ Ξ & 9 = ) %. Ο) Δ Υ Ψ &Ο. 05 3; Ι Ι + 4) &Υ ϑ% Ο ) Χ Υ &! 7) &Ξ) Ζ) 9 [ )!! Τ 9 = Δ Υ Δ Υ Ψ (
! # %! & (!! ) +, %. ( +/ 0 1 2 3. 4 5 6 78 9 9 +, : % % : < = % ;. % > &? 9! ) Α Β% Χ %/ 3. Δ 8 ( %.. + 2 ( Φ, % Γ Η. 6 Γ Φ, Ι Χ % / Γ 3 ϑκ 2 5 6 Χ8 9 9 Λ % 2 Χ & % ;. % 9 9 Μ3 Ν 1 Μ 3 Φ Λ 3 Φ ) Χ. 0
9!!!! #!! : ;!! <! #! # & # (! )! & ( # # #+
! #! &!! # () +( +, + ) + (. ) / 0 1 2 1 3 4 1 2 3 4 1 51 0 6. 6 (78 1 & 9!!!! #!! : ;!! ? &! : < < &? < Α!!&! : Χ / #! : Β??. Δ?. ; ;
4 # = # 4 Γ = 4 0 = 4 = 4 = Η, 6 3 Ι ; 9 Β Δ : 8 9 Χ Χ ϑ 6 Κ Δ ) Χ 8 Λ 6 ;3 Ι 6 Χ Δ : Χ 9 Χ Χ ϑ 6 Κ
! # % & & ( ) +, %. % / 0 / 2 3! # 4 ) 567 68 5 9 9 : ; > >? 3 6 7 : 9 9 7 4! Α = 42 6Β 3 Χ = 42 3 6 3 3 = 42 : 0 3 3 = 42 Δ 3 Β : 0 3 Χ 3 = 42 Χ Β Χ 6 9 = 4 =, ( 9 6 9 75 3 6 7 +. / 9
基于增强稳定组模型的移动 P2P 网络信任评估方法 作者 : 吴旭, WU Xu 作者单位 : 西安邮电大学计算机科学与技术系西安 710121; 西安交通大学计算机科学与技术系西安 710049 刊名 : 计算机学报 英文刊名 : Chinese Journal of Computers 年, 卷 ( 期 ): 2014,37(10) 本文链接 :http://d.wanfangdata.com.cn/periodical_jsjxb201410006.aspx
UDC
CECS 102:2002 Technical specification for steed structure of light-eight Buildings ith gabled frames 2003 1 Technical specification for steed structure of light-eight Buildings ith gabled frames CECS102:2002
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!!' C!! 摘 要!"#$ %& '" ()*+#,-./01,!/0 ", "789:, ; <=>?$& BC "/D?E, D F"GH,IJ KLD"MN& +,O, D, PQRST
南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!!' C!! J2KL@! 摘 要!"#$ %& '" ()*+#,-./01,!/0", 23456.1 "789:, ;?$& +@,A BC"/D?E,DF"GH,IJ KLD"MN& +,O, D, PQRST UVWXYK, CKZD["\ ]^_ " `abvwc ", 4 M",P " Y_ 关键词 2 中图分类号 文献标识码
标题
第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik