第 4 期 王晓明, 等 : 考虑钢束腐蚀的 PC 连续刚构桥寿命周期内承载性能分析 537 能力评定方程中, 预测连续刚构桥承载性能的变化规律, 为此类桥梁养护提供技术支撑. 1 钢绞线的锈蚀分析 1.1 主要腐蚀类型 预应力钢绞线因与外界环境之间发生电化学反应而自身受到破坏的现象称为电化学腐蚀.
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1 第 43 卷第 4 期 2015 年 8 月 福州大学学报 ( 自然科学版 ) JournalofFuzhouUniversity(NaturalScienceEdition) Vol.43No.4 Aug.2015 DOI: /isn 文章编号 : (2015) 考虑钢束腐蚀的 PC 连续刚构桥寿命周期内性能分析 王晓明 1, 乔超 2 3, 段瑞芳 (1. 长安大学桥梁工程研究所, 陕西西安 ; 2. 富平县住房和城乡建设局, 陕西渭南 ; 3. 陕西交通职业技术学院公路工程系, 陕西西安 ) 摘要 : 通过分析钢绞线的锈蚀机理和性能, 在已有研究基础上, 建立氯盐侵蚀下考虑钢束腐蚀的预应力构件性能预测模型. 对 PC 连续刚构桥进行寿命周期性能分析, 预测钢绞线的腐蚀量和性能退化, 分析寿命周期内应力状态与承载性能的演变规律. 结果表明, 结构抗弯承载力与抗裂性能退化明显, 而抗剪承载力和抗压性能仍能达到规范要求. 关键词 : 钢绞线 ; 锈蚀 ; 连续刚构桥 ; 承载性能 ; 退化中图分类号 :U 文献标识码 :A PCcontinuousrigidframebridgeperformanceoverthewholeofthe degradationprocesanalysis WANGXiaoming 1,QIAOChao 2,DUANRuifang 3 (1.InstituteofBridgeEngineering,Chang anuniversity,xi an,shaanxi710064,china; 2.FupingCountyHousingandUrbanandRuralConstructionBureau,Weinan,Shaanxi711700,China; 3.DepartmentofHighwayEngineering,ShaanxiColegeofCommunicationTechnology,Xi an,shaanxi710018,china) Abstract:TheperformancepredictionmodelsofPCbeamunderchlorideerosionisproposed,byana lyzingthecorosionmechanismandperformance.thelifecycleperformanceofapccontinuousrigid framebridgeisanalyzed,theamountofcorosionstrandandperformancedegradationisforecasted, theevolutionoflifecyclestresandbearingperformanceisresearched.theresultsshowedthatthe bendingandcrackresistanceofconcretegirdersdegradedsignificantly,whilethemainbeamshearand compresiveperformancestilmeetregulatoryrequirements. Keywords:strand;corosion;continuousrigidframebridge;bearingperformance;degradation 0 引言近些年,PC 连续刚构桥在我国公路交通领域得到了广泛的应用. 然而, 该桥型也常伴有长期下挠 箱梁开裂等病害, 桥梁寿命周期内的耐久性和承载安全备受人们关注. 新桥建成时具有较多的安全储备, 但在长期运营过程中, 桥梁会受到氯离子 二氧化碳等有害侵蚀性环境的腐蚀, 使结构产生损伤, 如钢筋锈蚀 混凝土保护层开裂等, 从而导致其承载力下降, 不能满足运营需求, 甚至产生桥梁垮塌. 总体来看, 该类桥梁承载能力出现退化大都与钢筋锈蚀密切相关. 混凝土桥梁的性能退化, 国内外已经有了大量的室内材料试验 室外暴露试验 实桥或结构检测结果回归等 [1-7]. 将混凝土在主要侵蚀机理作用下 ( 包括碳化 氯离子侵蚀和冻融等 ) 的退化过程, 归纳为四个阶段 : 钢筋开始生锈 混凝土保护层锈胀开裂 裂缝宽度达到限值 结构承载力达到极限, 也即混凝土劣化评定的四个准则. 本文以氯盐侵蚀为背景, 通过预测桥梁结构材料的退化时变性能, 将其引入结构承载 收稿日期 : 通讯作者 : 王晓明 (1983-), 副教授, 博士, 主要从事桥梁安全评估与工程控制研究,wxm @gmail.com 基金项目 : 国家自然科学青年基金资助项目 ( ); 教育部高校博士新教师基金资助项目 ( ); 中国博士后科学基金资助项目 (2013M532000); 中央高校基本科研业务费资助项目 (CHD2013G )
2 第 4 期 王晓明, 等 : 考虑钢束腐蚀的 PC 连续刚构桥寿命周期内承载性能分析 537 能力评定方程中, 预测连续刚构桥承载性能的变化规律, 为此类桥梁养护提供技术支撑. 1 钢绞线的锈蚀分析 1.1 主要腐蚀类型 预应力钢绞线因与外界环境之间发生电化学反应而自身受到破坏的现象称为电化学腐蚀. 由于预应力钢绞线一般处于高应力状态, 腐蚀速度一定时, 钢绞线的截面损失比普通钢筋要快. 对于属于高强钢筋的钢绞线, 即使锈蚀率不大也会损失较多应力. 当拉伸应力和外界腐蚀环境共同作用时, 钢绞线会发生一种特殊的腐蚀断裂现象, 称为应力腐蚀. 应力腐蚀会使钢绞线发生脆性断裂, 对预应力混凝土结构的危害极大, 结构破坏前不会产生任何征兆. 1.2 钢绞线的锈蚀强度 除了损失截面, 钢绞线的锈蚀也会造成力学性能 ( 如延伸率 屈服强度等 ) 的退化, 可用基于钢绞线 [8] 腐蚀率的腐蚀钢绞线抗拉强度标准值的计算模型进行计算, 见式 (1)~(2). 对比可见, 腐蚀后梁内钢绞线的极限抗拉强度高于大气环境下的钢绞线. 大气环境 : f ptk,c =1275ρ (1) 梁内 : f ptk,c =1275ρ f tk (2) 2ρ te 式中 :f ptk,c 为腐蚀钢绞线的极限抗拉强度标准值 ;f tk 为混凝土抗拉强度标准值 ;ρ te 为纵向受拉钢筋的配筋率. 锈蚀钢绞线的强度设计值可按式 (3) [8] 计算. f py,c = f ptk,c 1.47 (3) 2 氯盐侵蚀下钢绞线的锈蚀模型 2.1 初锈时间预测 环境中的氯离子在混凝土中的传播渗透可以采用 Fick 第二扩散定律描述. 初锈发生在钢绞线表面的氯离子浓度达到相应的临界氯离子浓度, 去钝所需要的时间就是钢筋初锈时间. 初锈时间计算的表达式, 根据扩散理论模型定义进行推导可得式 (4) c 2 t i = 4 D[ erf C cr C ( ) ] s 2 (4) 式中 :t i 为初锈时间,s;c 为混凝土保护层厚度,m;D 为氯离子的有效扩散系数,m 2 s -1 ;erf() 为误差传播函数, 表达形式为 erf(x)= 2 e -t2 dt;c 槡 π x s 代表混凝土表面的氯离子含量 ;C cr 为钢筋锈蚀临界氯离子 0 浓度 氯离子扩散系数的定值模型 影响扩散系数 D 的因素比较多, 如混凝土的组成配合比, 混凝土自身的浇筑质量, 外界环境的温度等. 当不考虑氯离子扩散系数随时间的依赖性时, 氯离子扩散系数为定值. 对具有 28d 龄期的普通硅酸 [4] 盐水泥混凝土的氯离子扩散系数 D 28 可参考 Life365 程序计算, 见式 (5). D 28 =10 ( W/B) (5) 式中 :W/B 为水胶比 ;D 28 为氯离子扩散系数,m 2 s -1. 对于预应力混凝土结构, 氯离子扩散系数的计算就必须考虑结构所处的应力状态. 拉应力会使混凝土产生微裂缝, 从而促进氯离子的扩散速率 ; 压应力会使混凝土更紧密, 减缓氯离子的侵蚀过程. 试验表明, 有无应力状态下的氯离子扩散系数存在与应力值有关的线性相关性. 应力状态的氯离子扩散系数可
3 538 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 按式 (6) (7) 计算 [9]. D ct =D ini K ks (6) K ks =1.0+α σ+β σ 2 (7) 式中 :K ks 代表应力影响系数 ;σ 是混凝土应力,MPa; 受压时,α 取 ,β 取 0.003, 受拉时,α 取 0.366,β 取 ;D ini 为无应力状态氯离子扩散系数 ;D ct 为应力状态氯离子扩散系数,m 2 a 氯离子扩散系数的衰减规律 可用指数函数模拟氯离子扩散系数随时间的衰减规律 [8,10]. D(t)=D i[ t i n ] t 式中 :D(t) 为 t 时刻的氯离子扩散系数,m 2 s -1 ;D i 为经历时间 t i 后的实测氯离子扩散系数 m 2 s -1 ;n 为衰减指数, 一般取 0.2. 当考虑氯离子扩散系数的衰减性时, 应以 30a 为限, 超过 30a 便不再衰减 初锈预测的相关氯离子浓度 外界环境的氯离子浓度 钢筋锈蚀临界氯离子浓度是钢筋初锈计算非常重要的两个参数. 根据文献 [7,11], 本研究利用差值法确定了混凝土 C40~C55 的氯离子浓度, 分别见表 1 2. 表 1 锈蚀临界氯离子浓度 Tab.1 Criticalchlorideconcentrationofrebarcorrosion 参数 C55 C50 C40 ρ cr /kg m w cr /% (8) 表 2 混凝土表面氯离子浓度 Tab.2 Chlorideconcentrationofconcretesurfaceindiferentenvironmentcategories 环境类别 环境等级 C55 C50 C40 环境类别 环境等级 C55 C50 C40 潮汐 浪尖区 A 近海 0.25km D 海岸线附近 B 近海 0.50km E 近海 0.10km C 近海 1.00km F 开始锈蚀后的锈蚀量预测 既有预测模型 氯离子侵蚀环境下的钢筋锈蚀预测模型众多, 比较典型的有文献 [12-13] 模型 文献 [8] 模型 CECS 耐久性标准模型 [11]. 1) 文献 [12-13] 模型将钢筋的锈蚀电流密度分为氧控和水控两种模型, 最终锈蚀电流密度取二者的最小值, 最后通过法拉第定律由锈蚀电流密度确定了钢筋的锈蚀速率. 2) 文献 [8] 模型研究表明, 随着锈蚀时间的增长, 钢筋的锈蚀电流密度就会呈现减小趋势. 该模型能较好地适用于混凝土保护层锈胀开裂前普通钢筋锈蚀的预测. [11] 3)CECS 耐久性标准模型分析了氯盐侵蚀下钢筋锈蚀的全过程, 包括了混凝土保护层锈胀开裂前的钢筋锈蚀量, 及锈胀开裂后的锈蚀量. 该标准的模型能较好地适用于普通变形钢筋的全寿命锈蚀过程分析 本文模型 1) 保护层锈胀开裂前的锈蚀速率. 锈蚀电流密度可按式 (9) [8,10] 计算. i ccor (t)=0.85 i ccor (t 0 )(t-t 0 ) (9) 式中 :t 为钢筋初锈时间 (s). 初锈时刻钢绞线的锈蚀电流密度 i ccor (t 0 ) 可按式 (10) 计算. i ccor (t 0 )= 37.8(1-W/C)-1.64 c 式中 :W/C 为混凝土的水灰比 ;c 为混凝土保护层厚度,cm. (10)
4 第 4 期 王晓明, 等 : 考虑钢束腐蚀的 PC 连续刚构桥寿命周期内承载性能分析 539 钢绞线的锈蚀速度 λ c 可表示为 : λ c (t)= i ccor(t) 1.3 式中 :1.3 为压应力对锈蚀速率的影响系数 [12-13]. 钢绞线锈蚀深度为 : 钢绞线的锈蚀率为 : (11) t Δd= λ c (t)dt (12) t i η= 槡 4 π Δd - π Δd2 (13) A A s 槡 s 2) 保护层锈胀开裂的临界状态. 保护层锈胀开裂临界状态所对应的钢绞线的锈蚀深度可按式 (14) 计算 [8]. η cr =1 - [ d( c d ) ] 10-3 (14) 3) 保护层锈胀开裂后的锈蚀速率. 保护层锈胀开裂后钢绞线的锈蚀速度模型 λ c1 可表达为 : λ c1 = λ c(t cr )]λ c (t cr ) (λ c1 1.8λ c (t cr )) { λ c1 =1.8λ c (t cr ) (λ c1 <1.8λ c (t cr )) 式中 :λ c 为混凝土保护层锈胀开裂前钢绞线的锈蚀速度. 3 算例分析 3.1 工程概况 (15) 某单箱单室全预应力连续刚构桥, 位于我国北方寒冷地区, 桥址周围含氯的重工业污染颇多. 其主桥跨径组合为 85m+3 160m+85m, 最大墩高 131m, 设计汽车荷载, 为公路一级. 箱梁混凝土为 C55, 主梁混凝土压应力平均水平取 0.3f ck ; 采用标准强度为 1860MPa 的 Φ S 预应力钢绞线, 保护层厚度 14 cm; 墩身采用 C40 混凝土. 年平均温度取 20, 湿度取 70%. 3.2 钢绞线的锈蚀计算 1) 锈蚀率预测. 结合桥址背景, 采用 B 类氯离子侵蚀环境对背景桥梁进行钢绞线锈蚀预测. 在给定的 140a 内, 钢绞线的最终预测结果及钢绞线剩余有效面积见图 1 所示. 可以看出, 在 t=98.98a 时钢绞线开始生锈 ; 在 t=112.39a 时, 混凝土保护层出现锈胀开裂, 此时钢绞线锈蚀率为 12.2%; 此后钢绞线锈蚀率增长趋势明显加快, 在 t=140a 时, 钢绞线锈蚀率已达 65%. 2) 锈蚀性能预测. 计算出预应力钢绞线的锈蚀率, 结合锈蚀钢绞线的强度评定模型式 (4), 可以分析钢绞线的锈蚀强度时变历程. 图 2 给出了钢绞线的强度劣化图. 可看出, 保护层锈胀开裂后, 钢绞线性能劣化趋势加剧. 图 1 钢绞线有效面积与锈蚀率时变图 Fig.1 Efectiveareaanderosionrateofsteelstrand 图 2 锈蚀钢绞线强度时变图 Fig.2 Corodedstrengthofsteelstrand
5 540 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 第 43 卷 3.3 桥梁承载性能退化验算结果分析对依托桥梁的承载性能进行验算, 主要采用 Midascivil 技术和桥梁博士技术. 其中,Midas 主要计算主梁抗弯 抗裂 抗压, 桥博主要计算主梁抗剪. 验算控制截面选取主墩墩顶 中跨跨中 边跨跨中截面, 如图 3 中的 S1 S2 S3 所示 主梁正截面抗弯验算图 3 验算控制截面 (1/2 全桥 ) 主梁抗弯承载力不足最早发生于 120a 左右, 表现为最 Fig.3 Checkingsection(1/2Bridge) 大弯矩抗力不足, 位置发生于中跨跨中截面 S2( 图 4). 此时钢绞线锈蚀率约为 29.2%, 发生于混凝土保护层锈胀开裂后. 分析可见,1 抗力方面 : 锈蚀初期结构抗力稍有增加, 以后随锈蚀率增大而减小. 对受压区配预应力筋其实有减小结构承载力的效应, 而锈蚀率较小刚好抑制了这种减小效应, 所以初期抗力稍有增加.2 内力方面 : 钢绞线锈蚀还会引起结构内力的变化. 随着钢绞线锈蚀的发展, 预应力荷载效应逐渐减小. 钢绞线的锈蚀对跨中内力的影响大于对墩顶变化的影响 斜截面抗剪验算主梁的抗剪承载力随锈蚀率增大而减小, 但在 140a 内均满足规范要求 ( 图 5). 图 4 控制截面弯矩内力与抗力时变图 Fig.4 Internalforceandresistanceofmomentin 图 5 控制截面剪切内力与抗力时变图 Fig.5 Internalforceandresistanceofshearin 主梁抗裂验算经验算, 正截面抗裂不足最早发生在 110a 左右, 斜截面抗裂不足最早发生在 105a 左右, 两者均发生于 2# 主墩墩顶截面 (S1 截面 ). 随着钢绞线的锈蚀, 混凝土梁内的拉应力总体呈增长趋势. 主梁抗裂不足最早发生于 105a, 钢绞线锈蚀率为 7%, 并发生于混凝土保护层锈胀开裂前. 正截面抗裂验算结果见图 6 所示, 斜截面抗裂验算结果见图 7 所示. 图 6 控制截面正截面拉应力时变图 Fig.6 Tensilestresofnormalsectionin 图 7 控制截面主拉应力时变图 Fig.7 Principaltensilestresin
6 第 4 期 王晓明, 等 : 考虑钢束腐蚀的 PC 连续刚构桥寿命周期内承载性能分析 主梁抗压验算 考虑钢绞线锈蚀的影响, 在 140a 内, 主梁混凝土的正截面压应力及主压应力均满足规范要求. 图 8 为混凝土正截面法向压应力计算结果, 图 9 为斜截面主压应力计算结果. 图 8 控制截面正截面压应力时变图 Fig.8 Compresivestresofnormalsectionin 图 9 控制截面主压应力时变图 Fig.9 Principalcompresivestresin 对比可见, 墩顶截面的压应力逐渐增长 ; 跨中截面的压应力先下降, 再增加, 但不超过初始值. 寿命周期内各个验算截面的混凝土压应力都不超过规范限值. 3.4 验算分析结论 通过验算可以看出, 依托桥梁在设计基准期 100a 内承载性能均满足规范要求. 随着氯离子侵蚀时间的增长, 钢绞线锈蚀率不断增大, 考虑锈蚀的影响, 主梁的正截面抗弯, 正 斜截面抗裂退化性能显著, 但主梁的斜截面抗剪与主梁抗压的劣化仍在规范的允许范围内. 4 结语 分析钢筋的氯盐侵蚀腐蚀模型, 并提出改进意见. 通过依托工程对钢绞线的锈蚀量及锈蚀性能进行时变预测, 据此对依托桥梁寿命周期内的承载性能进行分析计算, 得出在考虑钢绞线锈蚀影响的基础上, 该类桥梁的抗弯和抗裂退化显著, 而主梁的抗压与抗剪退化并不显著. 对于 PC 连续刚构桥这种超静定结构, 钢绞线锈蚀还会引起结构内力的变化. 参考文献 : [1]BaroghelBV.Concretedesignforagivenstructureservicelife:durabilitymanagementwithregardtoreinforcementcorosion andalkali-silicareaction[m].france:afgc,2007: [2]ChoeDE,GardoniP,RosowskyD,etal.ProbabilisticcapacitymodelsandseismicfragilityestimatesforRCcolumnssubject tocorosion[j].reliabilityengineering&systemsafety,2008,93(3): [3]TrapperPA.Probabilisticevaluationofinitiationtimeofchloride-inducedcorosion[J].ReliabilityEngineering& System Safety,2008,93(3): [4]EhlenM A.Life-365servicelifepredictionmodelandcomputerprogramforpredictingtheservicelifeandlife-cyclecostsof reinforcedconcreteexposedtochlorides[m].silicafumeasociation,2008. [5] 沈德建, 吴胜兴. 海水浪溅下混凝土中锈蚀钢筋性能试验研究及仿真分析 [J]. 工业建筑,2005,35(3):58-62 [6] 王建秀, 秦权. 考虑氯离子侵蚀与混凝土碳化的公路桥梁时变可靠度分析 [J]. 工程力学,2007,24(7): [7] 牛狄涛. 混凝土结构耐久性与寿命预测 [M]. 北京 : 科学出版社,2003:18-25, [8] 金伟梁, 袁迎曙, 卫军, 等. 氯盐环境下混凝土结构耐久性设计理论与设计方法 [M]. 北京 : 科学出版社,2011: , [9] 吴用贤. 预应力混凝土构件碳化及氯离子侵蚀试验 [D]. 上海 : 同济大学,2009. [10] 寇海燕. 基于时变的钢绞线锈蚀模型研究 [D]. 长沙 : 中南大学,2008. [11] 中国工程建设标准化协会.CECS220:2007 混凝土结构耐久性评定标准 [S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2007. [12] 李富民. 氯盐环境钢绞线预应力混凝土结构的腐蚀效应 [D]. 徐州 : 中国矿业大学,2008. [13] 李富民, 袁迎曙, 张建清. 氯盐腐蚀钢绞线的断裂抗力分布模型 [J]. 土木建筑与环境工程,2009,31(6): ( 编辑 : 蒋培玉 )
第 期 田浩 等 寿命期内钢筋混凝土连续梁退化过程分析. 结构整体力学性能演变过程的退化全过程分析方法及相应的分析工具 本文根据氯离子侵蚀作用时混凝土桥梁耐久性退化全过程的受力特点 首先给出退化过程中 个关键时刻的计算数学模型以及特有力学问题的数值模拟方法 在理论分析的基础上利用计算机高级语言 "(
第 卷 第 期 年 月 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报!"""#"#$%& ' 寿命期内钢筋混凝土连续梁退化过程分析 田 浩 陈艾荣 同济大学桥梁工程系 ( 上海 )*+,+ -./01 浙江省交通科学研究所 杭州 摘 要 为实现寿命期内混凝土桥梁退化过程定量分析的目标 在给出退化全过程中 个关键时刻的计算数学模型以及特有力学问题模拟方法的基础上 建立基于有限元数值模拟的混凝土桥梁退化过程分析方法
* 第 卷 混凝土结构在其寿命期内面临诸多耐久性问题 其中钢筋锈蚀最为普遍 主要包括混凝土碳化和氯离子侵蚀 后者不仅产生去钝效应 还会产生去极化作用和导电作用 且氯离子在这一过程中并不消耗 对钢筋锈蚀产生反复催化 造成的耐久性问题往往更为突出 钢筋锈蚀形态分为均匀锈蚀与局部锈蚀 由于组成预应力筋的钢
年 月 第 卷 第 期! "!!! 氯离子侵蚀下预应力混凝土桥梁抗弯承载寿命函数 卫 璞 肖汝诚 同济大学土木工程学院 上海 摘要 通过菲克第二定律和预应力钢丝局部蚀坑模型 运用蒙特卡罗方法分析了预应力筋的开始锈蚀时间和剩余面积变化规律 利用预应力筋锈蚀计算结果 分析了抗力退化情况 结合跨中弯矩效应时变规律 运用蒙特卡罗方法分析了结构正截面抗弯承载可靠概率在寿命期内的变化 利用威布尔型寿命函数拟合了可靠概率计算结果
上海理工大学学报 第 卷 第 期!"! # #!$% # & " ' & 文章编号 9!""# 氯盐侵蚀下钢筋混凝土结构锈胀开裂研究综述 张菊辉 汪鹏飞 上海理工大学环境与建筑学院 上海 摘要 氯盐侵蚀引起的钢筋锈蚀是引发钢筋混凝土结构锈胀开裂的主要原因 总结归纳了氯盐侵蚀下的钢筋锈蚀产物分布 钢筋
上海理工大学学报 第 卷 第 期!"!##!$%#&" '& 文章编号 9!""# 氯盐侵蚀下钢筋混凝土结构锈胀开裂研究综述 张菊辉 汪鹏飞 上海理工大学环境与建筑学院 上海 摘要 氯盐侵蚀引起的钢筋锈蚀是引发钢筋混凝土结构锈胀开裂的主要原因 总结归纳了氯盐侵蚀下的钢筋锈蚀产物分布 钢筋锈蚀引起的作用在混凝土保护层上的锈胀力 以及由锈胀力作用造成的混凝土保护层表面开裂等 个方面的研究成果 在此基础上
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第 卷第 期 年 月 同济大学学报 自然科学版! " #"$! $! %&' %' ' 文章编号 ( *')+',--.'/''' 寿命期内钢筋混凝土连续梁体系可靠度分析 田 浩 陈艾荣 ' 同济大学桥梁工程系 上海 ' 浙江省交通科学研究所 浙江杭州 ) 摘要 建立了一种基于概率和有限元的寿命期内钢筋混凝土桥梁性能演变分析方法 ' 在重点解决材料力学性能退化 截面面积削弱以及结构整体力学性能演变等问题数值模拟方法的基础上编写了耐久性分析程序
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第 35 卷第 期西南大学学报 ( 自然科学版 ) 3 年 月 Vol.35 No. JouralofSouthwestUiversity (NaturalScieceEditio) Feb. 3 文章编号 :673 9868(3) 69 4 一类积分型 Meyer-KiḡZeler-Bzier 算子的点态逼近 赵晓娣, 孙渭滨 宁夏大学数学计算机学院, 银川 75 摘要 : 应用一阶 DitziaṉTotik
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31 4 2012 8 JournalofLanzhouJiaotongUniversity Vol31No4 Aug2012 :1001-4373(2012)04-0097-07 * 张友兵 张 波 ( 100073) : 分析了列车运行过程中的受力情况 给出了制动过程中减速度的计算方法 并采用正向 反向两种迭代方式计算列车制动曲线 两种方式计算出的制动曲线一致 证明了计算制动曲线的方法是正确的
中 国 公 路 学 报 年
第 卷 第 期年 月 中 国 公 路 学 报 孟 瑾 朱 平 胡志刚 根据耐久性试验中常用的整车台架试验方法 通过多体动力学模型仿真模拟整车在四轮路面 激励下的运动状态 提取车身与底盘连接位置的载荷历程 采用有限元法分析动载荷作用下的车身 结构响应 基于传统的应力 寿命方法 方法 寻找车身薄弱环节 辨识危险零件应力 双轴性 并选择多轴疲劳损伤参量预测车身疲劳寿命 分析结果表明 结合多体动力学与多轴疲劳的寿命
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吉林大学学报 工学版 ２４４ 第 ４ 卷 复杂 鉴于本文篇幅所限 具体公式可详见参考文 献 ７ 每帧的动力学方程建立及其解算方法如图 ３ 所示 图４ 滚转角速度与输入量 η 随时间的变化波形 Ｆｉｇ ４ Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ｒａｔｅ ａｎｄ ｉｎｐｕｔ η ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｃｈａｎｇｉｎｇ 图５ Ｆｉｇ ５ 滚转角随时间的变化波形 Ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ｒｏｌｌ ａｎｇｌｅ ｗｉｔｈ
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任春平 邹志利 在坡度为 的平面斜坡上进行了单向不规则波的沿岸流不稳定运动实验 观测到了沿 岸流的周期性波动 波动周期约为 利用最大熵方法和三角函数回归法求得这种波动的主 频率以及幅值 分析了波动幅值在垂直岸线方向的变化 结果表明该变化与沿岸流变化类似 即在 沿岸流最大值附近这种波动强度最大 为了分析波动的机理 利用线性沿岸流不稳定模型对模型实验结果进行了分析 求得了不稳定运动增长模式和波动周期 并与对应实测结果进行了比较
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动力厂安全规程
安 钢 动 力 厂 岗 位 安 全 操 作 规 程 2015 年 10 月 目 录 1. 通 用 部 分.. 1 2. 变 配 电 工 3 3. 电 气 维 检 工 4 4. 锅 炉 运 行 工 6 5. 化 学 分 析 工 7 6. 化 学 水 工 8 7. 混 合 加 压 工 10 8. 管 道 工 11 9. 机 械 维 检 工 14 10. 电 焊 工. 16 11. 安 装 起 重 工.
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8 5 205 CHINASCIENCEPAPER Vol.8No.5 May20 张 驰 周博闻 ( 长安大学教育部特殊地区公路工程重点实验室 西安 70064) U48.6+2 A 2095-278(20)05-040-05 Evaluatioofpotholesaiteacetechologyforasphaltpaveet basedoiprovedhierarchicalfuzzyethod
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破坏形态 ; 5 理解结构静力试验中试验加载和观测设计的一般规律与不同类型结构试验的特殊问 ; 运用实验数据分析方法, 进行撰写实验报告的训练 周次 1 教学主 总论, 钢筋混凝土结构的基本概念及材料的物理力学性能 1 教学时长 力 ; C6. 具有一定的国际视野和良好的环保及可持续发展 意识, 关
混凝土结构基本原理 课程教学大纲 课程名称 : 混凝土结构基本原理 课程类别 ( 必修 / 选修 ): 必修 课程英文名称 :Fundamentals of Concrete Structural Design 总学时 / 周学时 / 学分 :64/4/4 其中实验 ( 实训 讨论等 ) 学时 :8 先修课程 : 理论力学 材料力学 土木工程材料 授课时间 : 星期二 3-4 节 星期四 3-4 节
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装配式 预应力混凝土 简支 T 梁桥 课程设计 一 课程设计目的 装配式预应力混凝土简支 T 梁是目前我国桥梁上最常用的形式之一, 常用跨径为 30~50m 在学习了预应力混土结构的材料与预应力工艺设备 预应力损失计算 构件截面承载力计算 构件截面应力和变形计算 锚固区计算等等后, 通过本课程设计了解预应力混凝土简支 T 梁的设计与计算, 进一步理解和巩固所学得的预应力混凝土结构设计理论知识, 初步掌握预应力混凝土桥梁的设计步骤,
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P GB 500692002 Structural design code for special structures of water supply and waste water engineering 20021126 200231-1 - Structural design code for special structures of water supply and waste water
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影 视 与 戏 剧 特 征 化 妆 影 视 与 戏 剧 特 征 化 妆 是 化 妆 艺 术 范 畴 内 具 有 代 表 性 的 内 容, 是 掌 握 了 基 础 化 妆 的 前 提 下, 进 入 较 深 入 的 造 型 化 妆 阶 段 影 视 戏 剧 特 征 化 妆 其 妆 型 显 著, 效 果 突 出, 既 是 专 业 影 视 戏 剧 化 妆 的 基 本 内 容 之 一, 又 可 以 在 影 视
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中 華 民 國 大 專 校 院 100 學 年 度 排 球 運 動 聯 賽 排 球 隊 職 員 名 單 一 般 男 生 組 不 分 級 共 56 所 學 校, 總 計 1083 位 隊 職 員 校 名 : 國 立 嘉 義 大 學 (0018) 校 址 :[600] 嘉 義 市 鹿 寮 里 學 府 路 300 號 聯 絡 人 / 電 話 : 鍾 宇 政 / 05-271#7271 校 長 : 李 明
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第 一 章 服 装 制 作 工 艺 基 础 知 识 第 一 节 服 装 术 语 服 装 术 语 是 服 装 技 术 专 用 语, 如 服 装 的 每 一 个 品 种 服 装 上 的 每 一 块 裁 片 服 装 制 作 过 程 中 每 一 种 操 作, 以 及 所 使 用 的 工 具 服 装 制 作 过 程 中 出 现 的 各 种 弊 病 和 要 达 到 的 某 些 质 量 要 求 等, 都 有 其
304 山东建筑大学学报 2014 年 0 引言 预应力型钢混凝土梁 PSRCB(Prestresedsteel reinforcedconcretebeam) 结构是在普通型钢混凝土梁 (SRCB) 基础上采用预应力技术的一种新型组合结构 与型钢混凝土梁 SRCB 相比,PSRCB 具有如下优点
第 29 卷 第 4 期 2014 年 8 月 山东建筑大学学报 JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY Vol.29 No.4 Aug. 2014 文章编号 :1673-7644(2014)04-0303-05 预应力型钢混凝土梁结构设计与研究 徐杰 1, 周晓娜 2, 傅传国 1 3, 戴航 (1. 山东建筑大学土木学院, 山东济南 250101;2. 山东建大建筑规划设计研究院,
520 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 48 卷 西部盐湖地区钢筋混凝土的耐久性问题是实施 一带一路 倡议过程中急需解决的基础研究课题之一. 钢筋混凝土使用寿命均要求在 50~100 年以上, 而普通硅酸盐水泥混凝土在 3~5 年内会因严重的盐卤腐蚀破坏而降低其使用寿命 [1]. 如何确保钢筋
![520 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 48 卷 西部盐湖地区钢筋混凝土的耐久性问题是实施 一带一路 倡议过程中急需解决的基础研究课题之一. 钢筋混凝土使用寿命均要求在 50~100 年以上, 而普通硅酸盐水泥混凝土在 3~5 年内会因严重的盐卤腐蚀破坏而降低其使用寿命 [1]. 如何确保钢筋](/thumbs/92/109588755.jpg "520 东南大学学报 ( 自然科学版 ) 第 48 卷 西部盐湖地区钢筋混凝土的耐久性问题是实施 一带一路 倡议过程中急需解决的基础研究课题之一. 钢筋混凝土使用寿命均要求在 50~100 年以上, 而普通硅酸盐水泥混凝土在 3~5 年内会因严重的盐卤腐蚀破坏而降低其使用寿命 [1]. 如何确保钢筋")
第 48 卷第 3 期 2018 年 5 月 东南大学学报 ( 自然科学版 ) JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY(NaturalScienceEdition) Vol.48 No.3 May2018 DOI:10.3969/j.isn.1001-0505.2018.03.021 基于钢筋锈蚀时变模型的氯氧镁水泥钢筋混凝土初裂时间 巩 1 位 2 乔宏霞 1 余红发 1 麻海燕
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机 械 工 程 材 料 大连理工大学三束材料改性国家重点实验室 材料科学与工程学院 辽宁大连 对铝热焊接不同预热时间 下 钢轨焊缝的显微组织 力学 性能和断裂机制等进行了研究 结果表明 在上述预热工艺下铝热焊缝处的组织均为铁素体和珠光体 焊缝中心处的硬度最低 缩短预热时间硬度值稍有提高 随着离开焊缝中心距离的增加硬度 值提高 热影响区靠近焊缝处硬度较大 向母材一侧逐渐降低 焊缝处轨头部位的抗拉强度最高
混凝土结构基本原理 第五章 受弯构件正截面分析 与计算 任晓丹同济大学建筑工程系 www.reniaodan.com rdj@ongji.edu.cn 同济大学土木楼 A413 受弯构件 梁 受弯构件工程实例 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 受弯构件工程实例 受弯构件主要截面形式 梁截面 矩形梁 T 形梁 I 形梁花篮梁 板截面 实心板多孔板槽形板 受弯构件的配筋形式
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《分析化学辞典》_数据处理条目_1.DOC
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Microsoft Word - 《混凝土结构基本原理》（童兵）v2
混凝土结构基本原理 课程教学大纲 课程名称 : 混凝土结构基本原理 课程英文名称 :Fundamentals of Concrete Structures 课程类别 ( 必修 / 选修 ): 必修 总学时 / 周学时 / 学分 :64/4/4 其中实验 ( 实训 讨论等 ) 学时 :8 先修课程 : 理论力学 材料力学 土木工程材料 授课时间 : 松山湖校区 / 星期二 1- 节 星期四 1- 节
33 5 Vol.33,No JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 : (2012) /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 ) : 利用计算流体
33 5 Vol.33,No.5 2012 10 JournalofHebeiUniversityofScienceandTechnology Oct.2012 :1008-1542(2012)05-0453-06 /,, ( 河北科技大学机械工程学院, 河北石家庄 050018) : 利用计算流体力学软件 FLUENT 的凝固 / 熔化模型, 对双层壁圆筒内填充的铝硅合金相变材料的熔化 / 凝固过程进行了数值模拟,
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第五章 受弯构件正截面承载力的计算 西安交通大学土木工程系杨政 受弯构件通常指截面上仅有弯矩或弯矩和剪力共同作用为主 轴力可以忽略不计的构件 楼板 柱 楼梯 墙 地下室底板 梁 梁 墙下基础 柱下基础 梁和板是典型的受弯构件, 它们是土木工程中使用数量最大 应用最广泛的一类构件 土木工程结构中受弯构件常用的截面形式有矩形 T 形 工字形 槽形和箱形等 5.1 受弯构件正截面的受力特性 5.1.1 单筋矩形适筋梁正截面受弯的受力过程和破坏形态
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南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版 " < ABC DE c AB ^ " M F GE PQ M ""# = 摘要! "#$ %&' (!)*+,!-*.# /.01 # 234 567$ 89 :; /.012 # ' $ ?@ ABCD E /.01 F >GH >? I'J K ABCD > LMNO > > 0PQ RI'7 > S. KTUVW XY EN
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第一章 绪论
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南通大学学报 社会科学版 第 卷 第 期 双月刊 年 月出版!!' C!! J2KL@! 摘 要!"#$ %& '" ()*+#,-./01,!/0", 23456.1 "789:, ;?$& +@,A BC"/D?E,DF"GH,IJ KLD"MN& +,O, D, PQRST UVWXYK, CKZD["\ ]^_ " `abvwc ", 4 M",P " Y_ 关键词 2 中图分类号 文献标识码
中图分类号 & + 文献标志码! 文章编号 -*,-,- 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版!"#$% &'#$ " # ' #' ( ) 干湿循环机制下碳化混凝土氯离子侵蚀试验研究 元成方 牛荻涛 齐广政 西安建筑科技大学土木工程学院 陕西 西安 *++ 摘 要 海工混凝土结
中图分类号 &+ 文献标志码 文章编号 -*,-,- 第 卷 第 期 年 月 西安建筑科技大学学报 自然科学版 "#$% &'#$"#'#'( ) 干湿循环机制下碳化混凝土氯离子侵蚀试验研究 元成方 牛荻涛 齐广政 西安建筑科技大学土木工程学院 陕西 西安 *++ 摘 要 海工混凝土结构的水上区部分 长期受到氯离子侵蚀和碳化的双重作用 较之一般大气环境下的混凝土结构 这一区域的混凝土结构更易发生钢筋锈蚀
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第 3 章 孵 化 技 术 本 章 按 照 种 蛋 孵 化 的 程 序, 介 绍 了 蛋 的 构 造 与 形 成 种 蛋 的 管 理 家 禽 的 胚 胎 发 育 人 工 孵 化 的 条 件 和 控 制 孵 化 机 的 构 造 与 管 理 孵 化 效 果 的 检 查 与 分 析 以 及 初 生 雏 的 处 理 等 内 容 对 种 蛋 的 选 择 与 消 毒 孵 化 条 件 的 标 准 与 控 制 孵
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卢 简 言 福 建 医 科 大 学 医 学 技 术 与 工 程 学 院 影 像 系 放 射 诊 断 学 教 研 室 福 建 医 科 大 学 附 属 协 和 医 院 放 射 科 一 乳 房 的 解 剖 乳 房 外 形 :1 圆 丘 型 2 半 球 型 3 圆 锥 型 4 下 垂 型 临 床 上 乳 房 分 区 : 内 上 内 下 外 上 外 下 中 央 区 ( 乳 晕 ) 乳 房 构 成 : 皮 肤
自然科学版 预处理 视盘粗定位 视盘垂直坐标的粗定位 视盘水平坐标的粗定位
自然科学版 文章编号 视网膜图像中视盘的快速自动定位方法 赵晓芳 林土胜 李碧 摘 要 基于眼底视网膜血管的分布结构及视盘本身的特点 提出一种快速自动定位视盘的方法 首先根据视网膜血管的网络分布结构大致定位视盘的垂直坐标 然后根据视盘 的亮度信息及视盘与血管的关系来定位视盘的水平坐标 最后把视盘限定在以粗定位的视盘为中心的一个小窗口内 用 变换精确定位视盘中心 该方法不需要事先分割视网膜血管 也不需要对算法进行训练
《分析化学辞典》_数据处理条目_2.DOC
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第 期 房建成等 动态定位的强跟踪卡尔曼滤波研究
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 房建成万德钧吴秋平 东南大学仪器科学与工程系 南京 提出一种改进的强跟踪卡尔曼滤波算法 应用于 动态定位滤波中获得明显效果 首先采用描述机动载体运动的 当前 统计模型 建立了一种新的 动态定位扩展卡尔曼滤波模型及其自适应算法 然后 为了进一步提高滤波器的动态性能 改进了周东华等提出的强跟踪滤波器 大大提高了 动态定位扩展卡尔曼滤波器的跟踪能力 动态定位 卡尔曼滤波
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DB 浙江省工程建设地方标准 DBXX-XX-XX 混凝土结构耐久性技术规程 ( 报批稿 ) Technical Specifications for Durability of Concrete Structures 20XX-XX-XX 发布 20XX-XX-XX 实施 浙江省住房与城乡建设厅发布 前言 本规程是根据浙江省住房与城乡建设厅 建设发 [2007]139 号 文件要求, 由浙江大学会同有关单位共同编制而成
标题
第 48 卷 第 12 期 2 1 6 年 12 月 哈尔滨工业大学学报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 48 No 12 Dec. 216 doi:1.11918 / j.issn.367 6234.216.12.3 不同环境条件下混凝土构件氯离子侵蚀试验 1, 李林 2, 丁士君 3 1,, 李镜培 2 1, 2, 李鹤 (1. 岩土及地下工程教育部重点实验室
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东南大学学报 自然科学版 第 卷
第 卷第 期 年 月 东南大学学报 自然科学版 徐 进 邵毅明 彭其渊 蒋朝哲 以路线 驾驶者 车辆仿真系统为行车试验手段 根据行驶过程中方向盘角输入和转速的时域变化 分析了多条路线的操纵负荷特性 试验路线的设计车速 为 含长大圆 曲线 卵型 凸型 回头曲线等组合 结果表明 在 的山岭区高速公路上操纵车辆是非常容易的 当曲线半径大到一定程度时 曲线行驶和直线行驶已经不存在差别 但仍需要方向 干预 当行驶速度偏离设计车速不多时
标题
第 49 卷 第 6 期 2 0 1 7 年 6 月 哈尔滨工业大学学报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol 49 No 6 Jun. 2017 DOI:10.11918 / j.issn.0367 6234.201605127 大内跨小边跨框架结构预应力筋优化布置方法 摘 周威 1,2 1,2, 芦思炜 (1. 哈尔滨工业大学土木工程学院,
) ) ) Ο ΛΑ >. & Β 9Α Π Ν6 Γ2 Π6 Φ 2 Μ 5 ΝΒ 8 3 Β 8 Η 5 Φ6 Β 8 Η 5 ΝΒ 8 Φ 9 Α Β 3 6 ΝΒ 8 # # Ε Ο ( & & % ( % ) % & +,. &
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