成都瑞安花园岩土工程勘察报告

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1 岩土工程勘察报告

2 阳光河岸 岩土工程勘察报告 勘察阶段 : 详勘 提交单位 : 大队长 : 总工程师 : 审定 : 审核 : 工程负责 : 编写 :

3 目 前言 拟建工程概况 勘察目的 任务和技术要求 勘察技术依据 勘察方法和勘察工作完成情况 勘察方案设计 勘察工作完成情况 场地工程地质条件 地理位置及交通概况 气象 水文概况 地形地貌 区域构造及地震 场地地基土构成及分布 第四系全新统人工填土层 (Q ml 4 ) 第四系全新统冲洪积层 (Q al+pl 4 ) 中生界白垩系上统夹关组 (K 2j ) 基岩 场地水文地质条件及水 土腐蚀性评价 地下水类型及其赋存条件 地下水埋深及水位变化幅度 环境水腐蚀性评价 场地土腐蚀性评价 不良地质 场地和地基的地震效应 场地的地震烈度及设防 录 3.2 场地地基土类型和场地类别划分 地基土类型 场地类别 卓越周期 场地抗震分析 地基土抗震液化特性评价 岩土参数的统计 分析 选用及岩土参数建议值 岩土参数的统计 分析和选用 各地基土主要岩土参数建议值 岩土工程的分析与评价 场地的稳定性及建筑物的适宜性 地基土力学性质评价 第四系全新统人工填土层 (Q ml 4 ) 第四系全新统冲洪积层 (Q al+pl 4 ) 中生界白垩系上统夹关组 (K 2j ) 基岩 地基基础方案分析评价 基础选型分析 高层建筑天然地基方案评价 高层建筑桩基方案分析和评价 基床系数 低层建筑地基基础方案 地下室抗浮评价 主要岩土工程问题 基坑降水 基坑支护 岩土工程监测

4 6.3. 质量检验 建立观测系统, 及时全面进行安全预报 建立长期沉降变形观测 结论与建议 结论 建议 报告所附图件 序号图件名称张数图号 勘探点主要数据一览表 6 附表 :~2 2 测量放孔成果 3 附表 :3~5 3 工程地质平面图 附图 : 4 工程地质剖面图 27 附图 :2~28 5 工程地质柱状图 0 附图 :29~48 6 室内试验报告 ( 土工试验 岩石试验 颗分 水样等 ) 8 7 波速测试报告 3 8 勘察委托书 - 2 -

5 前言 项目工程重要性等级为二 ~ 三级, 场地复杂程度为二级, 地基复杂程度为二级地基, 故. 拟建工程概况 金堂和谐阳光河岸项目由成都和谐房地产开发有限公司投资开发, 受其委托, 我四 川省冶金地质勘查局水文工程大队承担其拟建场地岩土工程勘察工作 拟建项目为综合性住宅小区, 由高层和低层建筑构成 本次详勘涉及 ~8 层高层 建筑 9 幢,~2 层的低层建筑 3 幢, 部份主楼 (3# 楼 ) 下设地下室一层 拟建工程由 成都基准方中建筑设计事务所设计 根据设计方提供的拟建筑物岩土工程勘察要求等基 本资料, 各拟建建筑物基本特征见表. 建筑名称 表. 建筑物底面积 ( 长 宽 ) m 2 设计等级 高度 / 层数 各拟建建筑物基本特征预计基上部结础埋深构类型 (m) 预计荷载 (KPa) 基础型式 地下室埋深 (m) # 楼 乙级 34.2/38.7 (F) 剪力墙结构 220 待定 无 2# 楼 乙级 33.0/37.5(F) 剪力墙结构 220 待定无 3~4 3# 楼 乙级 33.0/37.5 (F) 剪力墙结构 220 待定无 4# 楼 乙级 33.0/37.5 (F) 剪力墙结构 220 待定 无 5# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 6# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定无 4~5 7# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定无 8# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 9# 楼 乙级 34.2/38.7 (F) 剪力墙结构 220 待定无 3~4 0# 楼 乙级 34.2/38.7 (F) 剪力墙结构 220 待定无 # 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 2# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 -5.40(±0.00 标高 m) 3# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 4~5 360 待定 4# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 5# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 9# 楼 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 360 待定 无 6# 楼 乙级 42.0/46.5 (4F) 剪力墙结构 3~4 280 待定 无 7# 楼 848 乙级 48.0/52.5 (6F) 剪力墙结构 3~4 20 待定 无 8# 楼 848 乙级 54.0/58.5 (8F) 剪力墙结构 4~5 360 待定 无 20#~ 22# 楼 丙级 ~2 F 框架结构 ~2 待定无 地下室丙级框架结构独立基础 -5.40(±0.00 标高 m) 根据 岩土工程勘察规范 (GB ) 关于岩土工程勘察分级划分标准, 拟建 岩土工程勘察等级为乙级.2 勘察目的 任务和技术要求根据设计单位提供的技术要求, 本次勘察目的 任务及要求在于 :.2. 按现行 岩土工程勘察规范 (GB ) 和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 中 详细勘察阶段 要求进行 ;.2.2 查明有无影响建筑场地稳定性的不良地质现象及其它不利影响, 提出合理处治措施 ;.2.3 查明荷载影响范围内各岩土的分布 厚度 深度 均匀性及物理力学性质 ; 确定卵石土的密实度和岩石的风化等级, 并划定其界限 ;.2.4 查明古河道 塘堰 沟 坑 洞 墓穴 各种地下管网及其它地下障碍物的分布范围 深度 堆积及回填物 ;.2.5 判定场地和地基的地震效应, 评价场地地震安全性 ; 若遇可液化地基, 进行地震液化评价, 并提出处理措施和建议 ;.2.6 论证分析可供采用的地基基础设计方案, 提出经济合理的设计方案建议, 提供与设计要求相对应的地基承载力及变形计算参数, 提出设计与施工的合理建议 ;.2.7 提供基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需的岩土技术参数, 论证其对周围已有建筑物 地下设施和斜坡的影响 ;.2.8 查明地下水的埋藏条件 类型 水质 提出降低地下水位的方法, 并提供含水 - -

6 层的主要水文地质参数和抗浮设计水位的绝对标高.3 勘察技术依据.3. 岩土工程勘察规范 (GB );.3.2 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ );.3.3 建筑地基基础设计规范 (GB );.3.4 建筑抗震设计规范 (GB );.3.5 建筑地基处理技术规范 (JGJ );.3.6 建筑桩基技术规范 ( JGJ94-94);.3.7 建筑边坡工程技术规范 (GB );.3.8 土工试验方法标准 (GB/T );.3.9 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T );.3.0 建筑工程勘察文件编制深度规定 建质 [2003]44 号 ;.3. 岩土工程勘察委托书 ( 委托方提供 ) 和 金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察要求 ( 设计方提供 ).4 勘察方法和勘察工作完成情况根据勘察技术要求, 在充分搜集本地区已有地质资料及工程经验的基础上, 结合设计要求, 按有关规范规定, 开展本次勘察工作.4. 勘察方案设计.4.. 勘探点的布置 : 为掌握地基土在拟建建筑物范围内纵横方向上的分布情况, 满 足工程地质评价要求, 本次勘察按拟建建筑物周边线及角点布置勘探点, 共布设勘探点 259 个 ( 建设方认可 ), 间距 4.4~36.5m, 其中控制性勘探点 82 个, 占总数的 /3 多, 符合规范要求 ; 控制性钻孔中选取 9 个钻孔, 对其实行全断面取芯钻探, 同时兼作波速测试孔 其位置详见 建筑物与勘探点平面位置图 ( 附图 0).4..2 勘探点深度 : 为掌握地层纵向变化, 特别是软弱下卧层分布, 对于高层建筑需满足沉降计算及施工方面要求, 勘探点深度按 岩土工程勘察规范 (GB ) 和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 初步确定, 根据野外施工情况予以调整 ~2 层低层建筑 : 一般性钻孔 6.7~9.8m, 控制性钻孔 9.9~0.9m ~8 层高层建筑 : 一般性钻孔 6.7~2.00m, 控制性钻孔 7.6~2.5m.4..3 测量放孔 : 根据建设方提供的建筑物总平面图, 由专业测量人员采用全站仪进行实地测放, 孔口高程以建设方提交的高程控制点进行引测, 为黄海高程系统, 高程及孔位误差符合规范要求.4..4 钻探 : 采用液压 SP-00 型钻机钻进, 钻进时采用植物胶固芯护壁金刚石钻头回转钻进新工艺进行全断面取芯, 岩芯采取率达 85% 以上, 并对岩芯数码拍照存档.4..5 超重型动力触探测试 : 采用此手段对每个钻孔的卵石层连续进行原位测试, 以定量评价卵石层的密实度和均匀性 同时配合地质钻孔作为解释动探曲线和进行分层的地质依据.4..6 标准贯入试验 : 在粘性土 粉土和砂土中进行, 根据测试成果来判别土层均匀性 划分土层 ; 判别地基土液化可能性及等级 ; 估算地基承载力和压缩模量 ; 估算砂土 - 2 -

7 密实度及内摩擦角.4..7 地基波速测试 : 采用中科院武汉岩土力学所研制的 RSM-24FD 动探仪 低频速度型检波器, 采用瞬状面波法, 振源采用重锤锤击, 用检波器拾取锤击振动的信号, 依测试深度的要求调整检波器和震源到检波器的距离 通过对测区声速信息处理, 反演介质内波速场的分布, 了解地层物理力学特性, 测定地基土剪切波速 动弹性模量和动泊松比等参数, 进而对场地地层分层和进行场地类别划分, 为场地地震效应分析提供依据.4..8 室内土工试验 : 在粉质粘土和粉土中采集原状土样进行室内分析, 提供土层物理力学性质定量参数, 供工程评价及建议之用 在粉土和砂土中采集相应数量扰动样进行室内颗分试验, 以获取粘粒含量等重要指标 在卵石层中进行颗分试验, 以了解砂卵石层土的颗粒构成及级配程度.4..9 土 水质分析 : 按规范采集地下水样品进行室内简分析获取相关参数, 进行腐蚀性评价 ; 选取二个钻孔在卵石层以上土层按上 下部位分别采集相应数量样品, 进行室内分析, 供土腐蚀性评价之用.4.2 勘察工作完成情况本次勘察于 2008 年 4 月 2 日进场正式开展野外工作, 直至 2008 年 4 月 26 日完成野外钻探及测试工作, 完成的实物工作量见表.4.2 此后转入室内资料整理工作, 提交最终成果报告 表.4.2 完成实物工作量统计 工作项目名称单位数量说明 钻孔定位个 259 全站仪定测 钻探进尺 ( 包括超重型动力触探测试 进尺 ) m 标准贯入试验测试次 43 液压 SP-00 型钻机, 植物胶护壁钻进, SH-30A 钻机进行超重型动力触探测试 地基波速试验 m RSM-24FD 动测仪 低频检波器, 面波法 取土样件 8 取岩样件 22 水 土腐蚀性分析 土样 2 水样 4 颗粒分析件 本次勘察室内土工试验及水质分析试验工作由四川中机工程勘察设计研究院中心试 验室完成, 地基波速测试工作由四川中机建设工程质量检测中心完成 2. 地理位置及交通概况 2 场地工程地质条件 拟建场地北侧紧靠金堂县内毗河, 东 西两侧为附近单位房地产开发项目, 南侧紧 邻金泉路, 交通工具可直达勘察现场, 地理环境优越, 交通十分便利 2.2 气象 水文概况 区内气候属亚热带季风型, 四季鲜明, 日照少, 无霜期长, 年平均气温 6.2 C, 最 高气温达 39.0 C, 最低气温 -5.9 C; 主导风向北北向, 年平均风速为.2m/s, 最大风速 为 28.0m/s; 平均风压 40Pa, 最大风压 280Pa; 年均降雨量在 900~000mm 之间, 多集 中于夏季,7 8 月份易形成暴雨天气 ; 年平均相对湿度 82%, 潮湿系数 0.97 金堂县县城附近河流主要有北河 中河 毗河及沱江, 其中北河 中河 毗河为沱 - 3 -

8 江支流, 在赵镇东南部汇入沱江 拟建工程位于毗河南岸, 紧靠毗河 根据金堂三皇庙水文站观测资料, 毗河多年平均流量 40.9m 3 /s, 一般 5~0 月为丰水期, 月 ~ 次年 4 月为枯水期 2.3 地形地貌金堂县地处川西平原与山地过渡地带平原一侧, 区域地貌属剥蚀浅丘和侵蚀低山地貌, 东临龙泉山, 山脊一般最高 800~000m, 相对高差 400~600m, 老牛坡为全县最高峰, 海拔 046m 拟建场地地貌单元属成都冲积平原北东缘, 沱江水系毗河冲洪积 Ⅰ 级阶地, 阶面高出河水面约 2~4m, 阶面上的堆积物由第四系的冲洪积物构成, 据区域地层资料, 厚度达 0 余米 基底为白垩系棕红色砂 泥岩组成 场地原为农田耕作地及居民住地, 地形约有起伏, 整体上呈南高北低 场地地面标高在 ~ m, 相对高差为 4.84m 2.4 区域构造及地震金堂县位于新华夏系构造成都断陷盆地西缘, 东临龙泉山背斜, 在构造部位上, 属扬子准地台中的四级构造, 其构造发育呈 N30~40 E 向延伸, 与成都平原长轴方向基本一致 在晚近期以来, 沉积了较厚的第四系松散堆积物, 分布于河床及其两岸附近地区, 区内在上更新统至今, 沉降活动大为减弱, 且断裂构造和地震活动较弱, 从地壳稳定性来看应属稳定区 据历史地震调查, 成都市尚未发生过强烈地震的历史记载与证据, 已有地震反应, 均为周围地震波及所致 据四川区域地震台网的近期监测资料, 同时统计了 958 年 月 984 年 在成都附近地区共发生过 2.5 级地震 8 次, 级地震 72 次, 成都未 发生过一次 周围强烈地震区均远离成都市, 成都市邻区地震虽频繁, 但成都市反映不强烈, 成 都市烈度未超过 Ⅴ 度, 但今年 5 月 2 日汶川发生里氏 8.0 级地震, 成都震感强烈 综上, 工作区就区域地壳稳定性来说, 是处于周围微弱活动环绕中的地壳稳定区 2.5 场地地基土构成及分布 本次勘察查明, 拟建场地内分布的地层主要有 : 第四系全新统人工填土层 (Q ml 4 ) 和 第四系全新统冲洪积层 (Q al+pl 4 ) 下伏中生界白垩系上统夹关组 (K 2j ) 砂岩 粉砂质泥岩 组成 现将场地地层由上而下分述如下 : 2.5. 第四系全新统人工填土层 (Q ml 4 ) 杂填土 : 灰褐色 稍湿 松散 由碎砖瓦片 砼碎块 废塑料 布料及少量卵砾 粘性土混杂而成 结构疏密不均, 系新近堆积而成, 堆积时间小于 0 年左右 场地内零 星分布, 为农房拆迁地段, 层厚.00~3.00m 2 素填土 : 灰褐色 灰黑色, 稍湿, 可塑状, 结构松散 主要由粘性土组成, 上部 偶含少量碎瓦片 碎砖块, 中下部较纯, 富含腐殖质, 植物根系发育, 场地内广泛分布 揭示厚度 0.50~2.00m 预计堆积年限在 0 年以内 第四系全新统冲洪积层 (Q al+pl 4 ) 粉质粘土 : 褐灰色 黑灰色, 稍湿 ~ 湿, 可塑状 由粘土矿物与少量粉粒组 成, 含铁锰质氧化物斑点, 微层理发育, 上部含少量有机质, 中下部质纯, 底部含粉砂 - 4 -

9 质包含物向粉土层过渡, 无摇振反应, 稍有光滑, 干强度中等, 韧性中等, 结构致密 该层场地地内分布较广, 揭示厚度 0.70~4.90m 粉土 : 褐灰色 青灰色, 湿 ~ 很湿, 中密状 以粉粒为主, 下部含粉砂质重, 局部地段含淤泥质, 含铁锰质氧化物斑点, 微层理发育 饱和状态时具振动水析现象, 刀切面粗糙, 手捏有砂感, 不易搓条 该层分布较广, 大部分钻孔都有揭露 揭示厚度 0.30~4.30m 淤泥 : 灰黑色, 湿 ~ 饱和, 软 ~ 流塑状 主要由粘粒和少量粉粒组成, 有机质含量高, 见腐烂植物枝叶 粘性强, 断面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 稍有摇震反应 场地内零星分布 揭示厚度 0.20~4.40m 粉细砂 : 褐灰色 青灰色, 湿 ~ 饱和, 松散 主要由长石 石英 云母等暗色矿物组成, 含粉砂粒, 颗粒呈细粒状 棱角状 分布不连续, 位于卵石层以上, 呈透镜状产出, 揭示厚度 0.30~3.70m 中砂 : 褐黄色 青灰色, 松散 湿 ~ 饱和 主要由长石 石英 云母, 暗色矿物组成 局部分布, 位于卵石层以上, 粉细砂或粉土以下, 呈透镜状产出, 揭示厚度 0.20~.50m 卵石 : 黄褐色 青灰色, 湿 ~ 饱和 骨架颗粒由花岗岩 石英岩 闪长岩 石英砂岩 灰岩和辉长岩等组成, 呈中等 ~ 微风化, 亚圆 ~ 圆形, 一般粒径 20mm~ 20mm, 大者达 60mm, 孔隙中充填砂砾和少量粘性土 卵石层顶板埋深.50~6.70m, 局部地段裸露 该层分布连续 稳定 厚度大, 密实度有从上而下增强的趋势, 现根据 卵石含量和动力触探曲线特征, 可划分成如下四个亚层 ( 力学分层 ): 8 松散卵石 :N 20 3 击, 卵粒粒径一般 25~50mm, 含量 50~55%, 呈透镜状分布于卵石层上部或夹于其中 82 稍密卵石 :3<N 20 6 击, 卵粒粒径一般 30~60mm, 含量 55~60%, 呈透镜状 层状分布于卵石层上部或夹于其中 83 中密卵石 :6<N 20 击, 卵粒粒径 30~80mm, 含量 60~70%, 主要以层状分布, 局部呈透镜状分布 84 密实卵石 :<N 20 4 击, 卵粒粒径 30~90mm, 含量 70~85%, 主要呈层状分布 中生界白垩系上统夹关组 (K 2j ) 基岩 粉砂质泥岩 (K2j ): 褐红色, 主要由粘土矿物 长石 石英 方解石等矿物组成, 泥质结构, 厚层状构造, 泥钙质胶结 根据钻探揭露该岩层可划分两个亚层 : 强风化粉砂质泥岩 : 节理裂隙发育, 岩芯呈碎石状, 少量柱状,RQD=5~5% 该层较薄, 厚度 0.50m 左右, 连续分布 中风化粉砂质泥岩 : 节理裂隙较为发育, 岩体基本完整, 岩质较为新鲜, 岩芯多呈柱状,RQD=70~85% 该地层分布连续, 本次钻探未揭穿, 揭露最大厚度 0.20m 中风化砂岩 (K2j): 灰白色 紫红色, 厚层状构造, 粉粒结构, 钙泥质胶结 主要由长石 石英 云母碎片和碳酸盐矿物等组成 节理裂隙不发育, 岩体新鲜完整, 岩芯呈长柱状 柱状, 节长 20~60m,RQD=80~90% 和粉砂质泥岩呈互层产出或夹 - 5 -

10 于其中 以上地基土的分布情况详见工程地质剖面图 ( 附图 02~28) 2.6 场地水文地质条件及水 土腐蚀性评价 2.6. 地下水类型及其赋存条件场地内地下水类型主要为赋存于第四系松散层中的孔隙潜水和下伏基岩裂隙水 其 样 件进行水质分析, 按 Ⅱ 类环境类型并结合地层的渗透性, 对照 岩土工程勘察规范 (GB ) 第 2.2 节的评价标准进行评判 ( 详见表 2.6.3) 根据判定结果 : 场地 2- 地下水化学类型为 HCO3 - SO4 -Ca 2+ Mg2+ 型水, 对砼及砼中钢筋均不具腐蚀性, 对钢结 构具弱腐蚀性 中下伏基岩透水性差, 具隔水的特征, 基岩中水量贫乏, 基岩裂隙水对工程建设影响不 大, 本报告不作详细评价 第四系松散层中的孔隙潜水 : 具弱承压性, 具统一的地下水位, 地下水补给来源主要为大气降水以及毗河河水 以地下迳流方式通过含水层下部排出场外, 少部分以蒸发方式排泄 杂填土层 素填土 耕土 粉质粘土层及粉土层为弱透水 ~ 隔水层 ; 粉砂层 细砂层 中砂 卵石层属强透水层, 水位随季节性变化 地下水埋深及水位变化幅度勘察期间测得地下水静止水位埋深在.0~4.30m, 相应高程介于 448.7~45.93m, 最大高差约 3.2m, 由于受场地附近降水影响, 部分地段地下水埋深异常 从观测数据看, 正常水位埋深在 ~450.50m 间 根据区域水文地质资料和调查访问, 本区地 表 评价类型腐蚀介质测试值 混凝土结构 砼结构中的钢筋 钢结构 地下水腐蚀性判定表 评定标准 ( 有腐蚀性 ) 腐蚀等级 SO 4 2- mg/l 7.7,02.3,20.6, 无腐蚀 Mg ,32.8,32.2, 无腐蚀 mg/l NH + 0,0,0,0 500 无腐蚀 mg/l OH - mg/l 0.0,0.0,0.0, 无腐蚀 总矿化度 mg/l 522.4,508.8,540.8, 无腐蚀 PH 值 7.39,7.32,7.45, 无腐蚀 侵蚀性 CO 2 mg/l 0.0,0.0,0.0,0.0 5 无腐蚀 HCO - 3 mmol/l C - =C - +SO (mg/l) PH 值 C - +SO 4 2- mg/l 6.32,6.42,6.60, 无腐蚀 64.93,63.8,64.55, 无腐蚀 7.39,7.32,7.45, ,39.9,55.0, <500 弱腐蚀 评价结果 对砼结构无腐蚀 对砼结构中的钢筋无腐蚀 对钢结构具弱腐蚀 下水年变幅约.00 左右, 常年最高地下水位在 m 左右 据区域水文地质资料, 含水层砂卵石渗透系数 K=5~20m/d 环境水腐蚀性评价为评价地下水对建筑材料的腐蚀性, 在 ZK68 ZK99 ZK75 和 ZK200 钻孔中各取水 场地土腐蚀性评价本次勘察对场地细粒土采集土样 2 件进行室内分析, 根据试验成果对照 岩土工程勘察规范 (GB ) 第 2.2 节的评价标准进行评判 ( 详见表 2.6.4) 根据表 结果判定 : 场地内土对砼结构 砼中钢筋及钢结构均不具腐蚀性 表 场地土腐蚀性判定表 - 6 -

11 土名及样品编号 ZK69- 粉质粘土 ZK04- 粉土 2.7 不良地质 对砼结构 对砼中钢筋 评价类型腐蚀性介质测试值 环境类型为 Ⅱ 类 地层渗透性为强渗透性 W 20% 的土层 SO 4 2- 评定标准 腐蚀等级 评价结果 g/kg 64.8 <750 无腐蚀性无腐蚀性 Mg 2+ mg/kg 49.3 <3000 无腐蚀性无腐蚀性 PH 值 7.69 >6.5 无腐蚀性无腐蚀性 C - =C - + SO mg/Kg 62.6 <250 无腐蚀性无腐蚀性 对钢结构 PH 值 7.69 >5.5 无腐蚀性无腐蚀性 对砼结构 对砼中钢筋 环境类型为 Ⅱ 类 地层渗透性为强渗透性 W<20% 的土层 SO 4 2- g/kg 58.3 <750 无腐蚀性无腐蚀性 Mg 2+ mg/kg 39.9 <3000 无腐蚀性无腐蚀性 PH 值 7.75 >6.5 无腐蚀性无腐蚀性 C - =C - + SO mg/Kg <400 无腐蚀性无腐蚀性 对钢结构 PH 值 7.75 >5.5 无腐蚀性无腐蚀性 勘察场地地势开阔, 无滑坡 崩塌 地面沉陷 岩溶 泥石流等不良地质作用, 地 基无暗浜 古河道 大的洞室等不良地质作用, 场地内局部地段分布有淤泥软土, 但位 3.2 场地地基土类型和场地类别划分 3.2. 地基土类型本次勘察选取了 9 个钻孔进行面波法波速测试, 其测试成果详见附件 波速测试报告, 对各土层测试成果指标统计分析见表 3.2., 对照 建筑抗震设计规范 (GB ) 第 4..3 款, 场地内素填土剪切波速为 Vs=35.48m/s 淤泥为软弱土 ; 可塑状粉质粘土剪切波速为 Vs= m/s 稍密状粉土剪切波速为 Vs= 28.36m/s 松散状细砂剪切波速为 Vs= m/s, 三者为中软土 ; 中砂剪切波速为 Vs= m/s 松散状卵石剪切波速为 Vs= m/s 稍密状卵石剪切波速为 Vs=335.45m/s 中密卵石剪切波速为 Vs= m/s 密实卵石剪切波速为 Vs=476.94m/s, 四者为中硬土 粉砂质泥岩和砂岩为坚硬土 于拟建建筑物基础埋深范围内, 基坑开挖时大都可清除, 故不会影响拟建物建设, 场地 内无膨胀性土和湿陷性土等其他特殊性土分布 3 场地和地基的地震效应 3. 场地的地震烈度及设防根据 建筑抗震设计规范 (GB ) 附录 A 区划, 本区地震设防烈度为 6 度, 设计基本地震加速度值为 0.05g, 设计地震分组第一组, 结构及构造按国家有关规范执行 土名 素填土 粉质粘土 表 3.2. 统计项目 测试单层厚度 (m) 地基土波速测试成果统计表 Vs(m/s) Vr(m/s) 动泊松比 动剪切模量 (MPa) 动弹性模量 (MPa) 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值

12 粉土 粉细砂 中砂 松散卵石 稍密卵石 中密卵石 密实卵石 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 频数 最大值 最小值 厚度加权平均值 场地类别 卓越周期 根据 建筑抗震设计规范 (GB ) 第 4..5 款和 4..6 款, 据该场地钻孔波 速测试成果 ( 见附件波速测试报告 ) 进行统计, 该场地地基土的等效剪切波速 Vse=298.95m/s, 卓越周期 Tg=0.32s, 上覆盖层厚度为 8.50~.20m, 根椐 建筑抗震 设计规范 (GB ) 表 4..6 和表 5..4-, 场地类别为 Ⅱ 类, 场地土类型为中硬 土, 特征周期为 0.35S 表 地基土波速测试成果统计表 钻孔号计算场地卓越周期 Tg(s) 场地等效剪切波速 Vs(m/s) ZK6# ZK8# ZK43# ZK53# ZK65# ZK80# ZK9# ZK93# ZK99# ZK25# ZK34# ZK52# ZK63# ZK73# ZK80# ZK90# ZK20# ZK207# ZK223# 平均值 场地抗震分析 场地覆盖层范围内的等效剪切波速为 m/s, 为中硬场地土, 场地开阔 平坦, 区域上属地壳稳定区, 无不良地质作用, 场地内无断裂通过, 处于抗震有利位置 地基土抗震液化特性评价 拟建场地地震设防烈度虽然为 6 度, 但拟建项目大部分为高层乙类建筑, 对液化沉 陷敏感, 本次勘察依据规范要求对拟建场地内饱和粉土 粉细砂按 7 度的要求进行液化 判别 场地局部地段分布为粉土 细砂和中砂层, 均位于常年最高地下水位之下, 处于饱 和状态下, 根据 建筑抗震设计规范 (GB )4.3.3~4.3.5 款 成都地区建筑 地基基础设计规范 (DB5/T ) 附录 P, 对其地震液化特性作如下分析 : - 8 -

13 初步判别根据土工试验, 粉土层中粘粒含量介于 5 %~0. 0 % 间, 均小于规范 0. 0 % 的标准, 饱和状态下有液化的可能, 应根据标贯测试成果作进一步判别 成都地区中砂层判定为不液化土层, 饱和砂土和砂质粉土总厚度小于.00m, 可不考虑液化影响 卵石层中砂夹层可不考虑液化影响 综合以下几点, 仅对卵石层之上厚度. 00m 的细砂和粉土层根据标准贯入试验结果作进一步判别 标准贯入试验判别及液化等级根据饱和土层标准贯入试验实测击数与液化判别标准贯入锤击数临界值相比较, 前者小于后者时为液化土层, 反之为不液化土层, 具体计算见下表 孔号土名 表 饱和粉土 粉细砂土液化判别及液化等级划分表 453 埋深 (m) 测点深 ds(m) 液化判别 水位埋深 dw(m) 粘粒含量 P(%) 实测击数 N63.5( 击 ) 标贯基准值 N O ( 击 ) 临界值 Nr ( 击 ) 液化否 层厚 di(m) 标贯点代表的中点深度 (m) ZK2.50~ 不液化 ZK9 0.50~ 不液化.30.5 ZK29.50~ 不液化 ZK3.00~ 不液化.20.6 ZK42.00~ 不液化 权函数值 Wi(m - ) ZK ~ 液化 轻微 ZK ~ 液化 轻微 ZK3.40~ 不液化 ZK42.0~ 液化 轻微 ZK45.50~ 不液化 ZK50 粉.50~ 液化 轻微 ZK ~ 不液化 ZK ~ 不液化 ZK84 土.0~ 不液化 ZK96.50~ 不液化 ZK ~ 不液化 ZK ~ 不液化 ZK ~ 不液化 ZK226.20~ 不液化 ZK ~ 不液化 ZK ~ 液化 中等 ZK242.00~ 液化 轻微 ZK ~ 不液化 ZK ~ 不液化 液化指数计算及等级划分 ZK69.20~ 液化 中等细砂 ZK ~ 液化 轻微 液化指数 I le 液化等级 备注 以最不利组合分析场地内砂土及粉土的液化问题 : 水位埋深以年最高水位考虑, 丰水期水位在现水位基础上上升.00m 粉土粘粒含量取室内土工试验最低值 5%. 由表可知场地内饱和粉土具轻微液化现象, 饱和细砂具轻微 ~ 中等液化 4 岩土参数的统计 分析 选用及岩土参数建议值 4. 岩土参数的统计 分析和选用本次勘察为获取各地基土岩土物理力学性质及其承载力等定量评价指标, 在细粒土和砂土中进行了标准贯入试验测试, 并按规范采取样品进行室内分析 ; 在基岩中采集样品作室内单轴抗压试验 ; 在卵石层中进行连续性超重型动力触探原位测试 ; 对原位测试和室内试验成果按 岩土工程勘察规范 (GB ) 第 4.2 节有关要求进行统计 - 9 -

14 分析 具体见表 4.- 表 4.-2 表 4.-3 和表 4.-4 岩土参数统计原则 : 评价岩土参数性状的指标, 如天然含水量 天然密度 液限 塑限 塑性指数 饱和度 相对密度等取平均值 ; 其他指标取标准值或根据平均值依变 异系数的大小作适当调整 ; 超重型动力触探测试统计, 根据各孔分层的贯入指标平均值, 用厚度加权平均法计算场地分层贯入指标平均值和变异系数 土层 名称 及 代号 粉 质 粘 土 粉 土 表 4.- 项 目 压缩系数 (kpa) 压缩模量 (kpa) r 0 W 0 G S Sr W L W P I P I L C φ α V E S KN/m 3 % % % % kpa Mpa - MPa 频数 最小值 最大值 平均值 标准差 变异系数 建议值 承载力特征值 fak(kpa) 频数 最小值 最大值 平均值 标准差 变异系数 建议值 承载力特征值 fak(kpa) 天然重力密度 天然含水量 比 重 室内土工试验成果统计一览表 物理性质指标 孔 隙 比 饱 和 度 液 限 塑 限 塑性 指数 液性 指数 力学性质指标直剪压缩性抗剪强度 凝聚力 内摩擦角 土层名称 表 4.-2 标准贯入试验成果统计表 统计数 击 /30m 击 /30m 标准值 变异系数 修正系数 n 范围值 平均值 φ m σ f δ ψ i 修正值 φ k 粉质粘土 (Q 4 al+pl ) 5 4~ 土 粉土 (Q 4 al+pl ) 23 4~ 细砂 (Q 4 al+p l) 5 4~ 层 表 4.-3 指标 频数 n 单层范围值 N20 超重型动力触探试验成果统计表 击 /0m 厚度加权平均值 φ m 标准差 σ f 变异系数 δ 修正系数 ψ i 击 /0m 修正值 φ k 承载力特征值 fak (Kpa) 松散卵石 78.29~ 稍密卵石 ~ 中密卵石 ~ 密实卵石 240.2~ 压缩承载力模量特征值 ( 变形模备注 fak(kpa) 量 )Es(Eo )(Mpa) 据 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T ) 和经验确定承载力和压缩模量取值 变形模量 Eo (Mpa) 备 注 其成果的统计是根据各孔分层的贯入指标平均值, 用厚度加权平均法计算场地分层贯入指标平均值和变异系数 2 据 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T ) 和经验确定承载力和变形模量 3 异常值未参与统计 - 0 -

15 表 4.-4 统计项目 天然密度 极限抗压 软化 抗剪断 ( 天然 ) 天 然饱 和 系数 内聚力 内摩 岩石名称 (g/m 3 ) R R w η (Mpa) 擦角 ( ) 单值 中风化 频数 砂岩 最小值 最大值 平均值 标准差 变异系数 建议值 承载力特征值 fak(kpa) 单值 中风化 粉砂质 泥岩 频数 2 2 最小值 最大值 平均值 标准差 变异系数 建议值 备注 承载力特征值 fak(kpa) 4.2 各地基土主要岩土参数建议值 室内土工试验成果统计一览表 800 岩石地基承载力依据 建筑地基基础设计规范 (GB ), 综合考虑岩石抗压强度 岩体完整程度等确定 本次勘察依据所进行的钻探取样 室内土工试验 原位测试等成果, 结合成都地区 已有的研究成果 工程经验, 对本场地所分布的地基土的物理 力学性质指标综合分析 后确定地基土主要岩土岩土参数建议值, 详见下表 4.2 土 表 4.2 人工埴土 可塑状粉质粘土 卵石 主主要参数 名 软塑状淤泥 中密状粉土 松散状粉细砂 稍密中砂 强风化砂质泥岩中风化砂质泥岩强风化砂岩中风化砂岩 注 : 带 * 为经验参数 天然重度 γ (KN/m 3 ) 地基土主要岩土参数建议值表 压缩模量 Es(MPa) 变形模量 Eo(MPa) 抗压强度标准值 (MPa) 承载力特征值 fak(kpa) ~60 粘聚力 内摩擦角 C(Kpa) φ ( ) * * 3* 松散 稍密 中密 密实 场地的稳定性及建筑物的适宜性 岩土工程的分析与评价 抗剪强度 前述 ( 第 2.4 节 ) 区内在上更新统至今, 沉降活动大为减弱, 且断裂构造和地震活动 较弱, 从地壳稳定性来看应属稳定区 就区域构造稳定来讲是处于周围微弱活动环境中 的地震稳定区, 对高层建筑无不良影响 成都地区是地震波及区, 不论周围松藩 平武的强烈地震或邻近周围地震波及到成 都, 最高烈度在 7 度以下, 而按 7 度设防安全是有保证的 根据 建筑抗震设计规范 (GB ) 附录 A 区划, 拟建场地地震设防烈度虽然为 6 度, 但拟建项目大部分 为乙类建筑, 对沉降较敏感, 故应按 7 度进行抗震设防 - -

16 拟建场地属 Ⅱ 类建筑场地和中硬场地土, 场地内无断裂通过, 无不良地质作用, 场地 内第四系冲洪积层厚度不大, 基底为白垩系上统夹关组 (K 2j ) 基岩, 钻探揭露发现 : 岩 体为中 ~ 厚层状, 完整 强度较高, 故场地稳定性较好 拟建场地地形平坦 地貌单一, 处于抗震较有利位置 综上, 拟建场和地基稳定性良好, 适宜建筑 5.2 地基土力学性质评价 由各土层进行的原位测试 室内试验成果, 结合拟建物上部结构荷载及变形要求, 对场地内钻探深度范围内的土层性质作如下评价 : 5.2. 第四系全新统人工填土层 (Q ml 4 ) 杂填土 : 结构松散, 力学性质差, 系新近堆积而成, 局部分布于浅表, 属不良地基 土, 基坑开抗时将被清除, 不能作基础持力层 第四系全新统冲洪积层 (Q al+pl 4 ) 淤泥 : 软 ~ 流塑状, 孔隙比大 含水量高, 为欠固结土, 力学性质不良 无实 际工程意义 粉质粘土 : 可塑状, 压缩模量 Es 平均值为 4.76Mpa, 压缩系数 αν-2 平均值为 0.4, 标准贯入试验击数为 5.62 击, 承载力特征值取 50Kpa, 属力学性能一般的中等压 缩性土 有一定力学强度, 但不能作拟建高层建筑基础持力层 场地内厚度变化大, 局 部尖灭 粉土 : 中密状, 压缩模量 Es 平均值为 5.75Mpa, 压缩系数 αν-2 平均值为 0.3, 标准贯入试验击数为 5.44 击, 承载力特征值取 35Kpa, 属力学性质偏低的中等压缩性土 场地内分布不均, 层薄且变化大, 工程性能不良, 不能作拟建高层建筑基础持力层 粉细砂 : 松散状, 标贯击数为 5.20 击, 承载力特征值取 0Kpa, 力学强度低, 分布于卵石层上部, 层薄不稳定, 为不良地基土, 不能作基础持力层 中砂 : 稍密状, 承载力特征值取 60Kpa, 力学强度中等, 分布于卵石层上部或夹于其中, 不能作拟建高层建筑基础持力层, 做下卧层时应满足强度验算要求 卵石 : 卵石层在基础埋深以下以稍密 中 ~ 密实卵石层为主, 具承载力高 压缩性低的特点, 工程性质较好 ; 根据各建筑物基底压力大小, 在满足强度和变形要求的前提下选取稍密卵石 中 ~ 密实卵石作基础持力层 对局部松散卵石软弱夹层, 需采取换填或高压注浆加固处理 中生界白垩系上统夹关组 (K 2j ) 基岩 粉砂质泥岩 : 厚层状构造, 岩石抗风化能力弱, 属软质岩, 为可软化岩, 具遇水软化的不良性 强风化 : 属极软岩, 容许承载力为 500KPa 力学强度较好, 变形量小, 但层位不稳定, 揭示厚度 0.50m 左右 中风化 : 属软质岩, 岩体较完整, 岩芯呈柱状, 容许承载力 800KPa, 力学强度好, 厚度大 层位连续稳定 最大揭示厚度 0.20m 粉砂岩 : 厚层状构造, 岩石抗风化能力较强, 属较软 ~ 较硬岩, 为不软化岩, 水理性较好 - 2 -

17 强风化 : 属较软岩, 容许承载力为 800KPa, 变形量小, 但层位不稳定, 揭示厚度 0.50m 左右 中风化 : 属较硬岩, 容许承载力为 800KPa, 力学强度好 变形量小, 层位连续稳定 下伏基岩埋深在 8.50~.20m 间, 产状平缓, 力学强度好, 层位连续稳定, 是理想的基础持力层 5.3 地基基础方案分析评价 5.3. 基础选型分析拟建物按 7 度进行抗震设防, 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ), 在地震区基础埋置深度必须满足地基强度和稳定性要求, 采用天然地基时, 不小于建筑物高度的 /5 一般为 /0~/2, 采用桩基时, 不小于建筑物高度的 /8~/20( 桩的长度不计在埋置深度内 ) 天然地基方案 : 拟建场地内卵石层顶板埋深.50~6.70m, 其埋深与基础要求埋深相适应, 基本不存在超挖情况 在满足规范规定的埋置深度的同时, 基底一般为稍密以上卵石层, 地基强度能满足上部荷载要求, 但另一方面卵石层具密实度变化大 软弱透镜体多 均匀性差的特点, 局部地段存在松散卵石 砂透镜体或砂夹层, 可进行下卧层的承载力及沉降量验算后权衡分析, 并采取相应处理措施予以解决 鉴于此, 拟建高层建筑采用以卵石层作直接的天然持力层的筏基方案是可行的 桩基方案 : 据钻探揭露场地内覆盖层厚度为 8.50~.20m, 按规范要求的基础埋深 开挖后, 卵石层厚度一般在 6~8m 间, 从场地内卵石层的各亚层的分布情况来看, 卵石层下部均为中 ~ 密实卵石层, 局部为极密状, 呈透镜体或层状分布 若采用预制桩 沉管灌注桩及管桩方案, 以中密 ~ 密实卵石为桩端持力层, 桩长大都在 3~5m 间, 无桩基实际上意义, 另方面成桩时难以穿透上部中 ~ 密实卵石透镜体, 且桩长难以控制, 裁桩易造成预应力释放, 故不适宜采用 近年来, 人工挖孔扩底墩式基础在本地区高层建筑基础设计中, 也是可供选择的基础方案, 特别是大跨度柱网下采用一柱一桩更显其优越性, 具有施工工艺简单 成本较低 质量易控制等优点 但对本工程而言, 宜选择中风化粉砂质泥岩或中风化粉砂岩为桩端持力层, 场地内下伏基岩顶板起伏不大, 墩身长度易控制 场地内地下水埋藏浅, 施工中将进行大深度的降水, 而含水层水量丰富, 涌水量大, 降水难度大姑且不说, 但由于降深大波及面广, 因地下水大面积降低发生地面沉降而导致周边建构筑物的变形, 从而引起新的环境地质问题, 此方案虽可取, 但应采取相应措施确保周围建构筑物的安全及成孔施工中人员安全 经过全面分析认为 : 拟建工程采用人工挖孔桩和天然地基土的箱形或筏板基础方案仍是安全可靠 经济可行的方案 按规范要求, 对于天然地基 : 基础埋深对于拟建 层的建筑不小于 2.60m, 对于 4 层的基础埋深不小于 3.0m, 对于 6 层的基础埋深不小于 3.50m, 对于 8 层的基础埋深不小于 3.90m; 对于桩基方案 : 基础埋深 ( 不计桩长 ) 对于拟建 层的建筑不小于 2.20m, 对于 4 层的基础埋深不小于 2.60m, 对于 6 层的基础埋深不小于 2.90m, 对于 8 层的基础埋深不小于 3.30m - 3 -

18 5.3.2 高层建筑天然地基方案评价该工程主要由 9 幢高层建筑构成, 分别为 层 4 层 6 层和 8 层, 初步估算其荷载为 220KPa 280KPa 320KPa 和 360KPa 少数拟建建筑物 (3# 楼 ) 与地下室相连, 地下室埋深具统一高程, 据初步设计方案 : 地下室埋深在 -5.40m(±0.00 标高 m), 地下室统一基底标高为 m 其他建筑物基础埋深在满足规范要求的前提下可根据地基土强度作相应调整 拟建物 # 楼 2# 楼 3# 楼 4# 楼 5# 楼 6# 楼 7# 楼 8# 楼 0# 楼 3# 楼 4# ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK6 ZK5 ZK4 ZK3 ZK2 ZK ZK0 ZK9 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价 不均匀 均匀 均匀 均匀 均匀 均匀 均匀 剖面编号 钻孔编号 ZK8 ZK7 ZK6 ZK5 ZK4 ZK3 ZK2 ZK 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价 均匀 均匀 均匀 均匀 均匀 均匀 不均匀 楼 5# 楼 6# 楼 7# 楼 8# 楼和 9# 楼按建议基底标高开挖后, 基底土大部分揭露为 稍密 中密或密实卵石层, 局部地段为松散卵石层, 稍密卵石经深宽修正后的承载力能 满足上部荷载要求, 故建议以稍密 中密或密实卵石层为持力层的筏基方案 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 剖面号 # 楼 钻孔编号 ZK08 ZK6 ZK06 ZK4 ZK04 ZK2 ZK2 ZK0 由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在 2.00~4.60m 间, 标高 ~45.6m 间 ; 持力层厚度 (m) 地下水埋深 2.80~3.60m, 标高 ~450.93m 建议基底标高设在 m, 相应基础埋深 ( 相对地面 )4.6~4.9m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段为松散卵石 中密 ~ 密实卵石, 局部地段受力层范围内存在松散卵石下卧层 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面 和 进行地基的均匀性评价 基础宽度 (m) 厚度差 厚度差与 0.05b 的关系 > < < > 均匀性判别 不均匀 均匀 均匀 不均匀 0.70 第一下卧层厚度 (m) 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 < > > < 均匀性判别 均匀 不均匀 不均匀 均匀 - 4 -

19 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK02 ZK04 ZK06 ZK08 ZK0 ZK2 ZK4 ZK6 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 4.35/24.89=.66.45<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 : s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 松散 松散 稍密 松散 稍密 密实 稍密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 中密 密实 松散 稍密 中密 中密 中密 中密 厚度 (m) 孔号 持力层类别 松散 松散 松散 稍密 松散 中密 稍密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 稍密 中密 稍密 中密 稍密 稍密 中密 中密 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为松散 ~ 稍密卵石层, 部分地段为中密 密实卵石层, 现以松散卵石层 fak=60kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 剖面号 ZK6 ZK4 ZK2 ZK0 ZK08 ZK06 ZK04 ZK2 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 剖面号 ZK08 ZK6 ZK06 ZK4 ZK04 ZK2 ZK2 ZK0 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 备注基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 由上表可知, 当基底压力为 KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 8.96~37.9mm, 基础倾斜值为 ~0.0004, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在 2.00~4.60m 间, 标高 ~45.6m 间 ; 按基底标高 m 开挖, 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 松散卵石层取 0.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 3.50m, 最高水位取 0.50m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均值为 0.80KN/m 3 ; 基础宽度 : b=6.00m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; - 5 -

20 基础埋深 : 取平均值 4.50m; fa = (6.00-3) ( ) =444.58KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q 0 d k 基底下土的内摩擦角标准值取 φk=28, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ =274.8 KPa 若安全系数取 K=3.00, 地基承载力 ( 松散状卵石而言 ) 特征值 fa 分别为 KPa 和 KPa 综合以上分析, 拟建物从地基强度和变形上均能满足设计及规范要求 4) 下卧层强度验算拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层, 现选取钻孔 ZK3 进行计算, 软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值, 按 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T ) 第 5..8 款估算 : fz=fuk/γ uk +η d γ 3 (z-.50)/γ d =320/ ( )/.0 =345.50KPa Pz=Lb(P-P)/(b+2z tanθ)( L+2z tanθ)= ( )/ 3) 基底压力计算 ( )( )=262.49KPa (z <0.25b 时 θ=0 ) 根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =30KPa 根据两规范公式验算, 松散状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求 Pz= =56.7 KPa,Pz+Pz= =39.20KPa<fz(345.50KPa) 基本能满足设计要求 通过以上分析评价, 拟建 # 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土以稍密 ~ 中密卵石为主, 局部地段为松散卵石层, 其强度虽能满足上部荷载要求, 但从地基土强度均匀性考虑, 建议对基底以下松散卵石采取清除换填处理 ( 松散卵石厚度在 0.4~.77m), 对松散卵石下卧层采取振冲或注浆处理 # 楼由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在.80~4.50m 间, 标高 449.8~45.45m 间 ; 地下水埋深 2.80~4.30m, 标高 ~450.87m 建议基底标高设在 m, 相应基础 - 6 -

21 埋深 ( 相对地面 )4.52~5.69m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段 为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 厚度差与 0.05b 的关系 < < < > 均匀性判别均匀均匀均匀不均匀 地基土均匀性评价 第一下卧层厚度 (m) 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 选取在基础宽度方向 岩土参数差异性较大的剖面 和 进行地基的均匀性评价 ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK30 ZK29 ZK28 ZK27 ZK26 ZK25 ZK24 ZK9 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀均匀不均匀 剖面编号 钻孔编号 ZK23 ZK22 ZK2 ZK20 ZK9 ZK8 ZK7 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀均匀均匀 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 剖面号 钻孔编号 ZK23 ZK30 ZK2 持力层厚度 (m) ZK28 ZK9 ZK26 ZK ZK 基础宽度 (m) 厚度差 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 > > > < 均匀性判别不均匀不均匀不均匀不均匀 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK7 ZK9 ZK2 ZK23 ZK24 ZK26 ZK28 ZK30 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 42.72/32.3=.32.32<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 : s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 剖面号 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 剖面号 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) ZK30 ZK28 ZK26 ZK24 ZK23 ZK2 ZK9 ZK ZK23 ZK30 ZK2 ZK28 ZK9 ZK26 ZK7 ZK

22 相对倾斜 备注基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 稍密卵石层取.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 由上表可知, 当基底压力为 309KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 8.09~2.54mm, 基础倾斜值为 ~0.0002, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在.80~4.50m 间, 标高 449.8~45.45m 间 ; 按基底标高 m 开挖, 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 稍密 稍密 稍密 中密 稍密 稍密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 中密 中密 中密 密实 中密 中密 中密 厚度 (m) 孔号 持力层类别 中密 稍密 中密 中密 中密 稍密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 密实 中密 密实 密实 密实 密实 中密 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层, 部分地段为中密卵石层, 按稍密卵石层承载力特征值 fak=350kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 3.20m, 最高水位取 0.80m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均 值为.87KN/m 3 ; 基础宽度 : b=5.20m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; 基础埋深 : 取平均值 5.0m; fa = (6.00-3) ( ) =693.75KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q 0 d k 基底下土的内摩擦角标准值取 φk=32, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ =254.25KPa 若安全系数取 K=3.00, 地基承载力 ( 稍密状卵石而言 ) 特征值 fa 分别为 KPa 和 KPa 3) 基底压力计算 根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种 不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : - 8 -

23 P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =322KPa 根据两规范公式验算, 稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求 基础范围内无软弱下卧层, 故不考虑其下卧层验算, 地基均匀性较好 通过以上分析评价, 拟建 2# 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土为稍密 ~ 中密卵石, 其强度能满足上部荷载要求 # 楼由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在 2.50~4.20m 间, 标高 ~45.47m 间 ; 地下水埋深 3.20~4.20m, 标高 449.7~450.37m 建议基底标高设在 m 处, 相应基础埋深 ( 相对地面 )4.66~5.38m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面 和 进行地基的均匀性评价 ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK44 ZK43 ZK42 ZK4 ZK40 ZK39 ZK38 ZK9 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价不均匀不均匀均匀均匀均匀均匀 剖面编号 钻孔编号 ZK37 ZK36 ZK35 ZK34 ZK33 ZK32 ZK3 钻孔间距 (m) , 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀均匀不均匀 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 钻孔编号 持力层厚度 (m) 基础宽度 (m) 厚度差 ZK37 ZK44 ZK35 ZK42 ZK33 ZK40 ZK3 ZK 厚度差与 0.05b 的关系 < < < < 均匀性判别均匀均匀均匀均匀 第一下卧层厚度 (m) 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 > < > > 均匀性判别 不均匀 均匀 不均匀 不均匀 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK3 ZK33 ZK35 ZK37 ZK38 ZK40 ZK42 ZK44 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 39.55/26.25=.5.5<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 : s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表

24 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 剖面号 ZK44 ZK42 ZK40 ZK38 ZK37 ZK35 ZK33 ZK3 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 剖面号 ZK37 ZK44 ZK35 ZK42 ZK33 ZK40 ZK3 ZK38 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 备注 基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 由上表可知, 当基底压力为 KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 8.99~49.6mm, 基础倾斜值为 ~0.0006, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在 2.50~4.20m 间, 标高 ~45.47m 间 ; 按基底标高 m 开挖, 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 中密 稍密 稍密 稍密 稍密 稍密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 密实 松散 中密 松散 松散 松散 松散 厚度 (m) 孔号 持力层类别 中密 稍密 中密 中密 中密 中密 中密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 稍密 中密 稍密 松散 松散 密实 稍密 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层, 部分地段为中密卵石层, 按稍密卵石层承载力特征值 fak=350kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 稍密卵石层取.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 3.40m, 最高水位取.00m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均 值为 2.20KN/m 3 ; 基础宽度 : b=5.20m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; 基础埋深 : 取平均值 5.00m; fa = (6.00-3) ( ) =695.06KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q 0 d k 基底下土的内摩擦角标准值取 φk=32, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ = KPa 若安全系数取 K=3.00, 地基承载力 ( 稍密状卵石而言 ) 特征值 fa 分别为 KPa

25 和 85.5KPa 3) 基底压力计算根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =320KPa 综合以上分析, 拟建物从地基强度和变形上均能满足设计及规范要求 4) 下卧层强度验算拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层, 现选钻孔 ZK42 进行计算, 软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值, 按 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T ) 第 5..8 款估算 : fz=fuk/γ uk +η d γ 3 (z-.50)/γ d =320/ (6.0-.5)/.0 =43.05KPa Pz=Lb(P-P)/(b+2z tanθ)( L+2z tanθ)= ( )/ ( )( )=256.07KPa (z <0.25b 时 θ=0 ) Pz= =76.25KPa,Pz+Pz= =332.32KPa<fz(43.05KPa) 基本能满足设计要求 通过以上分析评价, 拟建 3# 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土持力层为稍密 ~ 中密卵石, 其强度虽能满足上部荷载要求, 但地基土受力层均匀性较差, 局部地段存在松散卵石软弱下卧层, 建议对松散卵石下卧层采取振冲或注浆处理, 以达到地基土的强度均匀 # 楼根据工程地质剖面图地层分布来看 : 卵石层埋深在 2.60~4.00m 间, 标高 ~ 45.25m 间 ; 地下水埋深 3.80~4.90m, 标高 ~449.94m 建议基底标高设在 m 处, 相应基础埋深 ( 相对地面 )3.95~4.85m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面 和 进行地基的均匀性评价 ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK58 ZK57 ZK56 ZK55 ZK54 ZK53 ZK52 ZK9 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m)

26 坡度 (%) 均匀性评价均匀不均匀均匀均匀均匀均匀 剖面编号 钻孔编号 ZK5 ZK50 ZK49 ZK48 ZK47 ZK46 ZK45 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀均匀均匀 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 钻孔编号 持力层厚度 (m) 基础宽度 (m) 厚度差 ZK5 ZK58 ZK49 ZK56 ZK47 ZK54 ZK45 ZK 厚度差与 0.05b 的关系 < > < < 均匀性判别均匀不均匀均匀均匀 第一下卧层厚度 (m) 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 > < < < 均匀性判别 不均匀 均匀 均匀 均匀 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK45 ZK47 ZK49 ZK5 ZK52 ZK54 ZK56 ZK58 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 40.50/30.84=.3.3<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 : s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表 剖面号 ZK58 ZK56 ZK54 ZK52 ZK5 ZK49 ZK47 ZK45 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 剖面号 ZK5 ZK58 ZK49 ZK56 ZK47 ZK54 ZK45 ZK52 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 备注基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 由上表可知, 当基底压力为 KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 25.25~34.05mm, 基础倾斜值为 ~0.0007, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在 2.60~4.00m 间, 标高 ~45.25m 间 ; 按基底标高 m 开挖, 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 中密 稍密 中密 中密 中密 中密 中密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 稍密 中密 密实 密实 稍密 稍密 稍密 厚度 (m) 孔号 持力层类别 中密 稍密 中密 中密 中密 稍密 中密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 稍密 中密 密实 稍密 稍密 中密 稍密 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层, 部分地段为中密卵石层, 按稍密卵石层承载力特征值 fak=350kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A

27 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 稍密卵石层取.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 3.00m, 最高水位取 0.84m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均 值为 2.0KN/m 3 ; 基础宽度 : b=5.20m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; 基础埋深 : 取平均值 4.30m; fa = (6.00-3) ( ) =655.8KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q 0 d k 基底下土的内摩擦角标准值取 φk=32, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ =2543.4KPa 若安全系数取 K=3.00, 地基承载力 ( 稍密状卵石而言 ) 特征值 fa 分别为 655.8KPa 和 KPa 3) 基底压力计算根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =306KPa 根据两规范公式验算, 稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求 基础范围内钻孔 ZK49 地段有松散卵石软弱下卧层, 但埋藏深, 应力扩散后顶面所受附加应力小, 能满足强度要求, 地基均匀性较好 通过以上分析评价, 拟建 4# 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土为稍密 ~ 中密卵石, 其强度能满足上部荷载要求 # 楼由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在 3.50~6.0m 间, 标高 ~450.02m 间 ; 地下水埋深 2.80~5.30m, 标高 ~45.93m 建议基底标高设在 m 处, 相应基础埋深 ( 相对地面 )5.92~7.3m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价

28 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 选取在基础宽度方向 岩土参数差异性较大的剖面 和 进行地基的均匀性评价 ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK72 ZK7 ZK70 ZK69 ZK68 ZK67 ZK66 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀不均匀不均匀不均匀不均匀 剖面编号 钻孔编号 ZK65 ZK64 ZK63 ZK62 ZK6 ZK60 ZK59 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀不均匀均匀 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 钻孔编号 持力层厚度 (m) 基础宽度 (m) 厚度差 ZK65 ZK72 ZK63 ZK70 ZK6 ZK68 ZK59 ZK 厚度差与 0.05b 的关系 > > > < 均匀性判别不均匀不均匀不均匀均匀 第一下卧层厚度 (m) 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 > > < < 均匀性判别 不均匀 不均匀 均匀 均匀 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK59 ZK6 ZK63 ZK65 ZK66 ZK68 ZK70 ZK72 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 42.8/32.72=.3.3<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 : s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 剖面号 ZK72 ZK70 ZK68 ZK66 ZK65 ZK63 ZK6 ZK59 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 剖面号 ZK65 ZK72 ZK63 ZK70 ZK6 ZK68 ZK59 ZK66 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 备注 基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 由上表可知, 当基底压力为 470KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 25.67~57.48mm, 基础倾斜值为 ~0.0025, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在 3.50~6.0m 间, 标高 ~450.02m 间, 按基底标高 m 开挖, 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 稍密 稍密 稍密 中密 中密 中密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 密实 密实 中密 密实 密实 密实 中密 厚度 (m) 孔号 持力层类别 稍密 稍密 稍密 中密 中密 稍密 中密

29 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别中密中密松散密实稍密中密密实 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层, 部分地段为中密卵石层, 按稍密卵石层 承载力特征值 fak=350kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 稍密卵石层取.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 5.50m, 最高水位取.20m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均 值为.75KN/m 3 ; 基础宽度 : b=5.50m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; 基础埋深 : 取平均值 6.60m; fa = (6.00-3) ( ) =768.87KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q d k 基底下土的内摩擦角标准值取 φk=32, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ = KPa 若安全系数取 K=3.00, 地基承载力 ( 稍密状卵石而言 ) 特征值 fa 分别为 KPa 和 KPa 3) 基底压力计算根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =492KPa 根据两规范公式验算, 稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求 4) 下卧层强度验算拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层, 现选取钻孔 ZK68 进行计算, 软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值, 按 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T ) 第 5..8 款估算 : fz=fuk/γ uk +η d γ 3 (z-.50)/γ d

30 =320/ (7.0-.5)/.0 =429.26KPa Pz=Lb(P-P)/(b+2z tanθ)( L+2z tanθ)= ( )/ ( )( )=424.42KPa (z <0.25b 时 θ=0 ) Pz= =78.0KPa,Pz+Pz= =502.5KPa>fz(429.26KPa) 不能满足设计要求 通过以上分析评价, 拟建 5# 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土持力层为稍密 ~ 中密卵石, 其强度能满足上部荷载要求, 局部地段存在松散卵石软弱下卧层, 但埋藏浅可采取清除换填处理 但此基础方案基坑开挖深 局部达 7.3m, 按常规基坑支护方法难以满足基坑稳定要求, 需采取护壁桩方案才能确保施工安全, 护壁投入费用大 技术要求高, 故施工图设计时应综合考虑经济和技术因素确定基础方案 # 楼由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在 4.0~6.30m 间, 标高 ~449.67m 间 ; 地下水埋深.60~4.40m, 标高 ~450.0m 建议基底标高设在 m 处, 相应基础埋深 ( 相对地面 )6.20~6.52m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 选取在基础宽度方向 岩土参数差异性较大的剖面 和 5-5 进行地基的均匀性评价 ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK86 ZK85 ZK84 ZK83 ZK82 ZK8 ZK80 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀均匀均匀 剖面编号 5-5 钻孔编号 ZK79 ZK77 ZK76 ZK75 ZK74 ZK73 ZK72 钻孔间距 (m) 持力层底面高程 (m) 底面差值 (m) 坡度 (%) 均匀性评价均匀均匀均匀均匀均匀均匀 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 钻孔编号 持力层厚度 (m) 基础宽度 (m) 厚度差 ZK79 ZK86 ZK77 ZK84 ZK75 ZK82 ZK73 ZK 厚度差与 0.05b 的关系 < < < < 均匀性判别均匀均匀均匀均匀 第一下卧层厚度 (m) 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 > > < < 均匀性判别 不均匀 不均匀 均匀 均匀 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK73 ZK75 ZK77 ZK79 ZK80 ZK82 ZK84 ZK86 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 36.84/30.70=.20.20<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 :

31 s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 剖面号 ZK86 ZK84 ZK82 ZK80 ZK79 ZK77 ZK75 ZK73 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 剖面号 ZK79 ZK86 ZK77 ZK84 ZK75 ZK82 ZK73 ZK80 钻孔编号 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 备注 基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 由上表可知, 当基底压力为 KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 27.24~47.48mm, 基础倾斜值为 0.000~0.00, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在 4.0~6.30m 间, 标高 ~449.67m 间, 按基底标高 m 开挖, 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 稍密 稍密 稍密 稍密 中密 中密 稍密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 中密 松散 松散 中密 稍密 稍密 密实 厚度 (m) 孔号 持力层类别 稍密 稍密 稍密 稍密 稍密 中密 中密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 中密 中密 中密 中密 中密 稍密 密实 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层, 部分地段为中密卵石层, 按稍密卵石层 承载力特征值 fak=350kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 稍密卵石层取.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 5.40m, 最高水位取 0.90m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均 值为.33KN/m 3 ; 基础宽度 : b=5.50m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; 基础埋深 : 取平均值 6.40m; fa = (6.00-3) ( ) =747.63KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q 0 d k 基底下土的内摩擦角标准值取 φk=32, 粘聚力标准值取 Ck=0-27 -

32 fu=/ = KPa 若安全系数取 K=3.00, 地基承载力 ( 稍密状卵石而言 ) 特征值 fa 分别为 KPa 和 952.0KPa 3) 基底压力计算根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =488KPa 根据两规范公式验算, 稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求 4) 下卧层强度验算拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层, 现选取钻孔 ZK74 进行计算, 软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值, 按 成都地区建筑地基基础设计规范 (DB5/T ) 第 5..8 款估算 : fz=fuk/γ uk +η d γ 3 (z-.50)/γ d =320/ ( )/ =406.00KPa Pz=Lb(P-P)/(b+2z tanθ)( L+2z tanθ)= ( )/ ( )( )=49.98KPa (z <0.25b 时 θ=0 ) Pz= =72.20KPa,Pz+Pz= =492.8KPa>fz(406.00KPa) 不能满足设计要求 通过以上分析评价, 拟建 6# 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土持力层为稍密 ~ 中密卵石, 其强度能满足上部荷载要求, 局部地段存在松散 卵石软弱下卧层, 但埋藏浅可采取清除换填处理 # 楼 由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在 3.40~6.30m 间, 标高 ~450.7m 间 ; 地下水埋深.60~4.30m, 标高 ~449.43m 建议基底标高设在 m 处, 相应 基础埋深 ( 相对地面 )4.20~6.99m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部 地段为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 对主要工程地质剖面 和 3-3 进行地基的均匀性评价 ) 按持力层层面坡度的均匀性评价, 见表 表 剖面编号 钻孔编号 ZK92 ZK9 ZK89 ZK87 ZK89 ZK92 ZK87 ZK9 钻孔间距 (m) 持力层底面 底面差值 m (m)

33 坡度 (%) 均匀性评价 均匀 均匀 均匀 均匀 2) 按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价, 见表 表 剖面号 钻孔编号 ZK92 ZK9 ZK89 ZK87 ZK89 ZK92 ZK87 ZK9 持力层厚度 (m) 基础宽度 (m) 厚度差 厚度差与 0.05b 的关系 < < < < 均匀性判别 均匀 均匀 均匀 均匀 第一下卧层厚度 (m) 厚度差 (m) 厚度差与 0.05b 的关系 < < < < 均匀性判别 均匀 均匀 均匀 均匀 3) 按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性, 见表 表 孔号 ZK87 ZK89 ZK9 ZK92 压缩模量当量值 Es(MPa) 当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较 均匀性评价 2 地基变形评价 36.05/30.54=.20.20<2.50 均匀 根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 B 第 B.0. 款公式 : s pb s n i ( E i 0i i ) 估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降 沉降计 算深度基底面到下伏基岩顶面, 计算结果见表 表 地基沉降相对倾斜计算成果表 剖面号 钻孔编号 ZK92 ZK9 ZK89 ZK87 ZK89 ZK92 ZK87 ZK9 沉降量 (mm) 沉降差 (mm) 钻孔间距 (m) 相对倾斜 备注 基础容许沉降量为 200mm, 基础容许倾斜为 由上表可知, 当基底压力为 KPa 时, 拟建建筑物地基沉降为 29.36~35.60mm, 基础倾斜值为 0.000~0.00, 满足规范允许倾斜值要求 3 地基强度验算卵石层埋深在 3.40~6.30m 间, 标高 ~450.7m 间, 按基底标高 m 开挖, 基础持力层及下卧层情况统计如下表 表 基础持力层及下卧层情况统计表 孔号 持力层类别 稍密 稍密 稍密 松散 中密 中密 基底以下厚度 (m) 第一下卧层类别 密实 密实 密实 稍密 中密 中密 厚度 (m) 从上表看基底下地基持力层为稍密 中密和密实卵石层, 部分地段为松散卵石层, 按松散卵石承载力特征值 fak=60kpa 和稍密卵石层承载力特征值 fak=350kpa 进行评价, 土层的地基承载力按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款和 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 ) 按 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 款计算 fa= fak+η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5) 式中 :η b η d 查规范表 得 η b =3.0,η d =4.4; γ 基础底以下土的重度, 地下水以下取浮重度, 稍密卵石层取.5KN/m 3 ; γ m 基础以上土的加权平均重度, 考虑场地最高水位, 地下水位以下取浮重度 细粒土地下水之上重度取 9.30 N/m 3, 平均厚度为 5.0m, 最高水位取.00m, 地下水之下细粒土取浮重度 γ=(ds-)γ w /(+e)=9.70 KN/m 3, 加权平均值为.60KN/m 3 ;

34 基础宽度 : b=28.40m, 大于 6.00m, 计算时取 b=6.00m; 基础埋深 : 取平均值 6.80m; 对于松散卵石 : fa = (6.00-3) ( ) =576.05KPa 对于稍密卵石 : fa = (6.00-3) ( ) =775.05KPa 2) 按 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 附录 A.0. 款进行计算 fu 2 b q q 0 d k 对于基底土为松散卵石层的内摩擦角标准值取 φk=28, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ fu= kpa 对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取 φk=32, 粘聚力标准值取 Ck=0 fu=/ fu=355.70kpa 若安全系数取 K=3.00, 松散卵石和稍密状卵石地基承载力特征值 fa 分别为 KPa 和 7.90KPa 3) 基底压力计算 根据设计提供的单幢建筑物荷载 ( 包括活荷载 ), 初算基底压力, 设计时应考虑各种 不利因素及偏心作用, 应详细核算平均压力 基础边缘最大及最小压力值 根据 建筑地基基础设计规范 (GB ) 第 5.2.~5.2.2 款 : P k =(F k +G k )/A 式中 :F k 相应于荷载标准组合时, 上部结构传至基础顶面 (±0.000) 竖向力值, Gk 基础自重及基础以上土重 Pk= / =496KPa 根据两规范公式验算, 松散状卵石和稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力基本能满足上部结构荷载要求 基础范围内无软弱下卧层, 故不考虑其下卧层验算, 地基均匀性较好 通过以上分析评价, 拟建 7# 楼采用筏板基础是可行的, 基底标高置于 m 处, 基底地基土为稍密 局部为松散卵石, 其强度虽能满足上部荷载要求, 但松散卵石层承载力安全储备低, 应对松散卵石采取清除换填处理, 以提高其地基土强度 # 楼由工程地质剖面图可知 : 卵石层埋深在 2.50~5.90m 间, 标高 447.2~450.30m 间 ; 地下水埋深.20~4.30m, 标高 ~45.70m 建议基底标高设在 m 处, 相应基础埋深 ( 相对地面 )3.65~6.94m, 按此基础埋深开挖, 基底下以稍密卵石为主, 局部地段为中密卵石 基底位于地下水之下, 基坑开挖时应进行人工降水和支护措施 地基土均匀性评价根据 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ ) 第 款, 对主要工程地质剖面 和 进行地基的均匀性评价