2019 年 2 月第 27 卷第 2 期 工业催化 INDUSTRIAL CATALYSIS Feb Vol. 27 No. 2 综述与展望 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 王修文 1,2, 李露露 1,2, 孙敬方 2, 万海勤 2,3, 汤常金 1,2*, 高飞 1,2,

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1 2019 年 2 月第 27 卷第 2 期 工业催化 INDUSTRIAL CATALYSIS Feb Vol. 27 No. 2 综述与展望 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 王修文 1,2, 李露露 1,2, 孙敬方 2, 万海勤 2,3, 汤常金 1,2*, 高飞 1,2,3 1,2,3*, 董林 ( 1. 南京大学化学化工学院, 江苏南京 ; 2. 江苏省机动车尾气污染控制重点实验室, 江苏南京 ; 3. 南京大学环境学院, 江苏南京 ) 摘要 : 氮氧化物 ( NOx) 对大气环境造成的危害已成为影响生态环境和经济社会可持续发展的重要因素, 其来源主要集中在火电 玻璃 陶瓷 水泥 钢铁和焦化行业等固定污染源以及机动车 船舶和飞机等移动污染源 实践表明, 催化脱硝是 NOx 减排的最有效手段 介绍我国 NOx 污染现状, 并结合不同领域和行业的烟气特点, 阐述 NOx 的治理情况和研究难点 在此基础上, 围绕 NOx 催化消除这一共性问题, 根据不同行业间实际工况的共性和差异性, 分别以 NH 3 - SCR( 固定源脱硝 ) 和 NO + CO( 移动源脱硝 ) 两种催化脱硝技术为主线, 系统综述固定源 ( 中高温 低温 抗中毒 ) 及移动源 ( 汽油车和柴油车 ) 中脱硝催化剂的研究进展, 并对不同领域相应脱硝催化剂可能的发展方向进行展望 关键词 : 三废处理与综合利用 ; 氮氧化物 ; 固定污染源 ; 移动污染源 ; NH 3 - SCR; NO + CO doi: /j. issn 中图分类号 : X511; TQ 文献标识码 : A 文章编号 : ( 2019) Analysis of NOx emission and control in China and research progress in denitration catalysts Wang Xiuwen 1,2,Li Lulu 1,2,Sun Jingfang 2,Wan Haiqin 2,3,Tang Changjin 1,2*,Gao Fei 1,2,3,Dong Lin 1,2,3* ( 1. School of Chemistry and ChemicalEngineering,Nanjing University,Nanjing ,Jiangsu,China; 2. Jiangsu Key Laboratory of Vehicle Emissions Control,Nanjing ,Jiangsu,China; 3. School of the Environment,Nanjing University,Nanjing ,Jiangsu,China) Abstract: The un - controlled emission of nitrogen oxides( NOx) has become major factor affecting the ecological environment and sustainable development of society and economy. Nitrogen oxides are mainly from stationary sources ( thermal power,glass,ceramic,cement,steel,coking industry,etc) and mobile sources( motor vehicle,ship,aircraft,etc). Catalytic denitration constitutes one of the most powerful techniques for the abatement of NOx. Herein we give a introduction of current status of NOx emission in China. Then,combined with the characteristics of flue gas from different fields and industries,the treatment and research difficulties of NOx are discussed. Afterwards,by analyzing the similarities and differences of actual working condition around catalytic denitration in different fields,two widely used methods for controlling NOx emission,nh 3 - SCR( stationary sources denitration) and NO + CO( mobile sources denitration) are emphasized,and the research progress of stationary sources( medium / high - temperature, 收稿日期 : 基金项目 : 国家高技术研究发展计划 ( 863 计划 ) 重大项目 ( 2015AA03A401) ; 国家自然科学基金面上项目 ( ) ; 江苏省科技厅面上项目 ( BK ) ; 省科技厅科技支撑项目 ( 工业部分 ) ( BE ) 作者简介 : 王修文,1991 年生, 女, 在读博士研究生, 主要研究方向为氮氧化物催化消除 通讯联系人 : 汤常金,tangcj@ nju. edu. cn; 董林,donglin@ nju. edu. cn

2 2 工业催化 2019 年第 2 期 low - temperature,poisoning - resistant) and mobile sources( gasline and diesel engines) denitration catalysts are systematic reviewed. Lastly,the perspectives on the possible developing orientation for denitration catalysts correspond to different industries are presented. Key words: three waste treatment and comprehensive utilization; nitrogen oxides; stationary sources; mobile sources; NH 3 - SCR; NO + CO doi: /j. issn CLC number: X511; TQ Document code: A Article ID: ( 2019) 随着我国工业化进程的加快, 大气污染已成为当前环境面临的重要问题 人为因素是造成大气污染的主要诱因, 包括燃料燃烧 工业生产 交通运输和农业活动等人类生产活动 在众多大气污染物中,NOx 由于能够产生酸雨 引起臭氧层破坏并带来光化学烟雾和雾霾等恶劣天气, 近年来受到社会的广泛关注 国务院总理李克强在 2018 年 3 月 5 日举行的第十三届全国人民代表大会第一次会议上作的政府工作报告中, 将实现二氧化硫和 NOx 排放量下降 3% 作为三大攻坚战之一 根据近几年 环境统计年报 数据统计 ( 图 1), 尽管 年 NOx 排放量总体呈下降趋势, 但总量依然很大 而作为移动排放源的机动车, 由于保有量的增加,NOx 总量减少不明显 ( 图 2) 由此可见,NOx 的消除工作仍需进一步加强 NOx 是 NO N 2 O NO 2 和 N 2 O 5 的总称, 其中 NO 占 90% 以上 煤和化石燃料的燃烧是 NOx 排放的主要源头, 按生成机理分主要包括热力型 燃料型和快速型 ( 表 1) 图 年全国 NOx 排放量 Figure 1 National nitrogen oxide emissions in 图 年机动车尾气污染物年排放量和机动车保有量 Figure 2 Annual emissions of pollutants from vehicle exhaust and vehicle ownership in Table 1 表 1 NOx 的生成机理 Formation mechanism of nitrogen oxides 热力型燃料型快速型 主要反应 N 2 + O NO + N N + O 2 NO + O N + OH NO + H N 化合物 挥发份 N 挥发份 N NO N 2 + CH 化合物 HCN 化合物 HCN 化合物 + O 2 NO 温度 / 高温 ( > 1 300) 600 ~ 800 < 反应物空气中的 N 2 和 O 2 燃料中的有机 N 化合物分解后氧化空气中的 N 2 和原料中的 CH 化合物 形成因素 燃料和空气的充分混合 燃烧温度高 过量空气系数高 挥发份含量高 CH 化合物浓度高 氧浓度低 根据 英国石油公司能源展望 ( 2016), 到 2035 年, 化石燃料仍然是世界经济的主要能源, 需求增长占 53% [1] 由此可见, 围绕 NOx 的控制减排将会是 一项长期而艰巨的任务 NOx 的控制技术主要有 燃烧控制技术和燃烧后控制技术 燃烧控制技术包 括低氮燃烧技术 [2] [3] 再燃烧技术和烟气再循环技

3 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 3 术 [4] 在燃烧后控制技术中, 选择性催化还原 ( SCR) 选择性非催化还原 ( SNCR) 和 SCR - SNCR [5 - 混合技术是主要技术 6], 这几种技术都最先在日本得到应用 [7] 从经济和技术效益考虑, 选择性催化还原是最有效的 NOx 后控制技术 随着近年来我国对生态环境建设要求的不断提高,NOx 的有效消除已成为发展环境友好型社会的必然需求 本文立足于工业应用现状, 对不同行业 NOx 排放情况以及脱硝技术的使用情况进行总结, 并指出其中的治理难点 在此基础上, 围绕目前广泛使用的两种催化脱硝技术 NH 3 - SCR 和 NO + CO, 按催化剂的不同应用领域以及对应需求, 分别对固定源中的中高温催化剂 低温催化剂 抗中毒催化剂以及移动源催化剂做详细介绍, 并对可能的发展方向进行展望 1 固定污染源及其治理状况 1. 1 电力行业火电行业是我国排污大户 从 十二五 开始, 国家重点推进电力行业的脱硝工作, 截止 2015 年底, 我国火电脱硝装机容量比例已达到总装机容量的 92% [8] 目前火电行业的脱硝技术工艺较为成熟, 成为大气污染防治的典范行业 火力发电主要以煤 石油 天然气和垃圾等作为锅炉燃料, 其中煤的使用最为广泛 电厂烟气主要成分有 SO 2 NOx SO 3 Hg 及碱金属等, 其中,SO 2 排放浓度 ( 500 ~ ) mg m - 3,NOx 排放浓度 ( 100 ~ 1 000) mg m - 3[9-10] 省煤器出口烟气温度 ( 300 ~ 400), 空气预热器出口烟气温度约 117, 尾部烟道烟气温度 ( 80 ~ 130) [11-12] NOx 主要来源于空气中的 N 2 与 O 2 在 > 高温下反应以及燃料中含氮物质的燃烧产生 普遍采用的脱硝技术有 SCR 和 SNCR, 其中,SCR 工艺占我国脱硝市场比例超过 90% [13] SCR 布置方式有高尘布置和低尘布置, 高尘布置是指布置在省煤器和空预器之间, 这种布置方式应用最为广泛, 但是烟尘含量大, 容易导致催化剂堵塞进而造成催化剂失活 ; 低尘布置方式是将脱硝装置布置到除尘器之后或尾部, 这样大大降低了烟尘的影响, 延长了催化剂使用寿命, 但是, 除尘后烟气温度较低, 无法满足现有催化剂的活性温度区间, 脱硝效率显著降低 若使用外部热源提高烟气温度, 又会增加运行成本 [11] 因此, 研究低温脱硝催化剂成为发展趋势 此外, 现有 SCR 催化剂的使用年限为 3 ~ 5 年, 所以未来几年将有大量的失活催化剂, 估计到 2018 年需要更新的脱硝催化剂将达到 m 3[14] 因此, 研究失活催化剂的改造再生以满足现有环保要求将成为主要问题 除上述因素外, 研究具有特殊要求的催化剂如抗重金属和碱金属中毒催化剂, 以适应电厂烟气中其他成分对催化剂的影响也是必要的发展方向 垃圾焚烧发电是很多国家采用的一种生活垃圾处理方式 垃圾焚烧电厂中产生污染物的主要设备是垃圾焚烧炉, 常用的垃圾焚烧炉有炉排炉和流化床炉 其中, 炉排炉的使用约占垃圾焚烧炉市场的 80% 以上 [15], 这类焚烧炉技术成熟, 适用于干燥的固体垃圾燃烧, 且不需要添加助燃剂, 产生烟气的主要成分以颗粒物 HCl HF NOx 以及剧毒有机污染物和重金属为主,SO 2 浓度较低 [16] 流化床焚烧炉可以处理固态 液态和气态的垃圾, 但是需要添加助燃剂, 以保证焚烧状态的稳定性, 通常选择的助燃剂是煤, 因此产生的烟气中 SO 2 含量增加, 焚烧炉出口烟气温度为 ( 140 ~ 170) [17-18],NOx 排放浓度 400 mg m - 3,SO x 排放浓度 mg m - 3,HCl 排放浓度 < 800 mg m - 3[17] 在垃圾焚烧电厂烟气处理中, 脱酸是最核心部分, 常用脱硝手段有 SNCR 和 SCR SNCR 技术应用很多, 其反应温度与炉膛燃烧温度 [( 800 ~ 1 000) ] 相符且操作维护成本低, 但是脱硝效率只有 30% ~ 70%, 并存在氨泄漏问题, 会导致锅炉尾部结垢和堵塞 [19] SCR 技术应用较少, 主要是因为烟气中重金属含量很大, 易导致催化剂中毒 由此可见, 发展低尘低温 SCR 技术更加可行 [18] 1. 2 玻璃行业相比于火电行业, 非电行业的污染排放越来越大, 现已成为大气污染治理的重点 我国玻璃生产中主要采用发生煤炉气 石焦油和天然气等为燃料 平板玻璃火焰温度 ( ~ 2 000), 且为富氧燃烧, 此温度下空气中的 N 2 和 O 2 反应可以产生大量 NOx 燃烧产生的废气主要有 SO 2 NOx HCl HF 碱性氧化物及少量重金属等 其中玻璃窑炉中 SO 2 排放浓度 ( 300 ~3 300) mg m -3, NOx 排放浓度 ( ~ 3 000) mg m - 3 玻璃的生产原料中含有石灰石和纯碱等, 所以产生的烟气中碱性氧化物含量很高 作为玻璃澄清剂的芒硝 ( Na 2 SO 4 ) 在高温下分解也会产生大量 SO [20] 2 此外, 玻璃生产中要进行动态换火,( 15 ~ 20) min 进

4 4 工业催化 2019 年第 2 期 行一次, 此时, 窑炉烟气会发生很大变化, 炉温会迅速降低再迅速升高, 烟气浓度也发生显著变化 CO 浓度迅速上升,NOx 和 SO 2 浓度迅速下降 [21] 常见的平板玻璃生产线和日用玻璃生产线的排烟温度有所不同, 分别为 ( 400 ~ 500) 和 ( 300 ~ 400), 经余热锅炉后烟气温度降为 ( 180 ~ 220) [22] 统计调查显示,2014 年前, 全国玻璃行业中 99% 的企业都未严格执行 平板玻璃大气污染物排放标准 [23] 目前企业常用的脱硝技术有 SCR SNCR 和臭氧氧化脱硝技术 [24] SNCR 的炉内喷氨过程影响玻璃质量, 难以推广应用 SCR 法的应用实例最多, 但是脱硝效率不理想, 存在的问题主要有玻璃窑炉换火时氨量会出现瞬时不足或过量 ; 烟气中其他成分引起催化剂中毒, 如高 SO 2 碱金属和铅等 [25] 1. 3 陶瓷行业陶瓷生产大多选用柴油作燃料, 部分使用水煤气 陶瓷制粉过程中使用喷雾干燥塔, 排烟温度 ( 80 ~ 120) 排放物中颗粒物浓度非常大, 为 ( ~ ) mg m - 3,NOx 排放浓度 ( 200 ~ 800) mg m -3,SO 2 排放浓度 ( 800 ~5 000 ) mg m -3[26] 陶瓷烧成温度高于 梭式窑等间歇窑炉在高温段排烟温度大于 1 000, 隧道窑和辊道窑的排烟温度一般控制在 ( 100 ~ 150) [27] 窑炉产生的主要污染物有 SO 2 NOx 氟化物 氯化物和重金属 Pb 等, 其中,NOx 排放浓度 ( 250 ~ 1 100) mg m -3, SO 2 排放浓度 ( 500 ~ 3 500) mg m -3,HF 排放浓度 ( 1 ~120) mg m -3,HCl 排放浓度 ( 1 ~350) mg m -3, Pb 排放浓度 ( ~ ) mg m - 3[28] 陶瓷以碱金属氧化物和碱土金属氧化物为原料, 因此灰分中碱金属及碱土金属含量很高 此外, 陶瓷企业的废气排放量大, 粉尘分散度高 国外陶瓷行业主要采用干式吸附器对 NOx 进行吸附, 脱硝效率高, 但投资成本高 我国常用的脱硝技术有 SCR 和 SNCR, 均是借鉴燃煤锅炉的脱硝技术 由于烟气成分的差异性, 效果不理想,SCR 法存在的主要问题是不具有抗碱金属和重金属中毒的性能, 效率不高于 60% 此外, 由于陶瓷企业是低空排放 [29], 氨逃逸严重, 排放量甚至高于脱除的 NOx, 容易造成二次污染 陶瓷企业利润低, 不适合成本高的催化剂 SNCR 技术由于需要在窑内喷氨或尿素, 会影响陶瓷的烧成温度, 同时还会造成釉面结晶, 影响产品 质量 [30] 1. 4 水泥行业水泥行业 NOx 排放占全国 NOx 排放总量的 10% ~ 12% [31], 是继火电和机动车之后的第三大污染源 水泥生产中产生废气的主要工艺是熟料煅烧 水泥窑炉分回转窑和立式窑, 其中以回转窑为生产设备的新型干法水泥生产占我国水泥总产量的 80% [32] 窑头煤粉燃烧的最高温度约 1 600, 用于石灰质原料分解的分解炉内燃烧温度约 900, 回转窑内的燃烧温度为 ( ~ 1 500), 窑尾烟气温度约 1 200, 预热器出口烟气温度约 300, 除尘器后烟气温度为 ( 120 ~ 180) [33] 水泥在生产过程中, 产生的 NO 主要是热力型和燃料型, 烟气中还含有 NOx CO 2 SO 2 和 HF 等主要成分 分解炉内产生的 NOx 只有燃料型 [31], 而回转窑内产生的 NOx 主要为热力型 由于水泥窑整体表现为碱性气氛, 所以水泥窑产生的 SO 2 等酸性气体很少, 但是粉尘含量大, 碱金属含量高 其中, 颗粒物排放浓度 ( ~ ) mg m - 3,SO 2 排放浓度 ( 50 ~ 200) mg m -3,NOx 排放浓度 ( 800 ~ 1 200) mg m -3 国务院关于印发 十二五 节能减排综合性工作方案的通知 中指出, 新建水泥生产线要安装效率不低于 70% 的脱硝设施 水泥行业常用的脱硝技术有 SNCR 和 SCR, 其中 SNCR 技术较为成熟, 应用广泛, 约占世界上水泥工业脱硝技术的 90% 以上 [34], 存在的主要问题是污染转移, 脱硝效率低 [32] 现有 SCR 催化剂主要布置在除尘器之前以满足合适的反应温度, 但是在高粉尘和高碱金属的烟气中催化剂易发生堵塞和中毒 低温 SCR 催化剂布置在除尘器之后, 可以避免粉尘的影响且无需再加热, 是研究热点 此外, 这种布置不会影响水泥的生产过程 1. 5 钢铁行业钢铁生产过程中的烧结机是 NOx 排放的主要源头 烧结机机头排烟温度 ( 100 ~ 200), 机尾排烟温度 ( 80 ~ 150) 烟气主要成分有 SO 2 NOx CO 2 HF 和二噁英等, 其中, 粉尘排放浓度约为 100 mg m -3,SO 2 排放浓度 ( 400 ~ 1 500) mg m -3, NOx 排放浓度 ( 200 ~ 310) mg m - 3[35], 二噁英排放浓度 ( 3 ~ 5) ng - TEQ m - 3 燃料燃烧温度 ( ~ 1 600), 产生的 NOx 包括热力型和燃料型 烧结产生烟气成分复杂, 含湿量大, 产生的 NOx

5 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 5 浓度基本在现有排放量之内, 但是排放总量大, 所以国家仍鼓励安装脱硝装置 脱硝技术主要有活性焦法和 SCR 法 [36] 活性焦法可以同时吸附多种物质, 是一种一体化技术, 且没有二次污染 SCR 法的脱硝效率更高 但若选用传统的高温 SCR, 则需要增加烟气加热装置 根据钢铁生产中尾气的排放温度, 低温 SCR 更为合适 1. 6 焦化行业炼焦过程中产生 NOx 的主要设备是焦炉, 常用燃料是煤气, 主要分为高炉煤气和焦炉煤气, 其燃烧温度和速度不同 高炉煤气燃烧温度 ( ~ 1 500), 燃烧速度慢, 废气量大 ; 焦炉煤气燃烧温度 ( ~2 000), 燃烧速度快, 废气量小 [37] 烟气中主要含有 SO 2 NOx CO CO 2 H 2 S 和苯并芘等 [38] 其中,SO 2 排放浓度较低, 为 ( 30 ~ 190) mg m -3,NOx 排放浓度 ( 100 ~ 1 200) mg m - 3[39-40] 焦炉产生的烟尘量少, 浓度为 ( 5 ~ 100) mg m - 3[41] 燃烧生成的 NOx 以热力型为主, 占 95% 以上 烟气排放 温度较低, 为 ( 180 ~ 300) [39] 炼焦尾气脱硝技术有 SCR 法 氧化脱硝法 有机催化脱硝和干法活性炭脱硝等 氧化脱硝法常用臭氧或过氧化氢作氧化剂, 脱硝效率较高, 但操作温度较低 范围小, 易产生二次污染 [40] 低温 SCR 法是目前应用的主要技术 [42], 但催化剂的抗硫中毒性能有待进一步提高 总体来说, 随着国家对 NOx 排放限值的不断收严, 火电行业在 SCR 成熟应用的背景下, 需继续进行超低排放的改造 玻璃 陶瓷 水泥 钢铁和焦化等非电行业 NOx 的污染比重逐年增长 ( 图 3), 在参考火电行业脱硝经验基础上, 应根据各自烟气特点发展合适的脱硝手段 目前,SCR 脱硝是最为理想的技术, 但仍需进行改进 : ( 1) 大多行业的排烟温度均比现有成熟脱硝催化剂的温度窗口低, 应开展低温脱硝催化剂研究工作 ; ( 2) 为适应不同行业烟气的复杂多样性, 研发具有抗硫 抗碱金属和抗重金属性能的催化剂应引起重视 Figure 3 图 3 工业污染源烟气排放量和排烟温度统计 Statistics of flue gas emission and exhaust temperature in industrial pollution sources 2 移动污染源及其治理状况移动空气污染源是指位置随时间变化的污染源, 其排放具有分散性和流动性的特点 国家明确规定将 NOx 列为 十二五 四项污染物减排约束性指标之一, 机动车成为 十二五 NOx 总量减排工作的重要组成部分 其中, 机动车中污染最严重的是汽车 ( 图 4), 其尾气直接排放的污染物主要是 CO 碳氢化合物 碳氢氧化合物 NOx 颗粒物 铅化合物和 SO [43] x 根据 中国机动车环境管理年报 统计数据表明,2016 年我国汽车排放污染物中 CO 碳氢化合物 NOx 和颗粒物排放量分别为 kt kt kt 和 512 kt, 分别占机动车总排放量 的 86. 9% 83. 3% 91. 7% 和 95. 8% 我国汽车排放法规一直沿用的是欧洲排放体系,2018 年 1 月开始实施的第 Ⅴ 阶段标准与欧洲前五年的标准相同, 但差距逐渐缩小, 将于 2020 年达到国际最新标准 ( 表 2) 图 年移动污染源 NOx 排放比例 Figure 4 NOx emission ratio of mobile sources in 2015

6 6 工业催化 2019 年第 2 期 Table 2 表 2 我国轻型汽车污染物排放限值 Emission limits of light - duty vehicles in China 污染物排放限值 /g km - 1 阶段 实施时间 CO HC NOx HC + NOx PM 汽油机 柴油机 汽油机 柴油机 汽油机 柴油机 汽油机 柴油机 汽油机 柴油机 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ 车用燃料有汽油 柴油和压缩天然气等, 其中, 汽油和柴油是目前汽车最常用燃料 汽油车排放尾气主要包括 CO HCs 和 NOx 汽油车的排气温度较高, 产生的 NOx 浓度高, 在高怠速时为 ~ [44] 汽车尾气控制技术分为燃料改革 燃烧结构改进和尾气净化 [45], 其中, 以汽车尾气催化净化器最为有效 对汽油车而言, 使用的催化剂主要是三效催化剂, 可以同时催化氧化 CO 和 HCs, 还原 NOx 为 CO 2 H 2 O 和 N 2 无害气体 但是传统三效催化剂起燃温度高, 而发动机在开始工作前 200 s 内, 排气温度不足 200, 污染物浓度高,HCs 排放量约占总排放量的 60% ~ 80% [46] 因此研发新的适用于较低起燃温度及稀薄燃烧的汽油车催化剂是目前面临的主要问题 [47] 相比于汽油机, 柴油机热效率更高, 主要应用于载重汽车及船舶 柴油车排气温度低于汽油车, 在行驶中最高为 ( 300 ~ 400) [48], 在高怠速时 NO 排放浓度 ~ 但是, 此时尾气中含氧量高, 颗粒物和 SO 2 浓度高,CO 和 CH 浓度低 柴油机尾气后处理技术主要有选择性催化还原技术 ( SCR) 稀燃 NOx 吸附还原 ( LNT) 选择性非催化还原技术 ( SNCR ) 柴油机氧化催化技术 ( DOC) 颗粒物过滤器 ( DFC) 和颗粒氧化催化技术 ( POC), 分别用于降低 NOx HC CO 和颗粒物的排放 我国柴油机尾气净化 NOx 技术主要采用的是 NH 3 - SCR 技术 [49] 但是, 氨具有强烈的刺激性 毒性和腐蚀性, 对人身及设备都有一定危害, 因此在实际使用中还需降低氨泄露 此外, 在较低温度下, 形成的硝酸铵和硫酸氢铵会覆盖于催化剂表面, 降低催化剂活性 [50] 因此, 研究低温活性好 富氧条 件下选择性高以及抗硫中毒的柴油车尾气催化净化剂是未来的挑战 随着船舶运输和航空运输事业的快速发展, 其排放的污染物对大气和水体造成的污染和危害日趋严重 船舶主要使用的是柴油机, 尾气中污染物主要包括 SO 2 和 NOx 飞机尾气主要成分有 CO 2 H 2 O CO NO 和 N 2 O, 主要产生于飞机巡航阶段, 因此尾气还会导致对平流层的破坏 目前对船舶尾气治理发展方向主要集中在高效低耗能的脱硫脱硝一体化 [51 - 处理技术 52], 而飞机则以选用清洁的生物燃料为主 [53] 虽然 NOx 在不同领域中所处的工况和环境等各不相同, 但是围绕其催化消除的技术方法基本相同, 主要为分别以 NH 3 CO 及尿素等为还原剂的催化还原 3 NH 3 - SCR 脱硝催化剂研究现状 NH 3 - SCR 是固定源中消除 NOx 的主流技术, 在柴油车中也有应用, 具有脱硝效率高 N 2 选择性好 经济性强及操作简便等优势 按活性温度窗口将催化剂分为中高温 NH 3 - SCR 催化剂和低温 NH 3 - SCR 催化剂 中高温催化剂活性窗口在 300 以上, 主要以 V 基催化剂为代表 此外, 分子筛催化剂在高温段也具有较好的活性和较宽的温度窗口 3. 1 中高温 NH 3 - SCR 催化剂 V 基催化剂 V 2 O 5 - WO 3 ( MoO 3 ) /TiO 2 催化剂是主要的工业脱硝催化剂, 活性温度窗口为 ( 300 ~ 420) 通常, 催化剂需安装在省煤器和空气预热器之间, 这样才能与催化剂活性温度匹配, 避免对烟气的再加热

7 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 7 但在实际使用中, 面临着高含尘量和高浓度 SO 2 的 反应环境 [54] V 2 O 5 - WO 3 ( MoO 3 ) /TiO 2 催化剂中, V 2 O 5 是反应的活性物种, 锐钛矿型 TiO 2 是催化剂载 体,WO 3 ( MoO 3 ) 是反应促进剂, 用于稳定催化剂结 构, 抑制催化剂烧结 Tops e N Y [55] 利用原位在线傅里叶变换红外光 谱详细研究了 V 2 O 5 - TiO 2 催化剂的反应机理 研究发现,B 酸位浓度与 NO 转化率直接相关, 而 L 酸 位浓度与 NO 转化率无明显关联性, 即 B 酸位为催化吸附 NH 3 的主要位点 通过研究程序升温过程中酸位和含 O 物种的变化, 提出了催化反应循环过 程, 主要分为 6 个步骤 : ( 1) SCR 反应开始于 NH 3 在 V 5 + OH 或 B 酸位上的吸附 ; ( 2) 吸附的 NH 3 将一 个 H 转移给 V 5 + O 生成 V 5 + O - + H 3 N H O V 4 +, 完成部分还原 ; ( 3) 气态或与催化剂表面发生微弱吸附的 NO 与 V 5 + O - + H 3 N H O V 4 + 反应生成 V 5 + O - + H 3 N N O H O V 4 + ; ( 4) V 5 + O - + H 3 N N O H O V 4 + 释放出 V 4 + OH; ( 5) V 5 + O - + H 3 N N O 快速分解产生 N 2 和 H 2 O, 同时释放出 V 5 + OH; ( 6) V 4 + OH 与 O 2 反应氧化为 V 5 + O, 完成 整个循环反应 [56] Forzatti L 等进一步研究了 V - W 的相互作 用, 发现 V 2 O 5 - WO 3 /TiO 2 催化剂活性随着 V 2 O 5 和 WO 3 负载量的增加而提高, 三元催化剂活性明显高 于二元催化剂 V 和 W 之间存在协同作用, 可以增 强催化剂的氧化还原性 W 通过促进再氧化过程加强了 V 2 O 5 /TiO 2 催化剂活性 这是由于氧化还原过程是 SCR 反应的关键所在, 而催化剂的再氧化过 程是其决速步骤 V 2 O 5 - MoO 3 /TiO 2 催化剂也具有 类似的氧化还原性质 [57] [58] Zhu Minghui 等通过时间分辨原位 IR 研究了表面氨物种在 L 酸和 B 酸位 上的分布和活性 虽然对整个 SCR 反应起主导作 用的是表面吸附的 NH + 4, 但是表面吸附少量的 NH 3 可以极大促进反应活性的提高 分子筛催化剂 分子筛是一类由硅 铝四面体构成的具有孔道结构的材料 [59] 分子筛催化剂具有较高的 NO 转 化率和高温热稳定性, 因此成为柴油车尾气净化用 NH 3 - SCR 催化剂的理想选择 1986 年,Iwamoto M [60] 等首先发现了 Cu 2 + 交换的 ZSM - 5 分子筛可以 催化 NO 分解, 在 823 K 和 10 g s cm - 3 条件下, 交换量为 73% 的 Cu - ZSM - 5 分子筛可以转化 NO 为 N 2 和 O 2 的效率分别为 85% 和 70% Komatsu T [61] 等研究了 Cu 2 + 交换量以及硅铝比对催化剂活性 的影响 单位 Cu 2 + 活性与 Cu 2 + 交换量呈正相关, 与硅铝比呈负相关, 但活化能始终不变 他们还发现 Cu - O - Cu 二聚体为反应的活性中心 但是,Cu - ZSM - 5 催化剂的水热稳定性较差, 在水热老化过程 中会失活 [62] 与大孔 Cu - ZSM - 5 分子筛相比, 微孔分子筛 的水热稳定性和活性更好 微孔分子筛催化剂于 2010 年首先成功工业化应用于汽车 NH 3 - SCR 催化消除 NO [63] [64] Kwak J H 等对比研究了 Cu - SSZ - 13 Cu - beta 和 Cu - ZSM - 5 三种 Cu 2 + 交换 分子筛催化剂的 NH 3 - SCR 活性 研究发现,Cu - SSZ - 13 催化剂活性和 N 2 选择性均最好,Cu - ZSM -5 次之, 在 ( 200 ~ 550),Cu - SSZ - 13 催化剂活性 均大于 80%,NH 3 氧化能力最强 NH 3 - SCR 的活性和稳定性与模板的孔隙特性 结构的稳定性 Cu 物种的分布以及分子筛材料的酸性密切相关 [65] Niu Can 等合成的 Cu SAPO - 34 催化剂 800 老化 16 h,( 225 ~ 400) 时 NO 转化率依然大于 90%, 主要原因是水热老化过程增加了孤立态 Cu 2 + [66] 活性位点, 降低了活化能 Hu Xiaoqing 等研究进一步表明, 颗粒尺寸不同 Cu /SAPO - 34 催化剂 的表观活化能不变, 孔隙扩散不影响催化剂活性, 活 性 Cu 2 + 的动力学特性是影响反应速率的主要原因 除 Cu 分子筛催化剂外,Fe 分子筛催化剂由于 在高温下 ( > 400 ) 的稳定性和活性更好, 显示出 [67] 良好的应用前景 Richard Q Long 等制备了 Fe - ZSM - 5 催化剂,( 375 ~ 600) 时 NO 转化率 接近 100%, 高出工业用 V 基催化剂活性约 16 倍 [68] Gao Feng 等详细研究了 Fe /SSZ - 13 催化剂中 Fe 物种存在状态及 SCR 反应活性中心, 研究表明, 催化剂中 Fe 物种主要有表面 Fe 3 + [Fe( OH) 2 ] + 单 体 [HO - Fe - O - Fe - OH] 2 + 二聚体 较大低聚 物 低结晶性 Fe 2 O 3 颗粒和孤立 Fe 2 + 离子 低温条件下,Fe 3 + 为反应活性中心 ; 在高温 SCR 和 NO 氧化 反应中, 二聚体为反应活性中心 ; 在 NH 3 氧化反应 中, 更高原子核数量的位点为反应活性中心 3. 2 低温 NH 3 - SCR 脱硝催化剂 为了满足超洁净排放改造及低硫 低尘和低温度窗口等实际工况, 低温脱硝催化剂的制备受到越 来越多的关注 总的来说, 低温催化剂一般是指反

8 8 工业催化 2019 年第 2 期 应温度在 ( 80 ~ 280) 的一类催化剂 Ce 基催化剂 研究表明,CeO 2 在催化应用中具有显著优势, 可以提高材料结构稳定性和催化剂活性 在 Ce 4 + 和 Ce 3 + 氧化还原过程中, 材料可实现对氧的储存和 释放 CeO 2 通过促进 NO 向 NO 2 的氧化提高催化剂 的氧化还原性 [69], 并具有适宜酸碱度 较低毒性和 较低成本等优势 [70], 因此, 被广泛应用于三效催化 剂中 纯 CeO 2 本身不具有较好的 NH 3 - SCR 活性, 经硫酸化处理后, 活性显著提高 [71] 这是由于硫酸 化过程可以促进 NH 3 在催化剂表面的吸附, 同时还 增加了表面活性氧物种 CeO 2 具有几种不同晶面 [72 - DFT 理论计算表明 73], 不同晶面上氧空位的形成 [74] 能大小为 { 110} < { 100} < { 111} Han J 等在 此基础上开展了研究, 认为 NO 还原与 CeO 2 催化剂结构的关系主要体现在不同形貌 CeO 2 的暴露晶面 以及活性物种与载体的协同作用上 通过对 Fe 2 O 3 / CeO 2 催化剂的研究表明, 表面吸附氧 氧缺陷和 Fe 原子浓度均与暴露晶面有关 Fe 2 O 3 /CeO 2 { 110} 对 NO 和 NH 3 的活性高于 Fe 2 O 3 /CeO 2 { 111} 和单独的 CeO 2 { 110} 为提高 Ce 基催化剂活性, 催化剂改性引起广泛关注, 如 CeTiO [75] x CeO 2 /TiO [76] 2 CeWO [77] x WO 3 ( x) - CeO 2 [78] CeZrO x [79] CeO 2 - ZrO 2 [80] 和 [81] [69] MnOx - CeO 2 等 France L J 等研究发现, 催化剂中引入 CeO 2 可以增加表面吸附氧浓度 在 FeMnO x 中掺杂 Ce 可以使活性提高 2 ~ 4 倍 Ce 掺 杂物质的量分数 % 时,90 时 NO 转化率为 97% 此外,Ce 引入还可以抑制金属硫酸盐和硫酸 氢铵的生成, 提高催化剂的抗硫性 在 CeTi 催化剂中,Ce 和 Ti 在原子级别上的相 互作用产生的 Ce - O - Ti 有助于提高催化剂活性 [75] Li Ping 等用 FETEM 直接观察到 Ce - O - Ti 结 构, 无定型 Ce 0. 3 TiO 在 ( 175 ~ 400) 时的 NO 转 化率为 90% 此外, 利用 XANES 和原位 FTIR 等证 明了表面高度分散的 Ce - O - Ti 结构是反应的活 [82] 性中心 Chen Lei 等利用溶胶 - 凝胶法合成 CuCeTi 催化剂, 在 ( 150 ~ 250) 时的 NO 转化率大 于 80%,Cu 提供的 L 酸位点成为反应的活性中心, [83] 加速了低温段快速 SCR 反应过程 Li Lulu 等在 此基础上进行改进 ( 图 5), 在 Ce - Ti 催化剂中掺杂 了少量 Cu 2 +, 可以显著提高催化剂的低温 SCR 活 性 研究表明,Cu 与 Ce 物质的量比 时, ( 200 ~ 400) 的 NO 转化率为 80%,N 2 选择性为 100% Cu - O - Ce 的形成促进了 Ce 4 + 向 Ce 3 + 的 转化, 增加了表面活性氧 分散态 Cu 增加了 Ce - Ti 催化剂表面酸性, 提高了 NH 3 吸附能力, 从而加 速了反应向 E - R 机理方向进行 在 Ce - Ti 催化 剂中掺杂 W 可以在 Ce - W 间产生强烈的相互作 用, 产生更多的 Ce 3 + NOx 和 NH 3 吸附物种, 从而提 [5] 高催化剂活性 Fu Mengfan 等发现, 采用共浸渍 法时, 在 ( 200 ~ 400) 的 NO 转化率大于 90% [84] Shan Wenpo 等利用均相沉淀法进一步提高了 Ce - W - Ti 催化剂在高空速下的活性, 在 Ce 与 W 物质 的量比 1 1 空速 h - 1 和温度 ( 275 ~ 400) 条件下,NO 转化率为 90% W 的引入促进了活性 Ce 的分散, 增加了催化剂表面活性 CeO 2 晶体 氧空 位和酸位 在低温段 ( < 300 ),W 促进了 NO 向 NO 2 的氧化, 在高温段 ( > 300 ),W 提高了 N 2 选择性 图 5 [83] Ti 1 Cu y /CeO 2 催化剂上的 NO 转化率和抗 SO 2 稳定性曲线 Figure 5 NO conversion and SO 2 durability of Ti 1 Cu y /CeO 2 catalysts [83] [85] Zhao Xin 等用 Zr 修饰 CeVO 4 提高其低温活性, 结果表明, 在 ( 150 ~ 375),Ce 1 - x Zr x VO 4 ( x =

9 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 ) 催化剂上的 NO 转化率大于 80% Zr 的掺杂引起 Zr 与 Ce 和 V 之间的电子相 互作用 : V Zr 幑幐 Ce 3 + V Zr 3 +,Ce Zr 幑幐 + Zr 4 +, 从而提高了催化剂的氧化还原性, 增 加了活性物种数量 此外, 表面积与 L 酸 B 酸的增 加也促进了催化剂活性的提高 由于 NbO x 本身为 酸性, 因此添加 Nb 可以增加催化剂酸性 [86] 酸性 [80] 的增加可以促进 NH 3 的吸附 Ding Shipeng 等合 成了 NbO x /Ce Zr O 2 催化剂, 负载 Nb 后, 表面酸 性明显提高, 在 ( 190 ~ 460) 和高空速 h - 1 下,NO 转化率大于 80% Nb 的添加改变了催化剂结构和表面物质分布 Nb n + 与 Ce n + 之间的电子效 应会增加 Ce 3 + 氧空位和活性氧的含量 Mn 基催化剂 Mn 由于具有多种可变价态和优异的低温氧化 还原性被广泛应用于低温催化剂中 不同 Mn 前驱 [7] 体可以制得不同价态锰氧化物 Singoredjo L 等 用醋酸锰制得了 Mn 2 O 3 /Al 2 O 3, 用硝酸锰制得了 MnO 2 /Al 2 O 3, 认为醋酸锰合成的锰氧化物由于其分 散性更好而具有更高的 NH 3 - SCR 活性, 单位表面 积下多种锰氧化物的活性顺序为 : MnO 2 > Mn 5 O 8 > Mn 2 O 3 > Mn 3 O 4 > MnO 催化剂活性主要与参与反应的活性氧数量有关 [87] [88] Tang Xiaolong 等用 3 种方法制备了 MnO x, 发现非晶相锰氧化物催化剂具 有较好的低温活性, 在 ( 80 ~ 150) 的活性接近 100%, 非晶相和大表面积是催化剂低温活性高的主要原因 对 Mn 基催化剂进行改性, 可以进一步提高催化剂的低温活性 少量 Cu 的添加可以拓宽 MnO x [89] 的活性温度窗口 Kang M 等制备的 Cu - Mn 氧化物催化剂上 ( 50 ~ 200 ) 时的 NO 转化率 为 100% Mn 与 Ce 间的协同作用可以增强酸位数量和酸性以及储释氧能力, 因此具有极好的 SCR 活 性 [6] [90] Gongshin Qi 等发现采用共沉淀法制备的 MnO x - CeO 2 催化剂, 在 ( 80 ~ 150) 时的 NO 转化 率大于 80% 这主要是由于 CeO 2 加速了 NO 向 [91] NO 2 的氧化 Xu Li 等采用沉淀 - 浸渍法制备的 MnO x /CeO 2 催化剂在 ( 80 ~ 150) 时的 NO 转化率 [1] 接近 100% Gao Fengyu 等在 MnO x - CeO 2 催化 剂中掺杂 Co 和 Ni,NOx 转化率在 ( 80 ~ 175) 时 为 90% ~ 93%,( 125 ~ 200) 时为 91% ~ 93% Co /Ni 的掺杂使催化剂表面拥有更多的吸附氧 更 多活性位点 ( Mn 3 + 和 Mn 4 + ) 以及更高 Ce 4 + /Ce 3 + 比 值, 这都促进了 NO 氧化为 NO 2, 从而提高了低温催 [92] 化活性 Chang Huazhen 等在 Mn( 0. 4) CeO x 中掺 杂物质的量分数 10% Sn, 催化剂在 80 时的活性 由 60% 提高至 98% SnO 2 的形成能很低,SnO 2 晶格 中的空隙和氧空位间存在强烈的相互作用, 使 SnO 2 结构上存在大量本征缺陷, 导致催化剂活性提 高 [93] 并且在 SO 2 存在条件下,NO 转化率在 ( 250 ~ 500) 依然大于 96%, 这主要是由于 Sn 促进了表 面硫酸化作用, 进而增加了表面 L 酸位 [94] Wan Yaping 等采用共沉淀法合成了一系列 Ni - Mn 混合氧化物催化剂 Ni 与 Mn 物质的量比 为 时, 催化剂低温活性最好 95 时,NO 转 化率 85% ; ( 150 ~ 250) 时,NO 转化率 100% 这 主要是由于 Ni 和 Mn 之间存在电子转移的协同效 应, 增加了表面 Mn 4 + 浓度 L 酸的强度和表面浓度 [95] Chen Zhihang 等在 Fe - MnO x 催化剂中检测 到 Fe 3 Mn 3 O 8 尖晶石, 认为其是催化反应的活性中 心 Fe 3 Mn 3 O 8 可以降低 Mn 还原温度 Fe - Mn 间 的电子转移可以促进 NO 的氧化 Wang Xiaobo [96] 等制备的 Fe - Mn /Al 2 O 3 催化剂在 ( 90 ~ 210) 时的 NO 转化率大于 90% 高分散非晶相 Fe 和 Mn 提高了催化剂的还原性和表面酸性, 高比例 Mn 4 + / Mn 3 + 和表面氧物种浓度提高了 NO 转化率 [97] Zuo Jianliang 等采用柠檬酸法合成了 Mn - Zr 混合氧化物催化剂 在 100 和空速 h - 1 条件下,NOx 转化率 100% 少量 Mn n + 掺杂 ZrO 2 后形成固溶体,MnO x 高度分散 在 Mn n + 与 Zr 4 + 间的 电子相互作用以及高浓度表面氧物种的共同作用 下, 催化剂的低温活性得到提高 除上述催化剂外,Sm - Mn [98] Cr - MnO x [99] Mn /TiO [100] [101] 2 Mn - Fe /TiO 2 和 MnO x /SAPO - 34 [102] 等 Mn 基催化剂的活性规律也被广泛研究 Fe 基催化剂 具有良好热稳定性的 Fe 氧化物也是一种备受关注用以提高催化剂低温活性的促进剂 Mou Xiaolin [103] 等研究了 Fe 氧化物晶型与催化剂活性的关系, γ - Fe 2 O 3 纳米棒表面暴露的是 { 110} 和 { 001} 晶面 NH 3 可以吸附在 L 酸 Fe 3 + 位上,NO 在 Fe 3 + 只是弱 吸附 γ - Fe 2 O 3 表面同时含有 Fe 和 O 原子, 它们共同完成 NO 和 NH 3 的吸附, 通过形成表面硝酸盐产

10 10 工业催化 2019 年第 2 期 生 N 2 和 H 2 O 活性较差的 α - Fe 2 O 3 纳米棒暴露的是 { 210} 和 { 001} 晶面, 这两个晶面只有 Fe 原子, 没有提 供活化作用的 O 原子, 因此催化剂活性较差 由于碳纳米管 ( CNTs) 具有极好的电子转移性质, 将 Fe 2 O 3 负载在 CNTs 上可以增强催化剂活性 [104] Qu Zhenping 等合成的高分散 Fe 2 O 3 /CNTs 催化 剂上 ( 200 ~ 325) 时的 NO 转化率大于 90% [105] Zhou Changcheng 等研究了制备方法对 Mn 改性的 Fe 基催化剂性能的影响 用共沉淀法合成 了 MnO x - FeO x 催化剂比柠檬酸法表现出更好的 NH 3 - SCR 活性,( 90 ~ 360) 时的 NO 转化率大于 85% 这主要是由于共沉淀法制得的催化剂结晶性较差, 表面积大, 酸位多 随后又掺杂了不同过渡金 属 ( Mo Zr Cr), 其中,Cr 可以增强催化剂活性, 这主要是由于 Cr 提高了活性组分的分散性, 抑制了颗粒 团聚, 增大了催化剂表面积 W 修饰 Fe 2 O 3 催化剂可以通过增加酸位提高催 [106] 化剂的低温活性 Liu Fudong 等研究了负载型 WO x /Fe 2 O 3 催化剂的 NH 3 - SCR 反应 在 300, 5% WO x /Fe 2 O 3 催化剂比 Fe 2 O 3 催化剂上的 NO 转化 率高出 50% 酸位的增加促进了 NH 3 在表面 Fe ( 3 + δ) + 上的吸附和氧化能力,W - O - Fe 间的电子 诱导效应抑制了 NH 3 过氧化, 从而提高了 N 2 选择 [107] 性 Xin Ying 等制备的 W 掺杂 Fe 2 O 3 催化剂在 ( 225 ~ 450) 时的 NO 转化率大于 90% 八配位 W 原子取代 Fe 2 O 3 中 Fe 原子, 调节了邻近 Fe 原子 的电子结构, 从而提高了催化剂活性 [108] Sun Jingfang 等对比了不同阳离子 ( M = Ti 4 + Ce 4 + /3 + Al 3 + ) 掺杂对 Fe 2 O 3 催化剂的结构 形 貌 还原性 酸性和催化活性的影响 ( 图 6) 其中, Ti 4 + 掺杂最有利于催化剂活性的提高, 这主要是由于催化剂的氧化还原性和酸性得到了提高 Ti 4 + 与 Fe 3 + 之 间的相互作用提高了表面氧物种和 Fe 2 + 物种的比例, 所以催化剂的低温还原性提高 此外, 催化剂中的 Fe - Ti 微晶具有 Fe - O - Ti 结构, 相比于大 Fe - Ti 颗粒, 更多的晶格氧参与了反应, 增强了 Fe 3 + 氧化能 力 [109] [110] Liu Fudong 等对 FeTi 催化剂进行掺杂, 制 备了一系列 Fe α M 1 - α TiO x ( M = La Ce Pr In Mn) 化合 物, 其中,Mn 掺杂活性最佳 Fe 0. 5 Mn 0. 5 TiO x 在 175 和空速 h - 1 条件下, 能够将 NOx 完全转化 在 3 种金属离子作用下, 催化剂获得了大的表面积 孔隙率和结构无序度, 强的氧化能力, 最大迁移率的 晶格氧, 合适比例的 B 酸和 L 酸位, 最终得到较好 的 SCR 活性 图 6 [108] Fe 9 M 1 O x 催化剂的 NH 3 - SCR 反应活性和反应机理图 Figure 6 Reactivity and possible reaction mechanism over Fe 9 M 1 O x catalysts [108] 3. 3 抗中毒 NH 3 - SCR 催化剂在真实工况下烟气中除 NOx 外, 还有其他一些易导致催化剂中毒的伴生气体和颗粒物, 如 SO 2 和碱金属等, 因此, 催化剂除了需要保证较高的 NOx 脱除效率外, 高抗中毒性能也是脱硝催化剂走向实用必须要研究的内容 抗硫催化剂化石燃料燃烧和内燃机尾气中通常含有一定量的 SO 2,SO 2 会导致催化剂活性下降 少量 SO 2 就可在催化剂表面形成金属硫酸盐, 阻塞孔道, 切断催化 剂氧化还原循环的通道 [82] 对于 SO 2 与催化剂的相 互作用即在不同催化剂上的中毒机理研究引起了广 [111] 泛关注 Huang Zhanggen 等研究了 H 2 O 和 SO 2 对 V 2 O 5 /AC 催化剂活性的影响 在无 H 2 O 存在条件下,SO 2 可以促进催化剂活性 在 H 2 O 存在情况 下, 催化剂表面产生硫酸铵盐, 阻塞催化剂表面孔 道 失活速率主要与硫酸铵盐的形成速率和消耗速 率有关 V 2 O 5 含量较高或空速较大时, 催化剂的氧化活性和硫酸铵盐形成速率都较高 相反则可以抑 [112] 制催化剂失活 Zhang Lei 等研究了 SO 2 与 Ce -

11 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 11 Ti 基催化剂的作用机理 ( 图 7), 发现在 SO 2 存在条件下,Ti /Ce 基催化剂活性明显优于 Ce /Ti 基催化 剂 TG - DTA 和原位红外光谱表明, 反应中主要存 在 NH 4 HSO 4 表面和体相的金属硫酸盐 3 种类型硫酸盐物种 XPS 和 H 2 - TPR 结果表明, 金属硫酸盐 主要包括 Ce( SO 4 ) 2 和 Ce 2 ( SO 4 ) 3, 而形成的金属硫酸盐会阻塞 Ce - O - Ti 活性位点, 是抑制 Ce /Ti 基催化剂活性的主要因素 但对于 Ti /Ce 基催化剂, NH 3 - SCR 可以在表面硫酸盐和 CeO 2 的协同作用 下完成 [112] 图 7 SO 2 在 CeO 2,Ce /Ti 和 Ti /Ce 催化剂上的吸附机理 Figure 7 Proposed adsorption mechanisms of SO 2 over CeO 2,Ce /Ti and Ti /Ce catalysts [112] [113] Ashok Kumar 等分别从低温和高温条件下 分析了菱沸石型 Cu - 分子筛的硫中毒机理 200 时,SO 2 和 SO 3 在活性位点上的吸附是可逆的 硫中 毒不会影响催化剂酸性, 只会轻微影响催化剂的氧化还原性, 但 NOx 转化率明显降低, 分子筛的金属 交换位点起关键作用 相反,400 时, 催化剂表面 SO 2 很少, 更多 SO 2 转化成 H 2 SO 4, 且中毒程度随温度升高而加深, 这种失活不可逆 掺杂是提高催化剂抗硫性的主要方法 如掺杂 Cu [114] Ce [115] Fe [116] Sn [117] W [118] Nb [119] 和 Mo [120] 等 CeO 2 掺杂的催化剂表现出极好的低温抗 硫性 [120] [121] Wei Lu 等研究了 Mn - Ce /TiO 2 催化 剂的抗中毒机理 无掺杂 Ce 时,SO 2 首先吸附在 Mn 末端 ( L 酸位 ), 形成硫酸盐物种, 抑制了 NH 3 的 吸附 同时,B 酸位产生 HSO - 4, 然后与 NH 4 + 作用 生成 NH 4 HSO 4 而在 Ce 存在情况下,SO 2 更趋向于 吸附在 Ce 原子上, 一定程度上缓解了主要活性位 点的硫酸化 此外, 硫酸化 Ce 还可以产生新 B 酸 位, 进一步增强催化剂的低温活性 Chen Liang [115] 等在 V 2 O 5 - WO 3 /TiO 2 催化剂中引入质量分数 10% Ce 后, 催化剂在 ( 200 ~ 500) 时的活性显著 提高 Ce 的添加可以增强 NOx 的吸附, 加强 Ce 与 V W 的协同作用, 从而促进活性的增强 Ce 主要 以 + 3 价氧化态的形式存在, 有利于增强 NO 向 NO 2 的氧化 此外,Ce 还可以提供更多的 B 酸位点 [119] Lian Zhihua 等发现 Nb 可以提高 VO x /CeO 2 催化 剂的抗硫性 在硫酸化过程中,Nb - VO x /CeO 2 催化 剂吸附的硝酸盐多于硫酸盐, 所以催化剂依然保持 较高活性 若通入 SO 2 的同时通入 O 2, 活性硝酸盐 不再形成, 则催化剂活性也显著降低,Nb 对催化剂抗硫性的贡献主要在于促进了 L - H 反应 除掺杂外, 调节催化剂结构也可以增强材料的 [122 - 抗硫性 123] [122] Yu Jian 等研究表明, 介孔结构 的存在可以促进沉积在催化剂表面硫酸盐的分解, 从 而使 SO 2 沉积和分解达到动态平衡 他们认为催化 剂结构而非组成是影响催化剂抗硫性的关键因素 抗碱 ( 碱土 ) 金属催化剂 [5] 火力发电厂和水泥的粉煤灰中含有一定量 碱金属氧化物, 它们会聚集到催化剂表面或与活性 [ ] 物质反应, 导致催化剂中毒 文献对碱金属 中毒的机理进行了分析, 催化剂碱中毒主要体现在物理中毒和化学中毒 物理中毒 : 碱金属覆盖在催化剂孔道上, 降低催化剂表面积和孔隙率 化学中 毒 : 碱金属降低了表面酸位含量, 减少了表面 B 酸 化学中毒是催化剂中毒的主要原因 [125] Chen Liang 等研究了不同碱金属对 V 2 O 5 - WO 3 /TiO 2 催化剂的影响 研究表明, 第一主族元素 ( Na 和 K) 比第二主族元素 ( Mg 和 Ca) 对催化剂的 影响更大,Mg 是对催化剂失活影响最小的碱金属 催化剂的中毒效应与金属的碱性强弱有关 Na 和 K 对 B 酸稳定性和含量的影响多于 Mg 和 Ca 掺杂 元素与催化剂活性的关系为 : K > Na > Ca > Mg 负载量相同时, 掺杂 Mg 和 Ca 的催化剂中 V 物种的还 原能力更强 此外,Na 和 K 会影响 W 物种的还原 程度, 但 Mg 和 Ca 催化剂中 W 物种的还原程度没 有明显变化 导致碱金属掺杂 V 2 O 5 - WO 3 /TiO 2 催化剂中毒的因素还有 NH 3 吸附量减少 表面化学吸附氧的减少和表面 V 物种还原能力的下降 碱金 属和 W 物种的相互作用是催化剂失活的主要原因 [126] Yu Wenchao 等研究了 V 2 O 5 - WO 3 /TiO 2 催化剂 浸渍过程对催化剂抗碱金属能力的影响 干浸渍法 产生更多的孤立态 V 物种 与聚合态 V 相比, 孤立

12 12 工业催化 2019 年第 2 期 态 V 易与碱金属 K 发生作用, 其化学作用降低了与 B 酸配位 NH 4 + 的数量和稳定性, 所以产生的失活影 [124] 响较小 Zhang Liangjing 等研究 K 对 Mn - Ce / TiO 2 催化剂的影响, 结果表明,K 对催化剂活性的抑 制作用主要在于 KNO 3 的沉积, 一方面减少了催化 剂的表面积和孔隙率, 另一方面减少了表面的化学 吸附氧, 最终导致 B 酸位减少 由于 K + 占据了氧 空位, 导致吸附氧浓度降低, 阻止了酸循环 Peng [127] Yue 等从实验和理论上研究了 CeW 催化剂中碱 金属的影响 结果表明, 碱金属的掺入对酸性强度 的影响较小, 对还原性和 B 酸位的数量影响较大 DFT 理论计算表明,Na 和 K 容易吸附在 CeW 的 { 110} 晶面上, 表面氧可以迁移覆盖在活性 W 上, 抑 制反应的进行 研究者们主要通过掺杂修饰催化剂缓解碱中 毒, 如 Na [128] Sb [129] Nb [119] [ ] Ce 和 Co [132] 等 在 MnO x /TiO 2 催化剂上负载 Ce 后, 催化剂活性以及 抗 K 能力均有所提高 [130] CeO 2 负载为 NH 3 的吸附 提供更多 L 酸位, 并且 Ce 不受 K 影响 中毒催化 剂表面 Ce 的 4f 轨道几乎不受影响, 催化剂仍可保 持较强的还原能力 此外, 稳定且无活性的亚硝酸 盐不会团聚, 活性亚硝酸盐依然存在于表面 在这 些因素的共同作用下,- O - Ce - O - Mn - O - 成为催化剂的活性位点, 这种活性位点使碱金属本身团聚在一起, 保留了更多活性位点 Putluru S S R [133] 等发现 Cu / 沸石催化剂也具有较好的抗碱金属性,K 含量为 ( 0 ~ 500) μmol g - 1, 能够保持较高活 性 这主要与催化剂高的比表面积和强的酸性有 [134] 关 Huang Zhiwei 等首次报道了一种锰钡矿结 构的锰氧化物 ( HMO) 催化剂, 该种催化剂具有抗碱 金属中毒的自我保护能力 催化剂中存在两种分离 的活性位点 : 外表面的催化活性位点 ( 用于 NH 3 - SCR 反应 ) 和内部孔道中的碱金属活性位点 ( 用于 捕获碱金属离子 ) 在两种位点的共同作用下, 催化剂表面占据催化活性位点的碱金属可以自发迁移 到内部孔道中, 重新释放催化活性位点, 从而提高了 催化剂的抗碱金属中毒能力 抗重金属催化剂 生活垃圾中通常含有比煤和生物质中含量高出 几倍的重金属 [135], 燃烧后重金属依然存在于粉煤 [136] 灰中, 不可避免地造成催化剂中毒 Chen J C 等 研究表明, 高挥发性重金属 Pb 和 Cd 会导致 Pd /Rh / CeO 2 /Al 2 O 3 催化剂失活, 而挥发性较差的重金属 Cr [137] 不会导致失活 Guo Ruitang 等研究了重金属 Zn 和 Pb 对 Mn /TiO 2 催化剂的影响 Zn 和 Pb 会促 进 TiO 2 晶体生长, 减少 Mn 4 + 和化学吸附氧的含量, 降低 NO 在催化剂表面的吸附能力, 从而抑制催化 [138] 剂的氧化还原能力 Wang Shuxian 等进一步研究了 Pb 在 Ce /TiO 2 催化剂上的中毒机理 认为 Ce / TiO 2 催化剂的 NH 3 - SCR 反应主要遵循 E - R 和 L - H 两种机理, 但是在引入 Pb 后, 反应主要遵循 L - H 机理 通过 TPD 和原位红外光谱的表征, 认为 Pb 抑制 Ce /TiO 2 催化剂活性的原因主要是 : 抑制 NH 3 吸附, 抑制 NO 氧化, 减少 B 酸位点 [139] Li Wei 等研究发现,Nb 掺杂的 Mn /TiO 2 催化剂的抗 Zn 能力较强 可能的原因是 Nb 的引入 降低了催化剂结晶性, 增加了酸位点, 提高了 Mn 4 + 含量和化学吸附氧等 [128] Chang F Y 等报道了颗粒物 重金属 SO 2 及 HCl 对 Rh /Al 2 O 3 和 Rh - Na /Al 2 O 3 催化剂的影响 研究表明,( 1) 增加颗粒物浓度可以增加 NO 转化 率, 这主要是由于增加的碳可以作为催化剂的还原 剂, 促进 NO 的吸附和解吸 ; ( 2) 重金属 Cd 和 Pb 不 会改变催化剂活性组分 Rh 和 Na 的存在状态, 但会 降低催化剂活性 ; ( 3) 反应气中混有 SO 2 和 H 2 O 时, S 和 Cl 会与 Rh 和 Al 反应, 降低催化剂活性 添加 一定量 Na 可以减弱这种失活影响, 因为 Na 和 SO 2 可以反应生成 Na 2 SO 4 ; ( 4) 不同污染物对 Rh /Al 2 O 3 催化剂活性强弱的影响顺序为 : HCl > 重金属 > SO 2 > 颗粒物 4 NO + CO 脱硝催化剂研究现状 除 NH 3 - SCR 以外, 还有 CH CO 和 H 2 作还原 剂的脱硝催化剂 CO 还原 NOx 发展于三效催化技术,CO 具有廉价 易得的优势, 因此在汽车尾气消除 NOx 中得到关注 研究开始主要集中在贵金属 负载催化剂, 其具有独特的催化活性和选择性, 如 [140 - Pt Pd 和 Rh 等 142] 由于贵金属成本高 热稳定性差和抗酸性差等原因, 研究者选取了过渡金属和 稀土氧化物负载型催化剂取代贵金属用于 SCR 过 程, 如 CuO [ ] [ ] [151] CoO 和 CeO 2 等 CO 消除 NOx 的主要过程包括 NOx 吸附和 NO 分解, 关于 NO + CO 反应研究多集中在表面氧空位 数量 ( 可以促进 N O 键的断裂 ) 金属氧化物分散 状态和催化剂的氧化还原能力等影响催化剂活性的主要因素

13 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 贵金属催化剂 [152] Tauster S J 等首先报道了 0. 1% Ir /Al 2 O 3 催化剂的 CO - SCR 反应活性 在体积分数 0. 2% NO 1. 0% CO 和 0. 75% O 2 存在条件下,400 时,NO 转 化率 90% 反应中 NO 大量吸附在催化剂表面, 并 [140] 与 CO 发生反应 Schüth F 等在 Pt /SiO 2 中引入 质量分数 3% ~ 5% Rh, 可以显著提高选择性 Rh 在其中起到了稳定化学吸附 NO 的作用 与 Pt /Rh 相比,Pd /Rh 催化剂稳定性更好 [141] 贵金属组分 间的相互作用对催化剂活性也有一定影响, 因此调节最佳贵金属配比有利于发挥其协同作用, 达到活 性提高的最大化 [142] [153] Fajín J L C 等将实验和理论计算相结合, 研究了 Au 负载催化剂中 Au { 321} 晶面上 NO + CO 的 反应机理 研究表明,N O 键的断裂首先形成 ON 2 O 和 N 2 O 中间物, 而 CO 与吸附氧反应 反应 [154] 在中高温度的速率最快 Kantcheva M 等研究认 为, 负载 Au 的 ZrO 2 - WO x 催化剂适用于较低温度 的 NO + CO 反应 Au - NCO 物种在 ( 25 ~ 50) 就 会产生 硝酸盐或 NO 2 的吸附是产生表面异氰酸酯 [155] 和 NO 氧化过程的关键 Xiao P 等在研究 Pt / SBA - 15 时也发现了类似现象 NO 歧化反应活性 很低,CO 氧化反应的氧原子并非来自于 NO 分解 随着 NO + CO 反应的进行,NCO 浓度逐渐增加, 即 NCO 是反应的中间体 4. 2 过渡金属催化剂 Cu 基催化剂 [143] 1973 年,Gandhi H S 等发现 Cu 2 + 可以化学 吸附 NO, 而 Cu + 不吸附 NO, 还发现负载型 CuO 在 NO + CO 反应中具有较高活性 CuO 载体之间存在着复杂的相互作用, 使 Cu 在载体上具有多种存在 [144] 形式 Gentry S J 等研究了 CuO 与 SiO 2 载体的 相互作用, 发现 CuO 在载体上有两种存在形式 : 一 种是分散态的 CuO, 另一种是 Cu - O - 载体金属相 对于 Cu /SiO 2 催化剂来说, 载体表面积和 Cu 负载量是影响两种物种存在比例的关键因素 Yamamoto T [145] 等对 Cu 物种在 Al 2 O 3 上的分散状态进行了研究, 发现单原子分散的 Cu 2 + 是主要活性物种, 聚集 态的 Cu 物种对 CO 的氧化能力较强, 会明显降低催化剂活性 除活性组分存在形式外, 其负载量也是影响活 [146] 性的重要因素 Patel A 等详细研究了 Cu 负载 量的变化对介孔 Al 2 O 3 催化剂结构和活性的影响 Cu 负载量较低时,Cu 2 + 只分散在 Al 2 O 3 表面层 ; Cu 负载量较大时,Cu 2 + 会扩散到载体内部, 大部分 Cu 2 + 进入到孔道中形成 CuO 随着负载量的继续 增加, 孔道中的晶相 CuO 尺寸逐渐变大, 溢出孔道, 在表面形成块状 CuO 催化剂结构是影响其活性的主要因素, 结构的变化影响最近邻离子的电子相互 作用 较小的多晶 CuO 具有最优活性, 尖晶石结构 的铜铝化合物次之 掺杂其他金属元素到催化剂晶格中可以有效提 高催化剂活性 杂质金属产生晶格缺陷, 可以降低 活化能, 从而提高催化剂低温活性 Bellido J D A [156] 等研究了 Zr 对 Cu /Al 2 O 3 催化剂的影响, 催化剂 活性顺序为 : CuZr > CuZrAl > CuAl 由此他们还研究了活性组分负载的影响以及活性位点的本质, 认 为相比于 Cu 2 + 分散度, 二维或三维的小 CuO 簇更有 利于提高催化剂的活性 而 ZrO 2 中的氧空位直接 与还原 NO 的活性 Cu 物种相互作用 Yu Qiang [157] 等研究了 Zr 掺杂方法对 Cu /Al 2 O 3 催化剂活性 的影响 催化剂活性顺序为 : CuO /ZrO 2 - Al 2 O 3 > CuO /ZrO 2 /Al 2 O 3 > CuO /Al 2 O 3, 即共浸渍法合成的催化剂活性高于分步浸渍 共浸渍合成的催化剂表 面积更大,Cu 分散性更好,Cu - O - Zr 之间强烈的 相互作用促进了催化剂活性的增加 [158] 1992 年,Chen Yi 等提出了嵌入模型理论, 从活性组分在载体上的分散状态以及两者间的相互 [159] 作用研究其反应活性 Wan Haiqin 等运用嵌入模型研究了 Mn 2 O 3 修饰的 CuO /γ - Al 2 O 3 中 Cu 分散 容量对催化剂活性的影响 Mn 2 O 3 在 γ - Al 2 O 3 表面的单分散容量为 1. 0 mmol - Mn 3 + ( 100 m 2 - γ - Al 2 O 3 ) - 1,CuO 在 γ - Al 2 O 3 表面的单分散容量为 mmol - Cu 2 + ( 100 m 2 - γ - Al 2 O 3 ) - 1, 在 1. 0 MnO x - γ - Al 2 O 3 表面的单分散容量为 1. 1 mmol - Cu 2 + ( 100 m 2 - γ - Al 2 O 3 ) - 1, 即 Mn 2 O 3 的修饰可以提高 CuO 分散容量, 催化剂活性也得到 [160] 提高 Li Dan 等发现 CO 预处理的 CuMnAl 具 有表面协同氧空位, 其中 NO 分子主要吸附在 Mn 2 + 上,CO 分子主要吸附在 Cu + 上 经 CO 预处理后, 出现 Cu - - Mn 结构, 其具有优于 Cu - - Cu 和 Mn - - Mn 的氧化还原性质, 更利于催化剂活 性的提高 ( 图 8) 除 Al 2 O 3 载体外,Sun Chuanzhi [161] 等还发现不同 Mn 前驱体生成的 CuO - MnO x /

14 14 工业催化 2019 年第 2 期 TiO 2 催化剂的表面协同氧空位的难易程度不同, 催化 剂活性也不尽相同 以硝酸锰作前驱体时生成 Cu Mn 3 + 氧空位比醋酸盐作前驱体时形成 Cu Mn 2 + 氧空位容易, 所以前者的活性更好 ( 图 9) ( a) Cu O - Cu 2 + 低温 Cu Cu + CO ( b) Cu O - Mn 4 + 低温 Cu Mn 3 + 高温 Cu Mn 2 + CO CO ( c) Cu O - Mn 3 + 低温 Cu Mn 3 + 高温 Cu Mn 2 + CO CO Figure 8 [160] 图 8 CuAl MnAl 和 CuMnAl 催化剂在 CO 预处理前后 NO 转化率和表面结构模型 NO conversion and a tentative model of the surface structure of CuAl,MnAl and CuMnAl catalysts before and after CO pretreatment [160] 图 9 Figure 9 [161] CuMn( N) Ti 和 CuMn( A) Ti 催化剂表面氧空位形成机理模型和 CO 预处理前后 NO 转化率 Possible model for the formation process of surface oxygen vacancy,and NO conversion over fresh and CO - pretreated CuMn( N) Ti and CuMn( A) Ti catalysts [161] 除上述介绍的催化剂外, 还有一些研究是针对 活性组分进行改性 [ ] Co 基催化剂 [148] Mehandjiev D 等将 Co 负载在活性炭 ( AC) 上, 得到低温还原 NO 催化剂 Co 是催化剂的活性 组分,AC 是体系的还原剂,NO 的转化就发生在两 [145] 物质的界面处 Yamamoto T 等发现了 Co 3 O 4 具 有 NO + CO 反应活性并研究不同温度段 NO 还原的 过程, 低温段, 主要是 NO N 2 O; 高温段, 主要是 N 2 O 的分解和 NO N 2 只有 Co 3 O 4 具有分解 N 2 O 的 能力 [150] Liu Lianjun 等在催化剂中引入 Co 3 O 4 以提 高催化剂活性 掺入 Co 后,Cu 与 Co 间强烈的相互 作用使 CuO 分散性变好 Co 促进了 Cu + 的产生, 改变了 NO 和 CO 的吸附类型, 使不同温度段的活性 物种发生了变化, 产生了两种不同的反应机理 负载双金属氧化物于活性半焦载体, 两种金属 原子会共存于同一晶格中, 产生的微应力会形成缺陷, 晶格氧就容易解离和迁移, 成为化学吸附氧, 产 生氧空位 电子结构也变得不稳定, 最终促进催化 剂活性提高 在 SSOV 中, 电负性较强的金属起氧化还原作用 在 Fe - - Co 中,Co 是 NO 的催化 位点,Fe 是 CO 的催化位点 通过 DRIFTS 测试, [149] Wang Luyan 等对反应历程做了详细说明 4. 3 稀土基催化剂 CeO 2 拥有大量可迁移晶格氧, 在室温 ~1 000 均 具有储释氧性能以及促进贵金属分散和活性提高的 作用 CeO 2 性质主要和与其表面氧空位相关的表 面缺陷有关, 这对于设计高效负载催化剂和高 NO 转化率催化剂息息相关 [164] Cu /CeO 2 被用来作为研究 NO + CO 反应中 Cu 和 Ce 协同作用的模型催化剂 Cu - Ce 间的相互作用使氧从 Ce 迁移到 Cu,

15 2019 年第 2 期王修文等 : 我国氮氧化物排放控制及脱硝催化剂研究进展 15 在 CeO 2 中留下氧空位, 并产生了 CuO 簇 CeO 2 晶格 中 Cu 2 + 和 CeO 2 表面上 Cu 2 + 三种不同 Cu 物种, 这些 Cu 物种对于提高催化剂活性起到重要作用 [165] [166] Ilieva L 等在 Au /CeO 2 催化剂中掺杂质量分数为 10% 的稀土, 可以显著提高催化剂活性和稳定性 掺入 Sm 3 + La 3 + Gd 3 + 和 Y 3 + 稀土离子后, 催化剂在 250 的活性达到 100% 引入稀土离子后, 催化剂 晶格参数发生变化, 因铈的易变价性质 ( Ce 4 +, Ce 3 + ) 导致氧空位浓度随之增大, 使催化剂的氧化 还原性变好 4. 4 钙钛矿催化剂 钙钛矿氧化物具有 ABO 3 的分子形式,A 和 B 为金属元素, 且 A 的半径大于 B 在周期表中, 约 90% 金属元素具有稳定的钙钛矿型结构, 并具有稳 定的晶体结构 [167] 其中, 镧 - 过渡金属氧化物钙 钛矿是研究最多的材料, 如 La - Mn - O 和 La - Fe - O [ ] 与贵金属催化剂相比, 非贵金属催化剂的低温 活性和抗中毒能力都还有待提高 此外, 为适应实 际工况, 研究 O 2 存在下的 NO + CO + O 2 催化反应也 非常具有挑战性 5 结语与展望 工业用 V 2 O 5 - WO 3 ( MoO 3 ) /TiO 2 高温 NH 3 - SCR 催化剂是火电行业广泛使用且最为成熟的脱硝催化剂 若直接应用于其他行业, 存在温度窗口 不适宜及易中毒等风险 非电行业的烟气温度普遍较低, 若使用 V 基催化剂, 则需要安装加热装置, 增 加了成本 此外, 电力行业面临的尾气处理改造工程也需要将新催化剂安装在温度较低的尾部烟道 因此, 低温脱硝成为脱硝领域的重要研究方向, 低温脱硝催化剂的开发是低温脱硝技术的核心 Mn 基催化剂在低于 100 已具有很高的 NO 转化率,Fe 基催化剂在高于 100 具有较高的 NO 转化率, 稀 土 Ce 基催化剂在高于 150 具有较高活性, 它们均 为非电行业和柴油机烟气低温 NH 3 - SCR 催化剂的 关注热点 很多行业排放烟气中含有其他易导致催化剂中 毒的成分, 如化石燃料燃烧产生的 SO 2 和重金属, 玻璃 陶瓷 水泥行业灰分中的碱金属等, 这要求在催化剂制备过程中, 需要针对不同行业, 设计满足特定 需求的高性能和高抗中毒能力的脱硝催化剂 NO + CO( 即 CO - SCR) 催化剂在治理诸如燃气锅 炉尾气污染中备受关注 贵金属 过渡金属 稀土金属等以负载型催化剂为主的脱硝催化剂在理论研究和实际应用中都展现出各自优异的性能 探究金属间的相互作用以及金属与气态分子的相互作用机制是从源头上改进催化剂活性的可行方法 集低温活性和抗中毒性能于一体的脱硝催化剂是最具发展前景的多元催化剂, 在实验室阶段的活性效果 反应机理和构效关系等相关研究均会为其工业化应用提供强有力的理论指导和应用支撑作用 参考文献 : [1]Gao Fengyu,Tang Xiaolong,Yi Honghong,et al. Promotional mechanisms of activity and SO 2 tolerance of Co - or Ni - doped MnO x - CeO 2 catalysts for SCR of NOx with NH 3 at low temperature[j]. Chemical Engineering Journal,2017, 317: [2]Tang Q,Denison M,Adams B,et al. Towards comprehensive computational fluid dynamics modeling of pyrolysis furnaces with next generation low - NOx burners using finite - rate chemistry[j]. Proceedings of the Combustion Institute, 2009,32( 2) : [3]Shu Yun,Wang Hongchang,Zhu Jinwei,et al. An experimental study of heterogeneous NO reduction by biomass rebur ning [J]. Fuel Processing Technology,2015,132: [4]Evulet A T,ELKady A M,Branda A R,et al. On the performance and operability of GE s dry low NOx combustors utilizing exhaust gas recirculation for postcombustion carbon capture[j]. Energy Procedia,2009,1( 1) : [5]Fu Mengfan,Li Caiting,Lu Pei,et al. A review on selective catalytic reduction of NOx by supported catalysts at Catalysts,mechanism,kinetics[J]. Catalysis Science & Technology,2014,4( 1) : [6]Gao Fengyu,Tang Xiaolong,Yi Honghong,et al. A review on selective catalytic reduction of NOx by NH 3 over Mn - based catalysts at low temperatures: catalysts,mechanisms,kinetics and DFT calculations[j]. Catalysts,2017,7( 7) : 199. [7]Singoredjo L,Korver R,Kapteijn F,et al. Alumina supported manganese oxides for the low - temperature selective catalytic reduction of nitric oxide with ammonia[j]. Applied Catalysis B: Environmental,1992,1( 4) : [8] 尚光旭, 司传海, 刘媛. 十三五 除尘脱硫脱硝行业政策导向及发展趋势 [J]. 中国环保产业,2016,( 10) : Shang Guangxu,Si Chuanhai,Liu Yuan. Industrial policy

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