原子能科学技术!! 第OE卷 "IO 变工程实验堆( 3 *= J & "' 3 3, A 6 ' 0 2 $ 产氚包层作 为 聚 变 堆 的 关 键 部 件!承 担 着 产氚能量转 换 及 屏 蔽 高 能 中 子 等 功 能$ 核 工 业西南物理研究院( BZT\!

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1 第 - 卷第 期原子能科学技术 - -9 年 月 3 (!8*!!"!8 *-9 氦冷固态增殖剂包层产氚性能研究及优化 张宝锐 解 衡 郎明刚 孙 倩 清华大学核能与新能源技术研究院 北京 9, 摘要 氦冷固态增殖剂包层是中国聚变工程实验堆 ($ 的 种候选包层概念之一 本文基于中国核工业西南物理研究院提出的一种氦冷固态增殖剂包层概念 通过蒙特卡罗输运程序 4 建立了包层三维中子学模型 探究了不同几何布置方案及结构设计参数对包层产氚性能的影响 得到了全堆氚增殖比 $ 及极向各包层模块产氚分布 并由优化后的模型得到了包层模块核热分布 结果表明 优化后的 $ 达到 00 满足氚自持的最低要求 关键词 ($ 氦冷固态增殖剂包层 $ 中图分类号 文献标志码 3 文章编号 -9, !!" "$"&" $ & ' "" 3<6(!3 4!! * =!!"!" $!&' 9, "$ ""&"&!!!""&!!!!(!!!$($"!! ""&"&!"&8* '!6! 8 "!!!! " ($ ""&"&! '&"&84!! 4!" "!!!!"! &"! $!"$!&! "' &!" ' "$00!"!!8 ("($ ""&"&!$ 为全面消化吸收国际热核聚变实验反应堆 6($ 的设计技术 掌握聚变堆相关的物理和 工程设计关键技术 开展我国磁约束聚变总体设计研究 我国于 - 年正式提出发展中国聚 收稿日期 -0 修回日期 -9-, 基金项目 国家科技计划课题国际热核聚变实验堆 6($ 计划专项资助项目 -,, 作者简介 张宝锐 男 河南鹤壁人 硕士研究生 核能科学与工程专业 通信作者 郎明刚 (!!"! 网络出版时间 -999 网络出版地址!!!"-,,-990,9-

2 原子能科学技术!! 第OE卷 "IO 变工程实验堆( 3 *= J & "' 3 3, A 6 ' 0 2 $ 产氚包层作 为 聚 变 堆 的 关 键 部 件!承 担 着 产氚能量转 换 及 屏 蔽 高 能 中 子 等 功 能$ 核 工 业西南物理研究院( BZT\! B2= L9 3T 3 J 基于其 氦冷 固态 增殖剂 = 2.\LV 0 TA@6 的中子环境下对包层和偏滤器及其材料开 展响 应的测试分 析 工 作&E'$本 文 即 在 BZT \提出的 一种铜导体方案上进行包层中子学 分析$该铜 导体方案等离子体大半径 G _H$!小半径" _E$$ 表 " 列出了该铜导体方案主要设计参数$ 包层的设计经验提出了一种氦冷固态增殖剂包 表 B! 铜导体方案主要设计参数 层概念$本文 基 于 该 包 层 概 念!利 用 蒙 特 卡 罗. B!E. '? 4.2 4? F. 输运程序 RN&\O 建立三维中子学模型并 进行 初 步 优 化 设 计!探 索 不 同 布 置 方 案 及 结 构 设 计 ( 86 ( 46 (', 6 ( 4? 6G 2 参 数 对 包 层 氚 增 殖 性 能 的 影 响!验 证 该 包 层 概 念 的 氚 自 持 能 力!为 后 续 热 工 设 计 及 事 故 安 全 分析提供热源数据支持$ B!*CD 氦冷固态增殖剂包层模型 国内目前针对 N*@A6 等离子体位型有超导 等离子体参数 设计值 聚变功率!RZ "GD 大半径! $ G _H 小半径! $ " _E 拉长比 " _W 径比 G _W 三角变形 _D 等离子体电流!RQ W _"D 中子壁负载!RZ,$bE _GO & "' 磁体和铜磁体两种设计方案 $超导磁体方案由 于需对 超 导 线 圈 进 行 屏 蔽!设 计 参 数 为 大 半 径 图 " 为该增殖剂包层概念的基本结构$与 小半径" 托卡马克的整体尺寸较大$ O _H$! _I$! 铜导体方案能在更小更经济的堆芯尺寸上 TA@6 氦冷固态增殖剂包层概念相似!包层采用 W R\'氦 气 作 冷 却 剂!进*出 口 温 度 为 c* 提供更高的中子壁负载!以在更接近聚变示范堆 O c 采 用 单 尺 寸 (D 小 球 作 氚 增 殖 剂! 图 "!BZT\ 氦冷固态增殖剂包层基本结构 * "!S' 0 =0 = 2.BZT\L =$ '3<,-

3 第!期!! 张宝锐等" 氦冷固态增殖剂包层产氚性能研究及优化 丰 度 Wd 采 用 双 尺 寸 S小 球 作 中 子 倍 增 剂 &GJO'$ I 最新的TA@6 氦 冷 固 态 增 殖 剂 包 层 采 用 极 "IO" 采用加强筋板隔离! 共D 块筋板$第一壁上下盖 板 加强筋板及后板的结构材料均为 6Q*R 钢! 并加装E$$ 厚的钨涂层用于保护作用$ 向 "ed 的结构设计方案!即极向共 有 D 个独立 的氚增殖子模块! D 个子模块通过与背板系统连 接形成" 个完整的模块$子模块内 (D 球床 该方案极向顺时针分布有" G 个包层模块!如 所示$ 号模块为内包层模块! 径向厚度 图E ' ""I 为D 径向厚度 $$ H"" G号模块为外包层模块! 布置在? 型冷却板内$N*@A6 氦冷固态包层环 为W 详细的包层部件材料与几何尺寸列于 $$! 向排布O个氚增殖子模块! 子模块内的 (D 球 表E! 利用蒙特卡罗输运程序 RN&\O 建立的三维 床同样采用? 型布置的方式 & I' $各子模块之间 中子学模型及包层结构如图E8所示$ '二维部件布置 8三维中子学模型 图 E! 氦冷固态增殖剂包层模型 * E!EM'34GM $24 2.L =$ '3<,表 H! 包层模块材料及尺寸. H!E. 4..'? 3 ( 8.< 2(', 部件名称 区域名称 Z 涂层 材料及组分 包层厚度*$$ 钨 E 第一壁 " 区"面对等离子体 EGd f6q*r 钢( HHd 左侧板 E 区"左侧第一壁 GO _Od f6q*r 钢( ID _Od 右侧板 G 区"右侧第一壁 GO _Od f6q*r 钢( ID _Od 外部中子倍增区 " 区"平行第一壁 双尺寸 S球床 E*D(内*外 外部中子倍增区 E 区"左侧垂直第一壁 双尺寸 S球床 O" _O 外部中子倍增区 G 区"右侧垂直第一壁 双尺寸 S球床 O" _O 产氚区 " 区"平行第一壁 (D 球床 E 产氚区 E 区"左侧垂直第一壁 (D 球床 E 产氚区 G 区"右侧垂直第一壁 (D 球床 E 内部中子倍增区 双尺寸 S球床 HO 上盖板 Od f6q*r 钢(!Od 下盖板 Od f6q*r 钢(!Od 加强筋板 后板 6Q*R 钢 Dd f6q*r 钢( Id " "H

4 表 产氚区与第一壁距离变化方案 &$&$ " "$"&" 内包层 外包层 $ -, 0, 9- -, , - 原子能科学技术 第 - 卷 本文通过改变包层增殖区设计参数和包层结构设计参数探究其对包层氚增殖性能的影响 以期优化该包层概念的产氚能力 达到 ($ 的设计要求 计算采用的数据库为 (4 中使用, 计数卡计算氚增殖比 $ 计数卡计算热沉积 每次计算模拟 - 万个粒子 $ 以内以保证计算精度 此针对不同的包层模型不仅需最大程度利用有限的空间布置产氚及中子倍增材料 包层合理的几何布置对 $ 也有较大影响 0 氚增殖计算结果 由初始模型计算得到的总的产氚比为 9, 各模块产氚比分布如图 所示 图,4 粒子径迹,4 图 各模块 $ 分布 $"&!!&! * 产氚区与第一壁距离的影响通过减小 型产氚区 区与第一壁的距离 使产氚区更靠近等离子体 验证 $ 的变化情况 内包层产氚区 区与第一壁距离固定为 - 外包层布置方案及 $ 计算结果列于表 可看到各模块产氚呈明显的双峰分布 内外包层模块中贡献最大的分别为, 号模块和 号模块 即靠近赤道面模块产氚性能最好 外包层模块产氚占总产氚的 -0@ 即外包层模块对产氚的贡献占主要部分 4 粒子径迹 图, 显示中子在赤道面与包层的碰撞最集中 与计算结果相符 结果可信 产氚影响因素研究及优化提高氚增殖比的最简单途径是提高中子倍增区与产氚区的体积比 即利用更多的空间来倍增中子以提高产氚效率 英国谢菲尔德大学 0 的 *' 等通过建立 种双尺寸球床包层模型不断提高中子倍增区体积验证 $ 的变化情况 计算结果显示 单纯地提高中子倍增区体积并不能保证 $ 的增大 倍增区与产氚区体积比过高反而会引起 $ 的下降 因 从表 可看到 型产氚区更靠近第一壁时 $ 会随之增加 这是因为有更多的高能中子进入产氚区 同时产氚区靠近第一壁意味着产氚区体积增大 中子倍增区体积相应减小 本方案表明在中子倍增区体积减小的情况下仍能改善包层的产氚能力

5 第 期 张宝锐等 ($ 氦冷固态增殖剂包层产氚性能研究及优化 0 内部中子倍增区体积的影响通过不断增大内部 区环向厚度探索内部 区体积变化对 $ 的影响 为简化建模 型产氚区的环向及径向厚度均固定为 - 即产氚区体积在增大 增大内部中子倍增区体积方案的 $ 列于表, 表 增大内部中子倍增区体积方案的 &$& &"! 内部 区内部 区产氚区 $ 环向厚度 同时加强筋板内也需布置一些冷却剂通道带走包层结构内沉积的热量 图 示出了加强筋板在不同厚度及 $34 钢体积份额的条件下对 $ 的计算结果 从图 可看到 降低 $34 钢体积份额可有效提高 $ 但同时为保证包层结构的机械性能 结构材料份额不能太 低 本文的包层设计加强筋板厚度采用 结构材料 $34 钢的体积份额为 9@ 未来的包层结构设计需结合热及力学分析做进一步优化 9-0, ,--,,, 00-0,,- 09,0 -,9, 0 00 从表, 可看到 增大内部中子倍增区的体积对 $ 的提升有显著影响 最终的 $ 达 00 该布置方案在增大产氚区体积 即总的中子倍增区体积减小的情况下 $ 仍得到了显著的优化 这是因为外部的中子倍增区侧面 9 区域减薄 中子倍增区的利用效率提高了 这也再次表明通过合理的几何布置优化 在不单纯增大中子倍增区体积的情况下仍可改善包层的产氚能力 第一壁涂层材料及厚度的影响由于钨具有高热导率 高熔点 低溅射率等优点 铍具有低原子序数 对等离子体污染小 截面小等优点 因此钨 铍被认为是聚变反应堆 图 $ 随 涂层厚度的变化 $!!! 面向等离子体材料 4! 的两种最佳候选材料 $ 随 涂层厚度的变化示于图 从图 可看到 选用铍作面向第一壁材料时 $ 随铍涂层厚度的增加而增大 当铍涂层的厚度达到 时 $ 为 -- 达到了 ($ 的设计目标 $- 而当钨涂层厚度增加时 $ 逐渐下降 目前 6($ 及东方超环均确定钨将是其最终的 4 -, ($ 最终的 4 的选取有赖于后续的材料性能及中子物理 热工设计的综合权衡 加强筋板的影响加强筋板的主要作用是为包层提供加固 图 $ 随加强筋板厚度和 $34 钢体积份额的变化 $!!!!" $34!!!! 核热分布聚变反应产生的能量最终以热能的形式分布在反应堆各部件上 研究包层的核热分布可检验反应堆整体的聚变功率是否达到要求 也为后续热工水力分析及安全分析提供数据支持 经优化 最终的包层 $ 达到了 00

6 , 原子能科学技术 第 - 卷 满足氚自持的最低要求 $ 表 列出了优化后模型包层模块总的核热沉积 可看出 号及 号包层模块及赤道面模块的热沉积最高 这也与 $ 分布吻合 表 模块核热沉积分布 $" 号与 号模块的热沉积最高 即它们面临的热工条件最恶劣 未来的热工安全分析应针对该模块展开 表 列出了 号模块内各部件功率密度 表 * 号模块各部件功率密度 "&$$ * 包层模块编号热沉积 , , 总计 功率密度 包层部件 4 第一壁钨涂层,- 第一壁 面向等离子体 -- 可看到功率密度最高的位置集中在产氚区与面向等离子体的第一壁中 这也是中子反应最剧烈的位置 背板系统的功率密度仅 -, 4 热工分析的重点应集中在第一壁及产氚区的冷却剂流道设计 结论 通过对氦冷固态增殖剂包层概念设计建立其中子学模型 计算分析不同包层结构参数对 $ 的影响 最终的 $ 达 00 满足氚自持的最低要求 包层的产氚优化受多种因素的影响 单纯地增大中子倍增剂 氚增殖剂体积比可提高包层的产氚能力 但对 $ 提升的贡献不大 通过改变几何布置 提高中子倍增区的利用效率 可改善包层的产氚能力 并对 $ 的提高有显著影响 根据优化后的氚增殖设计方案 得到了各包层的核热分布 后续的热工及安全分析将尽快展开 以验证该包层概念的安全性 参考文献 3 2!!"8!! (!!!! $ ($ -*8!! (!!! *!- - 缪鹏 王苏豪 张国书 等 紧凑型托卡马克聚变实验堆包层设计及中子学分析. 核聚变与等离子体物理 -,-0 463!3 * 3!"!!"!!!8.!!"8-,-0!! 冯开明 中国聚变工程实验堆 ($ 固态增殖剂包层设计进展 聚变堆总体设计组第七 左侧板右侧板上盖板下盖板背板系统外部 球床内部 球床加强筋板硅酸锂球床 -,- 90 -,,-, -, 9,, 次会议 成都 核工业西南物理研究院 --,$< 33;3 *.* &" "!.!(!!!!"!9, 9 3 <(.( 3 "! "!"8!"&&&".! (!!!!"!- ( ;3 <( 2!

7 第 期 张宝锐等 ($ 氦冷固态增殖剂包层产氚性能研究及优化! 4.!(!!!!"! *64(.6(2*4$3 $"!&8!!! "&"" 8 &" &!.! (!!!!"!-0, ($6 *" &" &! " "!!"!8.! (!!!!"! -90, 346($33$6*64!"!!6($(3!" 6($$'&!*8!! (!!! 3& *6((( ;343 4( $!! '!!".!(!!! C! 李敏 中国聚变工程实验堆氦冷固态包层结构设计与热工水力分析研究 合肥 中国科学 技术大学 - - 吕广宏 罗广南 李建刚 磁约束核聚变托卡马克等离子体与壁相互作用研究进展. 中国材料进展 --0,-,9!!!!!6.!! $!'!!!!!!!.4!--0,-,9!! 3$33* (($66!!" "6($!"&8!"..! 4--0,-,(($66 6;6 ;;;*;6 3 * '!"! 6($!" 8'!!!!..! 吕中良 ($ 氮冷固态氚增殖剂包层中子学设计及性能研究 合肥 中国科学技术大学 -

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