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1 第 4 卷增刊 1 开发工程 1 水平井喷射酸压分段效果分析 龚蔚朱炬辉王静波 中国石油川庆钻探工程公司井下作业公司 龚蔚等. 水平井喷射酸压分段效果分析. 天然气工业,2014,4( 增刊 1):8-87. 摘要水力喷射酸压一种集喷射射孔 酸压 水力封隔于一体的新型增产改造措施 在通过分析裂缝油藏储层岩性特征的基础上, 优化了喷射工具 酸压液体配方以及工艺, 形成了一套深层裂缝水平井水力喷射酸压改造技术 现场施工 10 余井次改造的成果及应用情况, 也验证了该工艺技术的有效性 另一方面, 通过一种定量的计算方法推断出喷射酸压分段效果, 计算出的结果与地质解释吻合较好 通过对喷射酸压分段效果的定量分析计算, 能更进一步提高该技术的应用效果, 为现场应用提供技术支撑 关键词喷射酸压工具水平井技术应用效果 DOI:10.787/j.issn s1.019 深层裂缝型碳酸盐岩油气藏具有埋藏深 温度高 类型复杂 储层非均质性强等特点, 特别对于水平井, 常规的压裂增产改造效果并不理想, 这使得高温裂 [1-] 缝水平井深度改造技术成为世界级难题 针对高温缝洞型碳酸盐油藏水平井具体情况, 选择了不动管柱喷射酸压工艺 不压井油管拖动喷射酸压工艺 连续 油管拖动喷射酸压工艺 现场施工的 10 余井次情况表明水平井喷射分段酸压工艺在该区块的可行性 ( 表 1) 然而如何准确定量判断水力喷射酸压否具有分 [4] 段效果, 目前在国内外的资料文献中还没查找到 笔者通过一种定量的计算方法推断出喷射酸压分段效果, 计算出的结果与地质解释吻合较好 表 1 水平井喷射酸化统计简表 序号 井号 储层特征 工艺分类 施工效果 1 A-1H Ⅰ-Ⅱ 裂缝孔洞型 孔洞型 洞穴型 不压井油管拖动 4 段喷射酸压 产油 m /d 2 A-2C 不动管柱定点 段喷射酸压 日产油 87.18m A-H 不压井油管拖动 12 段喷射酸压 日产油 50.68m, 日产液.98m 4 B-1H Ⅰ-Ⅱ 裂缝孔洞型 孔洞型 洞穴型 不动管柱定点 8 段喷射酸压 折合日产油 11.21m, 折合日产水 m 5 B-2H Ⅱ 裂缝孔洞型 不动管柱定点 4 段喷射酸压 无油气产出 6 C-1H Ⅰ-Ⅱ 裂缝孔洞型 孔洞型 洞穴型 不压井油管拖动 7 段喷射酸压 + 不动管柱定点 段喷射酸压 日产油 60.96m 7 C-2H 不压井油管拖动 12 段喷射酸压 日产油 90.7m, 日产水 6.08m 8 D-1H Ⅰ-Ⅱ 裂缝型 连续油管拖动 15 段喷射酸压 日产气 41010m 9 D-2H 连续油管拖动 7 段喷射酸压 日产气 m 10 D-H 连续油管拖动 16 段喷射酸压 日产气 m 11 E-1H Ⅱ 裂缝孔隙型 不压井油管拖动 6 段喷射酸压 日产气 19460m 作者简介 : 龚蔚,198 年生, 工程师, 硕士 ; 主要从事压裂酸化改造技术 地址 :(610051) 四川省成都市二环路北四段瑞丰巷 6 号 电话 : gongwei401@16.com

2 2 天 然 气 工 2014 年 6 月 业 1 水力喷射酸化原理 水力喷射分段压裂技术原理根据伯努利方程把 压能转变为动能(即 速 度), 一 种 将 水 力 喷 砂 射 孔 与 水力压裂结合起来的工艺技术 该工艺技术首先利用 酸液动能在油藏岩石 中 喷 射 出 一 条 通 道,然 后 将 这 些 通道发展成裂缝,酸 液 能 量 隔 离 这 些 液 体 使 之 流 进 裂 缝中,同时酸液能溶蚀 在 1 口 井 中 某 一 位 置 完 成 处 理 后,可将喷射工具移至下一个需要进行酸压的区段,并 且其施工规模可以随需要而改变(图 1) 喷 射 流 体 经 过喷嘴流出时,先发生液流的收缩,经过喷嘴后扩大到 环空区域,此时收缩断面有负压出现 [4-5] 图 2 分段计算模型图 1)通过对排量 容 积 喷 嘴 个 数 喷 嘴 直 径 的 输 入 得到入口速度和喷射速度; 2)通过输入入口速度和喷射速度求取每段的抽吸 压力; )以第一段的裂缝延伸压力作为判断的基准; 4)计算后面每段的施工井底压力与喷射产生的抽 吸压力之差; 5)如果该段的施工井底压力与抽吸压力之差小于 前面所有段最小的延伸压力,那么认为该段分段成功, 并且记该段的施工井底压力为该段的延伸压力; 6)如果该段的施工井底压力与抽吸压力之差大于 前面任何一段的延伸压力,则认为该段分段未成功,该 图 1 水力喷射工艺原理图 2 分段计算模型的建立 然而在施工后如何准确判断水力喷射酸压否具 有分段效果,目前在 国 内 外 资 料 文 献 中 并 没 有 明 确 提 出具体的方法,前期 大 部 分 研 究 仅 依 靠 施 工 压 力 进 行 判断,单一的从施工压力分析来看,段层间存在压力干 扰,分析出的结果 往 往 不 具 有 可 靠 性 笔 者 在 前 期 喷 射酸压技术研究的基 础 上,通 过 一 种 计 算 方 法 能 较 好 地判断出喷射酸压 否 进 行 有 效 的 分 段,同 时 结 合 停 泵压力的分析,计算 出 的 结 果 与 地 质 解 释 达 到 比 较 好 的吻合,从而更好地完善喷射酸压后评估技术,为喷射 酸化的进一步推广奠定基础 具体计算模型(图 2)如下: 段液体打到前面延伸 压 力 最 小 的 一 段,记 本 段 延 伸 压 力为前面所有段最小的延伸压力 计算结果 分别对 A2C B2H B1H 等 口 比 较 典 型 的 施 工 井参数进行了输 入 计 算 (表 2),计 算 结 果 同 时 与 测 井 解释相比较,吻合得比较好. 1 A2C 井 A2C 井 某 隆 起 潜 山 中 部 斜 坡 带 西 部 的 1 口 开 发井, Ⅰ 类洞穴型和裂缝孔洞型储层 2 层 8. 0 m,解释 Ⅱ 类裂缝 孔 洞 型 裂 缝 性 和 孔 洞 型 储 层 14 层 m,累计解释油层 12 层 m,差 油 层 4 层 m 根据测井 解 释 储 层 集 中 发 育 带,将 改 造 井 段 分 段进行水力喷 射 酸 压 施 工,其 中 第 1 段 以 I类 裂 缝 孔 洞型油层为主,第 2 段以 Ⅱ 类孔洞型油层为主,第 段 以Ⅰ 类 洞 穴 型 油 层 为 主 本 井 表 现 的 主 要 特 点 为 改 造

3 第 4 卷增刊 1 开发工程 表 2 单井参数的输入表 输入参数 井号 排量 / (m min -1 ) 油管容积 / 1000m 入口速度 / (m s -1 ) 喷嘴直径 / mm 喷嘴数 / 个 出口速度 / (m s -1 ) 计算结果 A2C A2C B2H B1H 层段非均质性很强, 改造末段为洞穴型储层 从施工 的曲线可以看出每层施工压力在相同排量下 (.5 m / min) 差异较大, 第 1 段 58.6~6.5, 第 2 段 6.4 ~48.2, 第 段 4.6~41.7, 这也证实了分 层的有效性 通过输入参数计算, 同样判断本井的 段喷射酸压分段成功 ( 图 表 ) 图 A2C 井施工曲线图 施工井底压力 / 抽吸压力 / 表 A2C 井分段计算结果表 施工井底压力 抽吸压力 / 分段与否 延伸压力 / 第 1 段 71.8 Ⅰ 类裂缝孔洞型油层 第 2 段 (<71.8) 65 Ⅱ 类孔洞型油层 第 段 (<65) 57.0 Ⅰ 类洞穴型油层.2 B2H 井 B2H 某隆起低凸起西斜坡上的 1 口评价井, 水平段地震资料上表现为弱反射特征, 且井底位置表现为比较弱的串珠状反射, 反演储层也比较好 Ⅱ 类油层 15.5m/2 层,Ⅱ 类差油层 24m/2 层, 孔隙度为 2.1%~2.8%, 本井表现的主要特点为储层均为裂缝孔洞型储层, 孔隙度发育比较均匀, 非均质性不强 B2H 为第 1 口探索弱反射的水平井, 从 4 段的施工曲线来看, 压力都平稳上升, 表明的裂缝的正常延伸, 压力未出现大的降落, 说明没有沟通缝洞体系, 与 该井储层特征相吻合 通过输入参数计算, 同样判断本井喷射酸压分段成功 ( 图 4 表 4). B1H 井 B1H 井某隆起低凸起西斜坡上的 1 口评价井, 水平解释,Ⅰ 类油层 15 m/ 层, 孔隙度 6.7% ~ 15.2%,Ⅱ 类油层 m/12 层, 孔隙度.2% ~ 6.0%,Ⅱ 类差油层 8.5m/5 层, 孔隙度 1.1%~.2% 本井表现的特点为整个改造层段长, 且 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 类储层交错分布, 非均质性极强, 前 4 段储层以 Ⅱ 类裂缝孔洞型为主, 第 5 段以 Ⅰ Ⅱ 类洞穴型油层为主, 后

4 4 天 然 气 工 2014 年 6 月 业 图 4 B2H 井施工曲线图 表 4 B2H 井分段计算结果表 施工井底压力/ 抽吸压力/ 施工井底压力 抽吸压力/ 分段 与否 第2段 (< 6) 第4段 (<98. 4) 第1段 第段 (< ) 段 以 Ⅱ 类 裂 缝 孔 洞 型 油 层 Ⅲ 类 干 层 为 主 从 现 场 的施工曲线来看,前 4 段在主酸压施工过程中,套压均 延伸压力/ 空液体密度不断降低导致套压上升的原因之一 另 外后 段的施 工 压 力 均 高 于 第 5 段 的 停 泵 压 力 仅 16~20 之间,且停泵后压力在 10s 内从 18. 5,判断后几段 液 体 进 入 第 5 段 同 样 通 过 输 入 参 数计算判断本井前 5 段 的 喷 射 酸 压 分 段 成 功,后 段 套 压 在11~22 之 间,并 出 现 逐 段 上 升 的 趋 势,环 (图 5 表 5) 在 4~46 之间 但第 5 段套压在主酸压过程中 迅速降低为 停 泵 压 力 8. 19,出 现明显沟通溶洞特 征 后 段 在 主 酸 压 施 工 过 程 中, 喷射酸压分段未成功, 6~8 段 的 液 体 可 能 都 打 到 第 5 段 这也与第 5 段有I类洞穴型储层相符合 图 5 B1H 井施工曲线图

5 第 4 卷增刊 1 开发工程 5 表 5 哈 B1H 井分段计算结果表 施工井底压力 / 抽吸压力 / 施工井底压力 抽吸压力 / 分段与否 延伸压力 / 第 1 段 106 Ⅱ 类裂缝孔洞型油层 第 2 段 (<106) Ⅱ 类裂缝孔洞型油层 第 段 (<112.5) Ⅰ Ⅱ 类裂缝孔洞型油层 第 4 段 (<101.7) 6 Ⅱ 类裂缝孔洞型 / 孔洞型油层 第 5 段 (<6) 74.2 Ⅰ Ⅱ 类洞穴型油层 第 6 段 (>74.2) 否 74.2 Ⅰ Ⅱ 类裂缝孔洞型油层 第 7 段 (>74.2) 否 74.2 Ⅲ 类干层 第 8 段 (>74.2) 否 74.2 Ⅱ 类孔洞型差油层 同时为了对比计算方法的准确性, 对本井各段的停泵压力和停泵压降速率也进行了比较, 对比了 8 段的停泵压力和停泵压降速率 可以看出 ( 图 6) 前 4 段停泵压力在 0~50, 后 4 段在 8~16, 各段停泵压力说明了不同的延伸压力, 显示出分段改造的特征 停泵压降速率后 4 段接近于 0( 图 6 7), 各段停泵后压力斜率变化不同, 反映出各段储层的渗透性和连通能力的差异 分析认为很有可能第 5 段施工沟通了较大的缝洞体, 从另一个方面证实了分段计算方法的准确性 应用于现场实践, 为油气藏的增产改造提供新技术, 该技术在一次增产过程中完成水力喷射射孔和酸压, 简化了工艺程序, 节省了施工时间, 提高了作业效率 2) 笔者通过一种新的判断方式, 通过计算, 定量判断水力喷射的分段的效果, 计算结果与有较好的吻合, 从而能更好地完善喷射酸压后评估技术, 为喷射酸压的进一步推广奠定基础 ) 对于非均质性不强的储层, 喷射酸压能达到比较理想的分段效果 ; 对于非均质较强的, 如果物性较好的储层 ( 洞穴发育的储层 ) 施工顺序靠后的井, 喷射酸化同样能达到很好的分段效果 ; 如果洞穴发育段施工顺序靠前或者靠近中部的井, 仅靠喷射酸压分段比较困难, 但可以通过施工过程中及时调整施工顺序和喷射压力, 同样可以使水力喷射达到有效的分层的效果 参考文献 图 6 B1H 井停泵压降分析图 [1] 马发明. 不动管柱水力喷射逐层压裂技术 [J]. 天然气工业, 2010,0(8):1-4. [2] 马发明, 桑宇. 连续油管水力喷射压裂关键参数优化研究 [J]. 天然气工业,2008,28(1):1-. [] 王腾飞, 胥云, 蒋建方, 等. 连续油管水力喷射环空压裂技术 [J]. 天然气工业,2010,0(1): [4] 沈建新, 周福建, 张福祥, 等. 一种新型高温就地自转向酸在塔里木盆地碳酸盐岩油气藏酸化酸压中的应用 [J]. 天然气工业,2012,2(5):28-0. [5] 李根生, 牛继磊, 刘泽凯, 等. 水力喷砂射孔机理实验研究 图 7 B1H 井压降速率分析图 [J]. 石油大学学报,2002,26(2): 结论与建议 ( 收稿日期 编辑韩晓渝 ) 1) 水平井喷射分段酸压技术作为一种新工艺成功

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