第 期 崔晓钰等 振荡热管的热阻变化规律及烧干特性 ' '& 引 言 振荡热管又称脉动热管 由 (7".& 于 $$ 年首次提出 它不再是普通意义的靠两相热虹吸原 理运作的热管 管中的工作液因为沸腾 冷凝 温 度压力变化等原因 形成汽液栓振荡循环流动 现 象奇特而有趣 振荡热管是热管家族中最新也是最

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1 第 卷 第 期 化 工 学 报 年 月!"!# 研究论文 振荡热管的热阻变化规律及烧干特性 崔晓钰 李治华 孙慎德 朱 悦 上海理工大学能源与动力工程学院 上海 $ 摘要 振荡热管作为高效传热元件 在解决微小空间而热通量较高的元器件散热方面具有独特的优势 虽然振荡热管结构简单 但其内部运行规律多变复杂 目前还处于探索研究阶段 通过对实验结果的分析 得到随加热功率和充液率改变振荡热管的热阻变化规律 探讨了不同工况所对应的传热机理 同时还对振荡热管的烧干特性进行了分析和研究 所做工作为建立振荡热管理论模型 认识其传热规律提供参考 关键词 振荡热管 热阻特性 烧干现象 $$%&''! 中图分类号 文献标志码 ( 文章编号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收到初稿 ) ) 收到修改稿 联系人及第一作者 崔晓钰 $ 女 教授 基金项目 国家自然科学基金项目 - ) ) & #%" +1 : ;&" 2 & ". 4."'//,# 8,.# ",&!" "," &#! # 6! ",&!1.&!"

2 第 期 崔晓钰等 振荡热管的热阻变化规律及烧干特性 ' '& 引 言 振荡热管又称脉动热管 由 (7".& 于 $$ 年首次提出 它不再是普通意义的靠两相热虹吸原 理运作的热管 管中的工作液因为沸腾 冷凝 温 度压力变化等原因 形成汽液栓振荡循环流动 现 象奇特而有趣 振荡热管是热管家族中最新也是最 独特的一种热管 被视为目前解决微小空间高热流 密度电子元器件散热问题的一种很有希望和前途的 传热元件 得到了许多国家科学界和工程界的高度 关注 虽然振荡热管结构很简单 但其内部机理远 比普通热管复杂 从 (7".& 提出振荡热管概念到其后的近十年 间 振荡热管的研究进展缓慢 $$$ 年 & 等 采 用毛细玻璃管制作了闭合回路振荡热管 观察到了 汽塞和液塞在玻璃管内上下振荡 引起了与会者极 大的兴趣 自此以后 对振荡热管的研究和开发开 始活跃起来 至今已经积累了许多成果 如 & "5"7& 等研究内径 44 通道弯数为 个 的铜 8 闭合回路振荡热管在不同加热方式下 的传热特性 发现不同的加热方式对应着不同的最 佳充液率 &'.& 对使用水 肥皂水 乙醇和 8 四种不同工质 不同管内径和充液率的玻璃 闭合回路振荡热管做了大量的实验研究 发现以水 为工质时 充液率为 的振荡热管传热性能最 好 同时发现充液率在 之间时 管壁 和工质之间的表面传热系数不受冷热端温差的影 响 " 等研究以丙酮为工质的开式循环铜振荡 热管 实验记录了加热功率从 3 逐渐增加到 3 时振荡热管温度的变化情况 认为振荡热管的 启动需要一定的加热功率 而且蒸发冷凝段温差在 一定的范围内能够使振荡热管稳定地振荡运行 &#. 实验研究了内径 44 的有 个平行通 道的开式循环铜振荡热管 热管分为竖直放置和水 平放置 分别充入 的丙酮 乙醇 异丙醇 甲醇和水 实验结果显示存在一个驱动振荡热管振 荡的启动加热功率 而且每种工质的启动功率都不 同 竖直放置时的丙酮振荡热管有最好的特性 而 水平放置时的甲醇振荡热管的性能最好."#! '" "! 等 证实了通道弯数临界值的存在 认为此 临界值与工质 管径 加热热通量有关 同时还比 较了不同管径闭合回路振荡热管中水 和乙 醇对传热性能的影响 发现充注水的振荡热管 管 径为 44 时传热效果最好 管径为 44 时传热 效果最差 曹小林等 对不同截面形状的振荡热管 进行了不同充液率和加热功率的性能实验 得出 振荡热管存在传热极限 加热量超过传热极限 加 热段会烧干 振荡热管热阻会急剧上升 杨洪海 等 $ 通过实验得出闭合回路振荡热管充注 时 最容易启动 也最容易烧干 以水为工质时热管 启动缓慢 但是稳定运行后 热阻较小 也不容 易烧干 文献 中热阻与加热功率的关系图线 显示 在发生烧干现象的充液率下 闭合回路振 荡热管的热阻随加热功率先下降后在烧干时上 升 在未发生烧干现象的充液率下 热阻均随加 热功率的增加逐渐降低 降至一定水平后变化平 缓 胡建军等将外径 44 内径 44 的 紫铜管固定在可调节倾斜角的转角平台上 对其 进行汞 水混合工质脉动热管实验研究 证实了工 质汞的掺入能够有效辅助脉动热管的微倾角起 振 增加脉动热管应用的灵活性 林梓荣等通 过实验发现 功能热流体 微胶囊流体 氧化铝 纳米流体 作为脉动热管的工质都起到强化热输 送能力的作用 均优于水 目前国内外对振荡热管的实验研究积累了很多 的研究资料 得出一些普遍认可的结论 但如 上所述 由于研究者实验条件各不相同以及振荡热 管传热性能受多因素共同影响 对实验规律的认识 还不细致和深入 有些研究资料结论差异明显 因 此 对振动热管的流动传热机理还需要进一步深入 探讨 本文通过实验 得到了不同工况下闭合回路振荡热管试件的温度变化数据 较为详细地讨论了随加热功率和充液率改变试件的温度振荡和热阻变化规律及传热机理 捕捉到振荡热管热阻变化的一些未见报道的特别规律并进行了分析 同时对烧干特性进行一些探讨 实验装置 实验装置如图 所示 主要有以下几部分组成 振荡热管试件 抽真空及充液部分 加热和冷却装置 数据采集系统 振荡热管试件如图 所示 试件竖直放置 下部蒸发段采用电加热丝加热并置于封闭空气腔体内保温 上部冷凝段采用恒定风速强迫风冷冷却 风速 4 ' ) 冷却风道设计成长方形截面风道 采用倒吸式风道布置 轴

3 ' ' 化 工 学 报 第 卷 凝段沿管纵向温度变化 外侧两根平行管冷凝段上部与冷凝横管连接 由于结构不同于中间管 温度变化规律也不同 其外壁温度不代表振荡热管典型特性 没有安装测点 实验数据处理 振荡热管的热阻由式 计算得到 图 振荡热管实验台系统图 6&-.#4#1#2/#&4#!,"' ',#4 $# $ 蒸发段和冷凝段的平均温度可由振荡热管稳定 运行时相应测点的平均值确定 $ $ $# $ 其中 $ # 分别为振荡热管稳定运行时冷凝段 蒸发段各点的平均温度 <$ 为振荡热管稳定运行时热电偶第 测点的时均温度 < 为振荡热管的热阻 < 3 ) 为电加热丝的加热量 3 振荡热管充入的工质有水 甲醇 乙醇 丙酮 充液率 $ 加热功率 3 随加热功率和充液率改变的热阻变化规律 图 振荡热管试件尺寸及热电偶分布 6&- &4#!'&!'1/'",&!-.#",/&/#"! &',&8,&!1,.#4 /#' 流式风机布置在风道尾部 风道入口采用双纽线曲面喇叭口 这样使得风道内空气流速分布比较均匀 振荡热管尺寸和热电偶测点的布置见图 振荡热管试件由紫铜毛细管蛇形弯曲而成 垂直方向共 根平行管 管内径 44 外径 44 上部冷凝段上方有一段水平横管连接最外侧两管 使得振荡热管首尾联通 成为闭合回路 振荡热管自下而上分为蒸发段 绝热段和冷凝段 其长度分 以充注水的振荡热管实验规律为例说明热阻随加热功率和充液率变化的规律 结果见图 其余工质甲醇 乙醇 丙酮规律相似 可视化实验显示 充入的工质初始即呈现出 气塞和液塞随机分布状况 当蒸发段开始施加加热 别为 44 平行管间弯头半径为 44 相邻管中心距为 44 实验系统共布置 只热电偶 只测蒸发段保温层外壁温度 另外 $ 只测管外壁温 $ 只热电偶中 只布置在冷凝段顶部弯道处 编号 取平均值作为冷凝段的温度 只布置在蒸发段弯道处 编号 取平均值作为蒸发段的温度 根布置在两根中间管不同位置 编号 $ 用于考察从蒸发段到冷 图 不同充液率下水振荡热管热阻随加热功率的变化 6&-.#4" #'&',"! # "&",&!'1+0+."-# &,. ",# 1 &1##!,1&&!- ",& &,.."!-#1.#",&!-/ #

4 第 期 崔晓钰等 振荡热管的热阻变化规律及烧干特性 ' '( 图 不同工质振荡热管的热阻变化曲线 6&-.#4" #'&',"! # "&",&!'1+0+ &,. &1##!, 7&!-1& 负荷 冷凝段被冷却时 振荡热管各平行管的状态由于初始各管工质分布不同而有所不同 由图 可见 加热功率较小时 热阻随加热功率的增大几乎都呈显著减小趋势 但是不同充液率热阻差异较大 启动振荡之前 管内工质没有宏观运动 初始带有一定随机性的气液塞分布对热阻有影响 测量结果显示充液率小时各平行管间状况差异比较大 有的管均温性比较好 可能工质不多 为普通两相热虹吸管 热阻较小 而有的管中分布多个气液塞或者液体很多 蒸发气体上升和冷凝液体回流情况不好 热阻较大 因此 总体上启动振荡之前 充液率小传热性能更有优势 开始启动振荡后 典型的温度振荡特征为大幅度小频率振荡 运动特征为气液塞上下徘徊间或停滞 此时初始气液塞分布对热阻有显著影响 各平行管状况差异仍然明显 而且充液率越小 这种差异越明显 原因是各平行管内气液塞数目和长短不同 推动运动所需要的力显著不同 在液塞质量较少的管内 同样的加热冷却条件下 气液塞上下振荡更频繁 热阻小一些 不同充液率启动振荡的加热功率不同 小充液率启动振荡加热功率也较小 如 充液率启动振荡加热功率 3 充液率启动振荡加热功率为 3 在大加热功率时 比较热阻特性 可分为 组情况 充液率 以下 热阻随加热功率的增大先减小后增大 热阻增大说明出现烧干 充液率在 由于管内工质较多 没有出现烧干 这个区段充液率的振荡热管热阻总体表现好 实验中尤以 充液率的热阻性能最佳 $ 以上充液率 由于液体占据了大部分内部空间 气泡生成 长大受限制 另外质量增加 维持流动需要更大的推动力 在同样的加热冷却条件下流动相对会慢一些 热阻略大 在大加热功率时 振荡特征主要为小幅度大频率振荡 运动特征为整体循环振荡运动 随着加热功率增加 运动速度加快 流体冲刷壁面传热增强 热阻减小 在加热功率增大至 3 以后 热阻随加热功率增大 热阻减小趋势平缓 而且不同充液率热阻差异也在减小 说明提高加热功率加快流动速度显现的效果逐渐减小 推断快速流动相变传热模式存在热阻极限 而且此极限与充液率关系不大 将不同工质的热阻变化曲线放在一起作比较 发现在大加热功率 不出现烧干的情况下 不同工质不同充液率振荡热管热阻趋同 结果见图 在热阻下降趋势减缓至趋于一致的工况范围 热阻较小 可作为实际应用时振荡热管的选择依据 由图 图 可见 在加热功率比较大的情况下 无论充注甲醇 乙醇 丙酮还是水 保证不烧干前提下无论充液率是多少都与热阻关系不大 说明同一个试件 在建立此段工况振荡热管数学模型预测传热性能时 应该与工质 充液率关系不大 而与振荡热管的结构 尺寸 材质 放置方式等有关 振荡热管的局部烧干特性 图 所示为充液率 的水振荡热管的一个实验过程 实验时 温度达到稳定后 逐渐增大加热功率 取蒸发段测点 温度 标记为 取冷凝段测点 温度 标记为 从温度变化规律来看 加热功率 3 时 温度基本没有振荡 内部工质没有明显的宏观运动 3 时温度持续振荡 管内流动状态为上下徘徊振荡流动 工质此时可以借助宏观质量迁移传递热量 传热机理改变 强度增强 蒸发段与冷凝段温差减小 使得 下降而 升高 在加热功率增大至 3 时

5 ' ') 化 工 学 报 第 卷 图 不同加热功率下水振荡热管的运行特征 6&- =/#",&!."",#&',& '1+0+."-# &,. ",# &,. &1##!,.#",&!-/ # 1&&!- ",& 蒸发段 升高 振荡流动速度加快 也随着升高 在加热功率至 3 时蒸发段温度出现一段跃升 至加热功率至 3 时 蒸发段温度持续维持高位 蒸发段出现烧干 而冷凝段还能够有效冷凝来流 温度相对较低 加热功率 3 时 检测到的管壁温度变化如图 所示 壁面温度测点 测点 在中间两根管蒸发段 测点 测点 在相对应的冷凝段 图 测点 温度维持正常振荡 说明测点 所在的蒸发段管段没有烧干 测点 有一段时间温度比 较高 而且高于一般温度振荡峰值 继而又恢复正常振荡 说明测点 处存在局部阶段性烧干 局部烧干是由于气液塞分布不均以及蒸发段各管加热不均匀 某段时间内流至局部区域的液体较少 被加 热后全部气化过热所致 由于工质整体循环流动 过了这段时间来流液体含量多了 就恢复了蒸发段汽液两相共存特征 温度下降并振荡 冷凝段温度 $ 低位振荡 说明来自蒸发段来流气体部分在冷凝段被冷凝成液体 冷凝段两相共存 图 水振荡热管的蒸发段 冷凝段壁面温度的振荡变化 6&- #4/#",# "&",&!'1# "/",&!"!! #!'",&!'#,&! 1&&!- ",&> 3 由于存在局部阶段性烧干 蒸发段平均温度上升较快 加热功率 3 时热阻改变变化趋势 不再继续降低 而是略有升高 加热功率至 3 时烧干更严重 热阻显著增大 如图 所示 加热功率增大为 3 时 蒸发段壁面温度如 图 水振荡热管的热阻随加热功率的变化 6&-.#4" #'&',"! # "&",&!'1+0+."-# &,. ",# 1&&!- ",& 图 水振荡热管的蒸发段壁面温度的变化 6&-"/",&!'#,&!,#4/#",#1+0+."-# &,. ",# 1&&!- ",&> 3 图 所示 从图 蒸发段所有管段测点温度来看 中间管 温度 $ $ 升高并且变化平稳 结合图 所示在加热功率 3 时热阻显著增大趋势 说明蒸发冷凝段温差明显拉大 由于没有充足的液 体补充至中间管蒸发段 测点 测点 工质全 部气化且过热 这 个测点处管内壁烧干 但是测 点温度并没有像普通热管烧干时出现飞升 而是达 到稳定值 说明冷凝段可使气体冷凝下来 蒸发段 持续不断有液体补充 只是由于补充液量不足 加 热后全部气化过热 边缘管温度 较低 而且没有出现 烧干 这是由于边缘管上部连接一段横管 处于冷 凝段的横管使得流过其内的工质充分换热 冷凝效 果好 积液多 与此相通的测点 测点 处有 充足液体补充 紧邻 虽有烧干 但相比较下温度水平居中 最中间管的 $ $ 由于液 体补充最少 温度最高 温度检测结果也表明 当 大部分管出现烧干时 工质不再是循环流动 冷凝 段液体回流至蒸发段是靠重力和毛细抽吸力 关于振荡热管有别于普通热管的烧干特征 "& 等用高速录像机也记录下了蒸发段有局部烧 干时 液体很快就会从冷凝段向蒸发段回流现象

6 第 期 崔晓钰等 振荡热管的热阻变化规律及烧干特性 ' '* 图 $ 出现烧干的几组实验规律 水 6&-$ 2/#&4#!," #'&! & ",&!-,#4#-#' ",# 这与这段温度呈现的变化规律切合 图 $ 为出现烧干的不同充液率几组实验规律 由图可见 振荡热管出现烧干热阻增大 蒸发段温度上升 但是没有即刻就造成温度飞升 也不会立刻烧毁 充液率越小 管内液体工质越少 在相同加热功率下 振荡热管出现烧干时 补充液体更少一些 造成烧干管数多一些 热阻比较大 这与普通热管烧干特性不相同 振荡启动前热阻的拐点 图 为不同工质充液率同为 时随加热功 率热阻变化规律 可以看出在加热功率小于 3 时 水振荡热管在加热功率 3 热阻减小 趋势减缓 甲醇振荡热管在加热功率 3 时 热阻是增大的 乙醇振荡热管在加热功率 3 热阻也增大 丙酮随加热功率增加热阻近 乎线性减小 在振荡热管内没有有效振荡前 有数 组数据显示热阻并不像现有文献所示一直近乎线性 减小 而是出现热阻降低趋势减缓甚至增大后再减 小的拐点 拐点现象说明在加热量达到一定时 在此加热 功率之前 工质没有明显宏观质量迁移的传热模式 遇到或已近极限 传热能力增长已不能匹配加热量 增长 当加热功率继续增大时 就会引发振荡热管 内的上下振荡流动 传热模式随即改变 有了宏观 振荡流动 显热及潜热传热方式不同了 传热机理 改变 热阻显著减小 而在改变前 引发运动需要 足够大的压差推动 而压力变化和温度变化对应 由此需要足够大的蒸发冷凝段温差 热阻比较大 表现出如图 所示在有效振荡前热阻出现的变化 图 不同工质振荡热管的热阻随加热功率的变化 6&-.#4" #'&',"! # "&",&!'1+0+."-# &,. &1##!, 7&!-1& ' &,..#",&!-/ # 1&&!- ",& 拐点 这样一种热阻变化特点并不是每组实验数据都出现 如图 所示 充液率的丙酮振荡热管热阻变化规律以及图 所示 充液率的水振荡热管热阻变化规律 可能是振荡热管内流动存在随机偶然因素 使得振荡启动在一些情况下容易些 不会出现热阻拐点 也可能实验时有可能出现热阻拐点的加热功率没有设置实验工况点 结 论 本文进行了充注水 甲醇 乙醇 丙酮四种不同工质 在不同充液率和加热工况下的振荡热管传热性能实验 分析讨论了实验结果 得到以下结论 在不出现烧干的不同充液率下 加热功率增至较大后 热阻随加热功率增加变化平缓 而且不同充液率热阻都较小且差异减小 推断快速流动的相变传热模式存在热阻传热极限 而且此极限与充液率关系不大 此段工况热阻特性好 可作为实

7 ' ' 化 工 学 报 第 卷 际应用振荡热管的选择依据 在加热功率较大的情况下 无论充注何种工质 甲醇 乙醇 丙酮 水 保证不烧干前提下无论充液率是多少热阻差异很小 当充液率较小时 加热功率增大到一定程度 振荡热管热阻上升 出现烧干 发生烧干先是在个别管段蒸发段 并且当烧干持续一段时间后可恢复正常振荡工作状态 当加热量再次提升 烧干的蒸发段管段增加 而且这些区域的烧干将一直持续下去 但是温度不会发生飞升 不致烧毁 更大加热量实验本文未进行 在振荡热管发生有效振荡前 有实验数据显示热阻并不像现有文献所示一直减小 而是出现热阻降低趋势减缓甚至增大后再减小的拐点 -$ (7".& 0,,#1".#",/&/# + : $ $$ & # 6 &'"&5",&! #2/#&4#!,! ' &",&!-.#",/&/#,.!,#!",&!" 0#",+&/#!1##! # "/"! $$$ $ & "5"7&? (7".& 00#",,"!'1#."",#&',& ' 1 /# "/&".#", /&/#,.!,#!",&!" 0#", +&/# 4/'&4 #8!#(',"&" $$ &'.& =' &", 1.#",,"!'/, # & # 1 # ' &", 1, /#"! 888# & #!, /#+,.!,#!",&!" 0#", +&/#!1##! # 7 $$$ $ $ " #",,"!'/, "/"8&&, &! " /'",&!-.#", /&/#+ ( (( : ( &#.."",#&',& '1"! /#!/ /'",&!-.#", /&/#+ ## &!-1,.#,.!,#!",&!"!1##! #!! &!4#!," ',#4' " /&!-' : (."#!'" "!+."! #7" # '# / /'",&!-.#",/&/#'/""4#,& #2/#&4#!,"&! #',&-",&!' +,, $ - /0 $ " ;&"&! 曹小林 ;& A."!& 席战利 # 2/#&4#!," #'#".!,.#.#",,"!'1# "! 1."",#&',& 1" &'"!!&!-/'",&!-.#",/&/#./ $ - 热能动力工程 1 $?"!-0!-."& 杨洪海 3"!B&!- 万?0"!0!- " 韩洪达 2/#&4#!," #'#".!,.# /#",&!- /#14"! #1/'",&!-.#",/&/# &,."1# #8 '! #! #!,&!"! &,&!'./ $ - 热能动力工程 刘向东.& "& 时凯?."! 郭 雨含 #.#1 ',",#"!.#",,"!'1# /#14"! # 1" '# / ' &",&!.#", /&/#./ $ -, "" 工程热物理学报 01 0 &"!%! 胡建军 ; &!&"!- 徐进良 2/#&4#!,"', 1/'",&!-.#",/&/# &,.4# "! ",# "' 7&!-1&./ %- 0 /"# % 化工学报 林梓荣 3"!-."!-1#!- 汪双凤 A."!- 3#&8" 张伟保.#!&!%&"! 陈金建 0#",,"!'/, "/"8&&, 1 /'",&!-.#", /&/# #!."! # 8 1!,&!",.#4"1& ' %0%./ 化工学报 $ 林梓荣 3"!-."!-1#!- 汪双凤 3 ;&".& 吴晓辉 # #!, #'#".!/'",&!-.#",/&/# %- 0 /"# "" 化工 进展 / ;!-%& 徐荣吉 3"!- &2&"!- 王瑞祥!- 3#& 丛伟 3?#5.#!- 吴业正.#'#, /1" &'" #2/#&4#!,"' ',#41/'",&!-.#",/&/#"!,.#',! &, 1/ 流体机械 0 $ #',&-",&!1# "/",&! 8&&!-"!.#",,"!'/,/#14"! #&! /'",&!-.#", /&/#+ (!,#!",&!" #."!& "!-&!##&!-!-#''"! 2/'&,&! : (

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