Oilfield Review

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1 天然裂缝性碳酸盐岩储层的增产技术 天然裂缝性碳酸盐岩储层很难增产的原因在于增产施工液体容易进入裂缝 而无 Francoise Allioli Valentin Cretoiu Marie-Laure Mauborgne 法国克拉玛特 法进入渗透性较弱的区域 通常有必要采取有效的转向导流技术 以确保增产液能够 Mike Evan 美国得克萨斯州舒格兰 司已经将含有纤维的酸化液应用到了很难实现完整的增产区域覆盖的天然裂缝性油气 Roger Griffiths 马来西亚八打零查 Fabien Haranger Christian Stoller 美国新泽西州普林斯顿 Doug Murray 阿联酋阿布扎比 Nicole Reichel 挪威斯塔万格 213年秋季刊 25卷 第2期 213斯伦贝谢版权所有 鸣谢得克萨斯州舒格兰Doug Aitken协助编撰本 篇 EcoScop与NeoScope为斯伦贝谢产品标 志 1. Crowe C Masmonteil J Touboul E 与 Thomas R 基质酸化趋势 油田新技 术 4 第 4 期 1992 年 1 月 Robert JA 与 Rossen WR : 酸液位置和泵 送 策 略 Economides MJ 与 Nolte KG 著 油藏增产措施 第三版 Chichester, West Sussex, 英 格 兰 : John Wiley & Sons 公司 接触到尽可能大的储层面积 工程师和化学家们已经研制了一种新型的酸化液 其中 的可降解纤维能暂时阻塞渗透性裂缝 迫使酸液流向渗透性较低的区域 一些石油公 藏中 因而实现了产量的大幅度提升

2 自从石油和天然气行业发展以来 石油 公司一直在努力采用各种技术最大限度地 提高油井的产能 例如 早在19世纪 工 程师们就开始采用向井内泵送酸液的方法 来提高产能 酸化处理液能够溶解和去除 钻井和完井作业过程中造成的储层损害 并能在生产层创建新的生产通道 酸化处理分为两类 基质酸化是以不会 导致储层被压裂的速率和压力向储层泵送 酸液的过程 这种处理过程将使井筒周围 1 m 3 ft 的区域增产 压裂酸化是在水 力压裂施工过程中至少泵注一段酸液 增 产范围比基质酸化可能会更深入储层一个 或两个数量级的距离 酸化液的成分取决于需要实现增产的 储层的类型 碳酸盐岩地层主要由石灰岩 碳酸钙[CaCO3 ] 或白云石 碳酸钙镁 [CaMg(CO 3) 2 ] 构成 采用盐酸[HCl] 各种有机酸或其组合酸进行处理 砂岩 地 层 通 常 由 石 英 [ S i O 2] 或 长 石 [KAlSi 3 O 8 N a A l S i 3 O 8 C a A l 2 Si2 O6 ]粒子结合碳酸盐或粘土矿物构成 硅酸盐矿物不与盐酸反应 而与含有氢氟 酸[HF]或氟硼酸[HBF 4 ]的增产液进行反 应 1 尽管酸化液的化学性质存在差异 碳酸盐和砂岩酸化处理在工程学方面是基 本相似的 但是 这篇文章主要关注的是 碳酸盐岩地层酸化处理的基本原理 上图为酸蚀孔洞 是在实验室对一块碳酸盐岩地层样品进行基质酸化处理时形成 与碳酸盐岩地层酸化处理相关的研究进展 的复杂孔洞 孔洞的长度 方向和数量取决于地层的反应和酸化液进入地层的速率 酸蚀孔洞一旦形成 将在生产过程中运送几乎所有的流量 石灰石和白云石能迅速溶于盐酸 形 成水溶性的反应产物 主要为氯化钙和氯 当酸化处理的生产层段存在较大的 工程师通过采用机械或化学方法或 化镁 并且释放出二氧化碳 溶解速率受 渗透率差别时 就很难实现增产的均 两者同时使用以实现酸化液的转向 2 到盐酸被送往岩石表面的速度的限制 这 衡性 当酸液渗透储层时 酸液将首 采用钻杆或连续油管传送的机械封隔 种溶解过程会迅速形成不规则形状的通道, 先流入渗透性最大的路径 高渗透区 器工具将酸化液隔离并转向低渗透区 称为酸蚀孔洞 右上图 酸蚀孔洞以树 就会接收大部分的液流 导致增产液 实现处理液的机械转移过程 或者在 枝状形式向外辐射 从酸液离开井筒和进 无法到达需要实现增产的低渗透区 增产液注入井底时 将封堵球投入增 入储层的地方开始 酸蚀孔洞一旦形成 为了解决这个问题 工程师和化学家 产液中 这样可以在个别射孔孔眼封 就将成为连通储层的最佳渗透通道 在生 们已经研究出了一些将酸化液从高渗 堵液体 封堵球会停留在接收最大液 透 层 段 转 向 导流到低渗透区的方 法 体流量的孔眼上 在酸化处理之后 产过程中运送几乎所有的流量 为了实现 高效地增产 酸蚀孔洞应深入均匀地渗透 整个生产层段 213年秋季刊 封堵球会坠落 或被机械瓦解或溶解 如上图 5

3 封堵球 当生产过程开始时 VDA酸化液与 跨式双封隔器 油气接触 改变了离子环境 并导致 胶束成为球形 绞结停止 胶团自由 游动 同时酸液粘度显著降低 从而 实现了有效地增产后返排清理 与聚 合物酸液不同的是 粘弹性表面活性 剂几乎不会留下任何可能会影响油井 产能的有害残余物 对于碳酸盐岩地层酸化过程而言 天然裂缝性储层是最具挑战性的作业 上图为机械导流方法 在增产处理过程中 封堵球 绿球 被泵入井内 如左图 封堵球 会优先封堵那些吸收大量处理液的射孔孔眼 因而发挥机械导流的作用 跨式双封隔器也可以 用在连续油管上 用来隔离优先被酸蚀的层段 如右图 在上面的例图中 工程师们已经完 成了底层的增产 并将封隔器向上移动准备用于下一层的增产 环境 因为这种储层具有较大的渗透 率差异 含裂缝区域的渗透率可能比 不含裂缝的层段高出几个数量级 直 到最近 该行业的所有导流技术在该 环境下都无法取得很好的效果 即使 增产液中掺入的化学转向导流剂可以 VDA 体 系 中 的 表 面 活 性 剂 分 子 是 采用诸如VDA制剂的自转向酸 工程 分为两类 即颗粒物和增粘剂 颗粒物 从长链脂肪酸衍生而来的 是一种两性 师们仍然难以封堵裂缝以便增产其余 包含苯甲酸片和盐颗粒等封堵剂 其大 离子 即一个中性分子在不同位置上带 储层 因此 石油公司不得不向井内 小可以封堵地层的孔隙 泡沫酸由于两 有正电荷和负电荷 5 当被泵入井下时 泵送大量的酸化液来实现增产 从而 相流特征也可以达到类似的封堵效果 VDA 酸 化 液 即 盐 酸 粘 弹 性 表 面 活 导致酸化处理的成本增加 但也无法 性剂和常见酸处理添加剂的混合物 保 达到最佳的效果 增粘剂包括水溶性聚合物 交联聚合 物凝胶和粘弹性表面活性剂 VES 3 十年前 斯伦贝谢公司的科学家和工 程师将粘弹性表面活性剂应用到了酸化 增产中 并引进了粘弹性表面活性剂转 向酸体系 VDA VDA酸化液在全 球范围内的基质与压裂酸化应用中都取 得了很大的成功 CaCO3+ 2HCl 4 持着低粘度 当酸液在地层中被消耗时 但是 斯伦贝谢公司的工程师和化 表面活性剂分子开始聚集成细长的胶 学家发现 通过在VDA酸化液中添加 束 6 胶 束 绞 结 在 一 起 使 得 酸 液 的 粘 可降解纤维 可以显著提高导流的效 度 增 大 见 下 图 较 高 粘 度 的 酸 液 会 果 当含有纤维的导流酸进入裂缝 形成一层临时的屏障 迫使新鲜的酸液 时 纤 维 开 始 聚 集 绞 结 并 形 成 限 制 流向其他区域 除了具有导流效果以外 液体流入的结构 该新产品 即 粘度会降低酸与地层反应的速率 从而 MaxCO3 可降 解转向酸化体系 已在 允许用更多的时间产生更深入和更复杂 全球出了名的难度大的碳酸盐岩储层 的孔洞 成功有效地应用于增产 CaCl2 + CO2 + H2 O 废酸 油气 表面活性剂分子 细长的胶束 球形胶团 上图中显示了粘弹性表面活性剂 VES 在酸化处理过程中的各种形式 最初 当表面活性剂溶于酸中时 每个分子在酸中自由移动 见 图左边部 分 当酸与碳酸盐矿物进行反应时 表面活性剂分子开始聚集并形成细长的胶束 见图中间部分 胶束进行绞结 阻碍酸液流动 从而产 生更高 的酸液粘度 当在酸化处理后开始油气开采时 细长的胶束就会转变成球状 见图右边部分 从而显著降低酸液粘度 便于有效的返排清理 6

4 裸眼井酸化处理 套管井酸化处理 酸蚀孔洞 酸蚀孔洞 射孔 井筒壁 套管 滤饼 滤饼 处理液 处理液 滤饼 射孔 滤饼 井筒 井筒 套管 上图显示的是纤维沉积和导流情况 在裸眼井酸化过程中 ( 顶部和底部左 ), 纤维会形成滤饼并覆盖在套管井酸化过程中 ( 顶部和底部右侧 ), 纤维在射孔上形成滤饼 本文介绍了 MaxCO 3 酸化体系在实验室的研制和在油田的应用情况 在墨西哥 沙特阿拉伯和巴西的应用案例表明, 这种新型的酸化体系能够显著地提高油井的产能 含纤维酸的实验室研究 2 多年以来, 化学家和工程师们都在探讨如何将纤维用于提高修井作业效 率的方法 在研究矿物纤维和聚合物纤维的过程中, 他们发现了在泵注过程中和过程后控制液体和固体悬浮物流动的技术 该研究产生了一系列的创新成果, 包括钻井和固井过程中限制井漏 改善固井水泥的柔韧性和耐用性 在水力压裂作业时协助支撑剂的运送, 以及在压裂作业之后防止支撑剂回流到井中等方法 研究纤维在酸化处理中的应用是近年来才开始的 27 年, 斯伦贝谢公司的科学家开始研究在裸眼井和套管井 ( 如上图 ) 两种情况下运用纤维提高导流效率的能力 这两种情况的主要区别在于, 对于裸眼完井而言, 纤维必须沿着整个井筒表面聚集才能产生导流效果 ; 但对于套管井而言, 纤维沉积的范围可能仅局限于射孔位置 3. 关于水溶性聚合物和粘弹性表面活性剂的更多信息, 可参考 Gulbis J 与 Hodge RM, 压裂液化学和支撑剂,Economides MJ 与 Nolte KG 著, 油藏增产措施 第三版,Chichester, West Sussex, England:John Wiley & Sons 公司 (2): Al-Anzi E Al-Mutawa M Al-Habib N Al-Mumen A Nasr-El-Din H Alvarado O Brady M Davies S Fredd C Fu D Lungwitz B Chang F Huidobro E Jemmali M Samuel M 和 Sandhu D: 碳酸盐岩储层增产的积极反应, 油田新技术 第 15 卷, 第 4 期 (23/24 冬季版 )28 45 Lungwitz B Fredd C Brady M Miller M Ali S 和 Hughes K: 粘弹性表面活性剂的导流和清理研究 : 基于自转向酸, 石油工程师协会生产和操作 第 22 卷, 第 1 期 (27 年 2 月 ) : Sullivan P Nelson EB Anderson V 和 Hughes T: 大型胶团在油田的应用,Zana R 和 Kaler EW 著, 大型胶团: 性质和应用,Boca Raton, Florida, 美国 :CRC 出版社 (27) : 胶束是表面活性剂分子的胶状聚集物 在酸化液的含水环境中, 表面活性剂分子的这种排列使得胶束内部为疏水性, 胶束外部为亲水性 蠕虫状胶束可以达到微米长, 横截面也有几纳米 工程师们发现, 向常规的盐酸溶液简单添加纤维并不能产生稳定的纤维悬浮液 加入后不久, 纤维就会聚集, 形成块状并与酸液分离 而向 V D A 酸化液添加纤维可以达到成功的效果 由此产生的高粘度酸液可以使离散纤维产生更好的悬浮效果 213 年秋季刊

5 裸眼井模拟 压力 酸液与纤维 压力容器 滤饼 岩心 反压力调节器 套管井模拟 滤液 泵 压力传感器 酸蚀孔洞几何尺寸 天平 活塞 孔口 酸液与纤维 液体流动 裂缝的几何尺寸 孔口 滤饼 孔口 上图显示了采用实验室设备检测酸液漏失和滤饼沉积的过程 工程师们使用常规的过滤装置来模拟裸眼井增产的过程 ( 顶部 ) 技术人员首先在压力 容器下方放置了一个碳酸盐岩心, 然后将含纤维酸液倒入容器中 在密封压力容器以后, 他们在岩心上施加了压力差, 并用天平称量穿过岩心的滤液量 对于套管井的模拟试验 ( 底部 ), 工程师使用了一个桥接装置 该装置主要包括一根装有活塞的 3mL 导管 高效液相色谱泵 (HPLC) 和一个节流孔 ( 左 ) 圆形孔口用于模拟酸蚀孔洞( 右上 ), 矩形孔口用于模拟裂缝 ( 右下 ) 技术人员在盛装含纤维酸的导管上方安装了一个活塞 酸液从导管中流出, 穿过节流孔 技术人员通过测量在不同流速条件下的滤液体积 纤维滤饼体积和泵送压力, 来估算纤维的转向导流能力 工程师然后开始利用实验室的设备进行实验, 模拟酸液滤失和纤维沉积的过程 ( 如上图 ) 主要模拟器是一个具有各种孔口的桥接器, 含纤维酸能以不同的流速通过这些孔口 圆形孔口的直径在 1 到 2mm[.4 至.8 in.] 之间, 模拟的是酸蚀孔洞 矩形孔口的宽度在 2 到 6mm[.8 至.24 in.] 之间, 与裂缝类似 工程师们对纤维封堵地层的过程进行了观察, 并记录下了当含纤维酸穿过孔口时相应的系统压力 模拟器内的压强变化遵循统一的规律 ( 下一页, 上图左 ) 最初, 压强没有增加, 但在几秒钟内, 随着纤维形成桥塞并开始填充孔口, 压强就迅速上升 结果表明, 在含纤维酸最初到达射孔时, 酸液渗透储层的过程几乎不会受到纤维的影响 然后, 随着纤维的桥塞作用, 纤维会在射孔的内部聚集, 形成滤饼 接下来, 纤维堵塞射孔, 减少注入量, 促使酸液流向其他射孔 工程师们还发现, 实现桥塞作用所需的纤维浓度随着酸化液注入速率的增加而增加 ( 下一页, 上图右 ) 在实验室中, 在将含纤维酸泵入并穿出孔口之后, 工程师们进行了清水冲洗处理 随着粘性酸不断地流出装置, 泵送压力逐渐减小, 并最终稳定下来 每次试验结束时, 一个稳定的纤维塞就会留在孔内 测出了压强 流速 液体粘度和纤维塞长度之后, 工程师们就可以运用达西定律计算出纤维塞的渗透率 测量的渗透率取决于纤维的浓度和纤维沉积过程中液体的流速, 变化范围在 424mD 之间 根据这些数据, 工程师得出结论, 纤维在渗透率超过 1 md 的地层将实现最有效的导流效果 ( 见左图 ) 7

6 线性酸液速度,ft/min 压强 (psi) 可降解纤维浓度 :lbm/1 galus 桥塞区域 非桥塞区域 时间 :s 线性酸液速度,m/min 上图显示了槽流试验中压强与时间的关系曲线图 在本实验中, MaxCO3 酸化液由重量百分比为 15% 的 VDA 酸化液和 6 kg/m3 (5 lbm/1 galus) 的可降解纤维组成 在第 阶段, MaxCO3 酸化液开始流过槽孔, 纤维尚未形成桥塞 在第 1 阶段, 随着纤维在槽孔聚集形成塞状, 压强也不断上升 压强继续上升, 直至酸的量被耗尽 在第 2 阶段, 随着清水进入槽孔并取代粘性酸, 压强逐渐降低 在第 3 阶段, 系统压力趋于稳定 白色的纤维塞仍然稳定地留在槽孔的内部 ( 照片 ) 上图显示的是可降解纤维的浓度对槽孔的桥塞能力 的影响 在槽流实验中, 工程师们发现, 实现桥塞作用和促使酸化液分流所需的纤维浓度随着酸化液注入速率的增加而增加 根据模拟试验所获得的数据, 科学家还可以构建用于预测裸眼井和套管井条件下含纤维酸液流动情况的数学模型, 该模型可用于优化酸化处理的设计 8 科学家们进行了 34 次的精准三维模拟, 对典型的射孔设计 纤维滤饼渗透率和地层渗透率进行了评估 通过所得的模型, 科学家可以追踪酸液和纤维穿过井孔 进入储层的流动情况, 以及当酸液与碳酸盐岩反应时产生的酸蚀孔洞的扩散情况 表观渗透率,mD 7. 很难想象比地层渗透率更高的纤维塞能够发挥显著地导流效果 但是, 在酸液流入射孔中时, 流动限制和压力降也可以实现显著地导流效果 8. Cohen CE Tardy PMJ Lesko T Lecerf B Pavlova S Voropaev S 和 Mchaweh A: 用于碳酸盐岩地层基质酸化的新型含纤维酸液体系的导流作用,SPE 文章 , 在 SPE 技术年会暨展览会上展出, 意大利佛罗伦萨,21 年 9 月 19~22 日 岩心渗透率,mD 上图显示了用纤维堵塞射孔层段的表观渗透率 X 轴显示的是原 岩心渗透率,Y 轴显示的是纤维性滤饼形成以后的表观渗透率 结果显示, 在堵塞发生以后, 当岩心渗透率超过 1 md, 表观渗透率最终在 1 md 保持平稳状态, 并不再受到岩心渗透率的影响 213 年秋季刊

7 1, 纤维塞的渗透率 2,4 md 1,5 md 4 md 1 流速 储层表观渗透率 md 1, 地层渗透率 3 D 1 D 3D 1D 储层渗透率 md 1, 1, 时间 上图 显 示 了 MaxCO 3 酸 化 液 模拟实验的导流 预 测结果 在模拟射孔的纤维沉积实验过程中 所得纤维塞的渗透率的变化范围在4 24 md 如左图 该模拟装置预测了纤维塞降低储层表观渗透率和促进转向导流的过程 渗透率低 的纤维塞 能 够 达 到 更 有 效 地 导流效果 模拟研究 还表明 纤 维 滤 饼 通 过 使 酸 化 处 理层段的渗透率趋于均衡 来 实 现 酸 液 转 向 导 流 的 效 果 例如 如果某层段包含具有不同渗透率的四层地层 那 么 在 渗 透 率 高 的 地 层 酸液流速会降低 而在渗透率低的地层 酸液流速会增加 最终 各层的流速就会趋向于同一值 该层段也表现出单 一的渗透率 如右图 流速趋同的现象在含有射孔的套管井中发生的速度更快 原因是滤饼的表面积较小 上图显示了MaxCO 3 酸化液模拟实验的导流预测结果 在模拟 射 孔 的 纤 维 沉 积 实 验 过 程 中 所得纤维塞的渗透率的变化范围在4 24 md 如左图 该模拟装置预测了纤维塞降低储层表观渗透率和促进转向导流的过程 渗透率低 的纤维塞 能 够 达 到 更 有 效 地 导流效果 模拟研究 还表明 纤维滤饼通过使酸化处理层段的渗透率趋于均衡 来实现酸液转向导流的效果 例如 如果某层段包含具有不同渗透率的四层地层 那么在渗透率高的地层 酸液流速会降低 而在渗透率低的地层 酸 液 流 速 会 增 加 最 终 各层的流速就会趋向于同一值 该层段也表现出单 一的渗透率 如右图 流速趋同的现象在含有射孔的套管井中发生的速度更快 原因是滤饼的表面积较小 1

8 另外, 该模型也对酸液转向导流的过程进行了预 测 ( 上页顶部 ) 在实验室证明含纤维 VDA 酸化液的转向导流能力之后, 油气开发人员考虑到了纤维对于经过酸化处理的储层产能的影响 如果纤维无限期地残留在酸蚀孔洞上, 纤维的存在就会阻碍液体从储层向井筒的流动 由于这个原因, 可降解纤维被看作是一种有吸引力的选择 酸化处理后, 纤维会水解并在几天之内降解 纤维的消失使得酸蚀孔洞变得通畅, 并使地层的产能达到最大化 另外, 可降解纤维是由有机酸类聚合物组成的, 其降解产物是酸性的, 可以进一步达到增产的效果 ( 如右图 ) 9 实验室研究的结果充分地鼓舞工程师们进入下一个阶段的现场测试, 以证明含纤维的 MaxCO 3 酸化液能够安全有效地制备并泵入井内 验证现场交付性能 由于基质酸化处理消耗的酸液体积比其他增产技术消耗的更少, 工程师通常采用分批配液过程 相比之下, 压裂酸化通常需要较多的酸化液, 有必要通过连续配液来适应较高的泵速 因此, 工程师们需要研究在基质酸化和压裂酸化两种情况下混合 MaxCO 3 酸化液制剂的方法 要实现的主要目标是将纤维安全有效地分散在酸化液中, 以制备均匀的悬浮液 由于可降解纤维重量轻, 呈细碎状, 工程师们面临的挑战是设法将纤维浸入 VDA 酸化液, 以形成均匀的混合液 实验结果发现, 采用现有的设备进行分批配液, 可以得到均匀的 MaxCO 3 酸化混合液 ( 上一页下方 ) 该设备包含一个容器, 工程师向其中倒入 VDA 基液, 和一个容积为 8 L(5 bbl) 配备旋转桨的循环搅拌罐 现场工作人员向酸化液中人工添加纤维材料, 进行连续搅拌以防止纤维和酸液分离, 直到酸化作业开始 可编程式最佳密度混合器 ( POD) 是斯伦贝谢公司生产的用于将固体材料如支撑剂连续分散在压裂液中的标准设备, 试验证明该设备也可以有效地制备 MaxCO 3 酸化混合液 但是, 酸液出口点必须是安全的, 以确保操作人员不会受到酸液泄漏和喷出的影响 对此, 工程师们设计了一种特殊的防溅保护套件由混合器下方的护堤和塑料侧壁组成 ( 左上图 ) 他们还研制了一种特殊的斜槽, 用于计量被分散到搅拌桶中的可降解纤维量 进行设计修改后的斜槽直接安装在搅拌桶的上方, 不会妨碍纤维的顺利流出 上图显示了可降解纤维的状态 工程师进行了静态瓶测试, 将可降解纤维浸 入反应过一部分的盐酸中 试验数据表明, 随着盐酸变为中性, 纤维的溶解速率会逐渐降低 尽管如此, 纤维溶解的整个过程只在几天之内就可以完成 ( 如上图 ) 对岩心的测试表明, 纤维降解的酸性产物可能会进一步促进地层的增产 ( 如下图 ) 工程师使用标准的岩心测试装置, 在温度为 115 C[239 F] 条件下, 首先将 2% KCl 溶液沿充注方向泵入石灰石岩心, 然后沿相反的方向泵入, 即生产方向 (K 和 K1) 技术员记录下岩心上的压力, 并应用达西定律确定岩心的初始渗透率为 5.1 md 接着, 他们注入了部分反应的 含有可降解纤维的 2% 盐酸 (ph = 6.5)(N2) 随后再沿两个方向泵入 2% KCl 溶液, 结果表明岩心渗透率下降到了 3.5 md(k2 和 K3) 随后经过 16 h 的关井时间, 纤维已经开始降解, 岩心渗透率上升至约 4.8 md(k4 和 K5) 再经过 16 h 的关井时间, 纤维完全降解, 岩心渗透率上升至 5.5 md(k6 和 K7), 与初始渗透率 5.1 md 相比上升了 8% 9. 关于实验室中地层损害测试的更多信息可参考 :Hill DG Liétard OM Piot BM 和 King GE: 地层损害 : 起因 诊断和处理策略,Economides MJ 与 Nolte KG 著, 油藏增产措施 第三版,Chichester, West Sussex, England:John Wiley & Sons 公司 (2): 年秋季刊

9 伊朗 伊朗 沙特阿拉伯 南帕尔斯 巴林岛 北方气田 纤维送料装置 沙特阿拉伯 卡塔尔 km 5 mi 5 上图显示的是卡塔尔北方气田的位置 该气田发现于2世纪7年代 是世界上最大的天然气田 估计储量高达25.5万亿立方米[9 Tcf] 该油气藏在海上边界 黑色虚线 伊朗一侧被称为南帕尔斯油田 生 产层的特点在于层间具有较大的渗透率差异 比率高达1:1 储层深 度约为海底以下3 m[98 ft] 静水压力的升高往往有利于底部储 层的增产 而不能实现上部储层的增产 从而进一步增加了实现均匀增 产的难度 上图显示了MaxCO 3 酸化液 的连续配液过程 POD混合器配备一个特 殊的纤维送料装置 右上方 该装置没有阻挡或弯曲 从而保证能够 顺利地计量 现场工作人员将护堤 左上方 放在混合器下方 以防止 酸液泄漏 搅拌桶周围的塑料侧壁 下方 起到进一步遮挡配液过程 的作用 在验证MaxCO 3 酸化液可以采用现有 美国 的油田设备进行可靠地制备以后 项目小 组前往卡塔尔进行实地测试 测试的主要 目的之一就是评估酸液转向导流模拟软件 墨西哥 的精确度 在卡塔尔进行的现场测试 卡塔尔北方气田是一块海上天然气田 在完井和增产 右上图 方面具有特殊的难 度 该储层的厚度在1到13 ft [ 3 Jujo-Tecominoacan油田 至4 m] 之间 井筒可能有多达55 的斜 度 长度可 达到2 ft [61m] 该储层由石 塔巴斯科州 灰石岩层和白云石岩层交错叠加而成 渗透 率对比度高达1:1 比亚埃尔莫萨市 km 5 miles 5 上图显示的Jujo-Tecominoacán油田区域 这个地区是墨西哥南部最丰富的石油和天然气 产区之一 该储层为天然裂缝性储层 难以实现均匀增产 挤入压井法是将酸液从地表泵入井孔过程中 不对接收酸液的 层段进行直接控制的方法 11. Thabet S Brady M Parsons C Byrne S Voropaev S Lesko T Tardy P Cohen C和Mchaweh A 较厚碳酸盐 岩气藏的增产方式的转变 IPTC论文1397 在国际石油技 术大会上展示 卡塔尔多哈 29年12月7~9日

10 设计和执行 MaxCO 3 酸化处理的典型工作流程包括几个步骤 为了建立油藏模型, 工程师首先准备了对候选井的完整描述 该描述包括完井图 岩石物性和压力测井测量以及作业前油气井生产数据等 模拟软件生成的泵注计划, 旨在达到最佳的区域覆盖率, 最大限度地提高储层处理后的渗透率 在酸化处理过程中工程师们测量了井底和井口的压力, 与预测结果进行了比较 酸化处理后的工作包括生产测井, 以进一步验证模拟的准确性 一口试验井有 29 ft[88 m] 长的射孔, 分 提高墨西哥南部油田的产能 Jujo-Tecominoacán 油田由墨西哥石油公司 (PEMEX) 经营, 距离墨西哥南部塔巴斯科州比亚埃尔莫萨市 6 km[4 mi]( 前一页, 下图 ) 该油田有 48 口生产井和 19 注入井, 以保持油藏的压力 生产层段的平均深度为 5 m[164 ft], 油层温度在 12 和 16 [25 F 和 32 F] 之间变化 布在测长为 8 3 f t[25 m ] 井段 ( 1227~131 ft[374~399 m] 之间 ) 进行有效酸化处理的主要困难在于渗透率级差大, 以及静水压力的影响会使更深的高渗透区 ( 如右图 ) 优先增产 在进行现场测试之前, 首选的方法是安装桥塞来发挥转向导流的作用 斯伦贝谢公司的工程师在增产作业船上采用挤入泵注法进行了基质酸化处理 1 酸化处理过程中交替泵入 29 bbl[46 m 3 ]28% 的 HCl 溶液和 32 bbl[51 m 3 ] 含有 75 lbm/1 galus[9. kg/m 3 ] 可降解纤维的 MaxCO 3 酸化液 为确保纤维悬浮液均匀性, 工程师们每次泵入 MaxCO 3 酸化液前后都间隔泵入 16 bbl[25 m 3 ]VDA 酸化液 在酸化处理过程中, 井底压力的模拟值和实测值非常匹配, 充分证实了模拟软件能很好的描述 MaxCO 3 酸化液的转向导流性 ( 如右图 ) 第一个试验井成功测试以后, 工程师们在该油田又进行了十多次酸化处理, 并得到了类似的结果 11 含纤维酸达到了预测的效果, 由于不必再依靠机械导流的方法, 而提高作业效率 对于 M axco 3 酸化液处理的油井而言, 所需的完井 射孔 增产和清理时间比传统的方法要缩短二至四天, 即每口井节省了 48 万美元至 96 万美元的费用 在环境效益方面, 由于燃烧量的减少, 温室气体的排放量将减少 72 % 继卡塔尔实地测试成功之后, 该石油公司在其他地区也应用了 MaxCO 3 酸化液技术 井底压力 :psi 测量深度 :ft 渗透率 :md 上图显示了渗透率剖面图 卡塔尔北方气田试验井的渗透率在四个数量级之间变化 时间,min 射孔处的液体 天然气盐酸 VDA 酸化液 MaxCO3 酸化液水 井底压力测量值井底压力模拟值泵速 上图显示了在卡塔尔北方气田进行现场试验时得到的井底压力模拟值和测量值 工程师分四个阶段泵入 28% HCl 和 MaxCO 3 酸化液 在每次泵入 MaxCO 3 酸化液前后都有一段 VDA 酸化液作间隔, 以保持纤维悬浮液的均匀性 井底压力 (BHP) 的测量值 ( 蓝色曲线 ) 和模拟值 ( 黑色曲线 ) 之间的良好吻合证实了 MaxCO 3 酸化液模型的有效性 泵速 :bbl/min 213 年秋季刊

11 阶段液体预处理液芳烃溶剂酸液盐酸甲酸混合液转向导流剂 MaxCO 3 酸化液间隔液 3% NH 4 Cl 盐水预处理液芳烃溶剂酸液盐酸甲酸混合液转向导流剂 MaxCO 3 酸化液间隔液 3% NH 4 Cl 盐水预处理液芳烃溶剂酸液盐酸甲酸混合液顶替氮气 液体体积 m3 氮气泵速 :m3/min 该油井的最初产油率为 1278 bbl/d[ 上图显示了在 Jujo-Tecominoacán 油田进行基质酸化处理的泵送进度 表 在 11 个阶段的施工过程中, 工程师依次泵入芳烃溶剂清理射孔 盐酸甲酸混合液 MaxCO 3 酸化液和氯化铵盐水间隔液 最后一个阶段为泵入氮气, 以加速井的返排清理 该油田的油井一般从具有较大天然在 25 年钻出的一口典型的油井裂缝密度差异的多个射孔段进行产油 有两个生产层段 : 从 5274 m 到 5294 这种情况导致了层段间存在较大的渗透 m [1733 至 ft], 和从 538 m 到率级差, 甚至高达 1:1 因此, 在增 534 m[17415 至 1752 ft] 的层段 产处理过程中实现各区域均匀覆盖成为油层温度和压力分别 137 C[279 F] 了一项重大挑战 和 22.8 Mpa [33 psi] 孔隙率在 5% ~8% 之间 上部层段和下部层段的渗透率分别为 1 md 和 3 md, 即渗透率差异为 333:1 m3/d] 26 年至 29 年, 墨西哥石油公司采用常规酸液和转向导流技术进行了若干次增产处理 每次作业之后, 生产率都会立即提高, 但不能保持平稳趋势, 然后就持续下滑 29 年, 墨西哥石油公司的工程师决定对 MaxCO 3 酸化技术进行评估, 希望在这两个生产层段达到均匀和持久增产的效 果 12 斯伦贝谢公司的工程师对该井进行了基质酸化处理, 步骤包括依次泵入 3 m 3 [78 galus] 芳烃溶剂对射孔进行预处理, 6 m3[156 galus] 盐酸甲酸混合液, 包含 9 bbl /1 galus [11 kg /m 3 ] 纤维的 1 m 3 [26 galus] MaxCO 3 酸化液, 和 2 m 3 [52 galus] 氯化铵盐水间隔液 ( 左上图 ) 泵速的变化范围在 8.2~15bbl/min [1.3~2.4 m 3 / min] 之间 最后的施工阶段包含向酸化液注入氮气而加速井的返排清理 油气生产在三天以内开始 初始产油率为 3 bbl/d[48 m 3 /d], 这一数值超过了墨西哥石油公司的预期 三个月后, 平均产油率稳定在 16 bbl/d[25 m 3 /d]( 左下图 ) 在这次酸化处理取得成功之后, 墨西哥石油公司继续将 MaxCO 3 酸化技术应用在该油田的其他油井上, 也取得了良好的效果 产油率 :bbl/d 采油量 开始进行 MaxCO 3 酸化液处理 29 年 1 月 29 年 4 月 29 年 7 月 29 年 1 月 21 年 1 月 21 年 4 月 日期 上图显示了位于 Jujo-Tecominoacán 油田, 墨西哥石油公司开采的一口油井的生产历史 最初的石油产量为 1278 bbl/d[23 m 3 /d] 随后, 采用传统技术进行的基质酸化处理未能达到持续提高产量的效果 在 29 年 12 月进行 MaxCO 3 酸化处理以后, 石油产量提高到 3 bbl/d, 并稳定在 16 bbl/d, 超过了原来的生产效率 12. Martin F Quevedo M Tellez F Garcia A Resendiz T Jimenez Bueno O 和 Ramirez G: 墨西哥深层碳酸盐岩储层的增产 : 基于含纤维自转向酸的新视角,SPE 论文 13891, 在 SPE 拉丁美洲和加勒比海石油工程会议上展示, 秘鲁利马, 21 年 12 月 1~3 日 13. Rahim Z Al-Anazi HA Al-Kanaan AA 和 Aziz AAA: 通过优化开发战略对 Khuff-B 低渗透凝析气藏的成功开发, 沙特阿拉伯国家石油公司技术杂志,(21 年冬季刊 ): Aviles I Baihly J 和 Liu GH: 非常规地层的多阶段增产, 油田新技术第 25 卷, 第 2 期 (213 年夏季版 ): Jauregui JL Malik AR Solares JR Nunez Garcia W Bukovac T Sinosic B 和 Gürmen MN: 新型含纤维自转向酸系统在沙特阿拉伯天然裂缝性碳酸盐岩地层压裂作业中的成功应用,SPE 论文 , 在 SPE 中东石油和天然气展示会议上发布, 麦纳麦巴林,211 年 9 月 25~28 日

12 提高沙特阿拉伯的产气量 沙特阿拉伯广阔的碳酸盐岩储层是采用酸化液系统进行增产处理的合适地点 从简单的酸洗到大型的酸化压裂作业, 每一种增产技术都可以应用在这一地区 伊朗 埃及 沙特阿拉伯 伊朗 沙特阿拉伯的大部分天然气产量来自 巴林岛 Khuff 地层, 位于该国的东部 ( 如右图 ) 南部加瓦尔油田 Khuff 地层具有高度非均质性, 地层渗透率变 化范围较大 (.5 md 至 1 md), 孔隙率为 5% ~15% 主要由方解石和白云石组成, 夹有硬石膏条纹 地层的平均温度和压力分别为 28 F [138 C] 和 75 psi[52 MPa] 卡塔尔 13 阿拉伯联合酋长国 沙特阿美公司的工程师在若干个基质酸化处理过程中应用了 MaxCO 3 酸化技术, 都取得良好的效果 在成功应用之后, 沙特阿美公司的工程师决定采用 MaxCO 3 酸化液进行 25 次酸化压裂处理 对采用裸眼多级压裂完井方式的三口井进行了八级酸化压裂作业 14 其余的作业, 在直井或斜井中进行的单级施工, 是在采用水泥固井和射孔的衬管中完成的 15 工程师们对具有 65 斜度的水泥固井射孔井进行了一次酸化处理 三层产油层分布于 24 ft[73 m] 长的井段, 处于油田中部 根据裸眼井测井获得的储层参数, 工程师们得出以下结论 : 为满足沙特阿美公司的期望产能, 有必要泵注一种能使其所有三个射孔层段同时增产的施工 工程师们设计了一种压裂处理方式, 包含 19 个液体注入阶段, 交替注入 35 lbm/ 1 gal US[4.2kg / m 3 ] 硼酸盐交联的瓜尔胶压裂液 28% SXE superx 乳化酸以放缓酸的消耗速度 28% 盐酸和可降解纤维浓度为 75~175 lbm/1galus[9~21kg/m 3 ] 的 15% MaxCO 3 酸化液 ( 如右图 ) 在酸化处理过程中, 当第一段 MaxCO 3 酸化液接触油层以后, 工程师们记录到井底压力上升了 45 psi[31mpa], 这也是在该碳酸盐岩储层首次记录的最大上升压力, 表明已经达到了控制液体滤失和实现转向导流的目的 ( 如左图 ) 另外, 在施工的大部分阶段, 井底压力都超过压裂压力, 这是以前采用常规导流技术不可能达到的效果 石油 天然气 沙特阿拉伯 上图显示了在沙特阿拉伯东部的南部加瓦尔油田 Khuff 地层中的产油层由非均质性碳酸盐岩地层组成 在油层厚度 12 ft[36 m] 间, 渗透率和孔隙度有很大的差异, 对酸液转向导流过程带来了很大的难度和挑战 阶段 前置液 酸液 1 前置液 转向导流剂 1 前置液 酸液 2 前置液 转向导流剂 2 前置液 酸液 3 前置液 转向导流剂 3 前置液 酸液 3 后置液 1 转向导流剂 4 酸液 4 后置液 2 顶替液 泵速 :bbl/min [m 3 / min] 2 [3.2] 2 [3.2] 3 [4.8] 3 [4.8] 3 [4.8] 3 [4.8] 35 [5.6] 35 [5.6] 4 [6.4] 4 [6.4] 4 [6.4] 4 [6.4] 4 [6.4] 4 [6.4] 4 [6.4] 1 [1.6] 1 [1.6] 1 [1.6] 1 [1.6] 施工计划 液体 35 lbm 交联冻胶液 SXE 乳化酸 35 lbm 交联冻胶液 MaxCO3 酸化液 35 lbm 交联冻胶液 SXE 乳化酸 35 lbm 交联冻胶液 MaxCO3 酸化液 35 lbm 交联冻胶液 SXE 乳化酸 35 lbm 交联冻胶液 MaxCO3 酸化液 35 lbm 交联冻胶液 SXE 乳化酸 后置液 MaxCO3 酸化液 28% 盐酸 后置液 水 液体体积 galus[m 3 ] 9, [34] 9, [34] 3, [11] 3, [11] 9, [34] 9, [34] 3, [11] 3, [11] 9, [34] 9, [34] 3, [11] 3, [11] 1, [38] 9, [34] 7, [26] 3, [11] 7, [26] 5, [19] 11,2 [42] 酸浓度 % 上图显示了在沙特阿拉伯油田进行酸化压裂处理的泵送进度表 总液体体积为 1242 galus [296 bbl,47 m 3 ], 可以在不用机械导流技术的情况下使三个油层同时实现增产 这种简洁的施工方式可以节省几天的井架时间, 显著地降低作业成本 年秋季刊

13 15, 经过酸化处理之后 该井的清理返排 , ,8 85 压力 psi 9,4 压裂压力 7 8, 55 6,6 这之前必须要四到五天才能完成 酸化处理 之前 在井口压力为26 psi [14.2 MPa] 的条件下 产气率为8 MMcf/d[23 m3/d] 酸化处理后 在井口压力为223 psi[15.4 MPa]的条件下 产气率达到了 23 MMcf/d [65 m 3 /d] 比处理前提 4 5,2 高了近三倍 在这口油井取得良好的增产效 果以后 该地区其他大部分的油井也采用了 25 3,8 2,4 1, 过程在不到三天的时间内就可以完成了 在 泵速 bbl/min 井底压力 泵速 13,6 含纤维酸化液进行了酸化处理 并取得了良 1 好的效果 不使用机械导流技术将完井和增产的时 施工时间 min 间缩短了高达六天 从而节省了48万美元至 上图显示的是压力和温度的数据 沙特阿美公司在一次酸化压裂施工过程中 泵速 蓝线 的变化范围在1~4 bbl/min[ m /min] 而井底压力 红线 在施工的大部分阶段 6万美元的费用 因此 MaxCO3 酸化体 都超过了地层的破裂压力 黑色虚线 垂直的蓝色条表示MaxCO 3酸化液进入射孔的阶段 系现在已经成为了沙特阿美公司增产策略中 3 的一个重要组成部分 南美洲 1, 2, 覆盖层 巴西 圣埃斯皮里图盆地 深度 m 3, 4, 盐 5, 里约热内卢 圣保罗 坎普斯盆地 6, 库里奇巴 盐下油藏 7, 桑托斯盆地 8, km 5 mi 5 9, 上图显示的是巴西的盐下油藏 主要生产油田位于海上 如左图 该油藏在碳酸盐岩地层中 位于一层厚厚的蒸发岩下方 如右图 储层深度 在45~65 m[148~213 ft]之间 16

14 盐酸与互溶剂 15% 盐酸 VDA 酸液 MaxCO 3 酸化液 井口压力 :psi 泵速 :bbl/min 井底压力 :psi 时间 : 秒 上图显示的是基质酸化处理的流程 在巴西近海的盐下层中, 工程师们分 13 阶段向其中泵入了酸液, 以不同的泵速 ( 蓝色曲线 ) 交替注入了 15% 盐酸 VDA 酸液和 MaxCO 3 酸化液 在酸化处理前后注入了 15% 盐酸和互溶剂的混合液 在施工过程中, 井口压力 ( 红色曲线 ) 和井底压力 ( 绿色曲线 ) 不断上升, 这说明纤维可以有效地将处理液转向导流到低渗透区域 巴西海上油田的增产 巴西国家石油公司的工程师决定在 改善 MaxCO 3 酸化技术 南美洲的盐下层区域由位于巴西海岸 近海区域中的含油碳酸盐岩地层组成 ( 上 一页, 下图 ) 16 生产层的深度在 45 ~ 65 m [148 ~ 213 f t ] 之间, 位于一层 2 m [ 65 f t ] 厚的蒸发岩 下方 储层温度的变化范围在 6 ~133 [14 F~272 F] 之间 该碳酸盐岩生产储层是软体动物沉积成 岩作用的结果 这种储层, 被称为 贝壳 灰岩, 在物性方面具有较大的差异 孔 隙率的变化范围在 5%~18%, 渗透性在 不到.1 md 至几十 md 之间变化 这 种不均匀性对增产处理时的酸液转向导流 过程带来了很大的困难和挑战 16. Beasley CJ Fiduk JC Bize E Boyd A Frydman M Zerilli A Dribus JR Moreira JLP 和 Pinto ACC: 巴西的盐下油层, 油井新技术 第 22 卷, 第 3 期,21 年秋季刊 : 第 28~37 页 17. 互溶剂是一种水性和非水性的化合物可混溶的化学溶液 这些溶剂可用于防止乳化 降低表面张力和润湿地层表面 Pirambu 油田的一口新油井中 MaxCO 3 酸化导流技术进行评估 斯伦贝谢公司的工程师采用酸化液导流模拟软件, 为 45m~457 m[148 到 15 ft] 的生产层段设计了一套基质酸化处理方案 模拟软件采用了 79 bbl[12.6m 3 ] 酸液, 分 13 个阶段进行泵注, 交替注入 15% 盐酸 VDA 酸液和纤维浓度在 1~12 lbm/ 1 galus[12~14 kg/m 3 ] 的 MaxCO 3 酸化液 在酸化处理之前, 先注入含有单丁醚互溶剂的盐水和盐酸混合液 17 酸化处理之后, 工程师们又泵注了含互溶剂的盐酸, 然后泵注柴油, 以加速井的返排清理 泵速的变化范围在 5 bbl/min[.8 m 3 /min]( 在泵入 MaxCO 3 酸化液时 ) 到 1 bbl/min [1.6 m 3 /min]( 在注入盐酸时 ), 到 2 bbl/min[3.2 m 3 /min]( 在注入 VDA 酸液时 )( 如上图 ) 返排清理油井以后, 巴西国家石油公司的工程师们通过生产测井评估了试验的结果 测井结果显示, 如模拟软件预测, 油井的所有被施工油层都能实现增产 自从这次酸化处理之后, 巴西国家石油公司继 到本文撰写为止, 世界各地已经采 用 MaxCO 3 酸化增产技术进行了 3 多次酸化处理 除了本文中的例子以外, 这种酸化处理技术还在哈萨克斯坦 安 哥拉 加拿大 美国 科威特和里海进 行了应用 随着施工次数的增加, 可以建立更大的酸化施工数据库, 对模拟软件进行持续改善, 并提高在天然裂缝性碳酸盐岩储层的增产效果 该技术还可以使石油公司减少或不使用封堵球或封隔器, 从而降低成本和作业风险 目前, 将 MaxCO 3 酸化技术与 ACTive 连续油管井下实时测量技术相结合的研究正在进行 工程师将采用分布式温度传感器对酸液位置进行实时监测, 并在作业过程中随时更改施工方案 这种灵活性将进一步增强采用含纤维酸化液导流技术进行酸化处理的有效性 EBN 续指定使用 MaxCO 3 酸化液 213 年秋季刊

石油与天然气地质 杨少春 信荃麟 断块油藏测井解释模型的建立 资料的处理及储层评价应始终考虑地质因素的影响 不同类型储层 不同沉积相带以及不同开发时期的测井响应 岩性 物性 韵律性 电性及含水率等均不相同 根据这些差异和特点 分别建立了孔隙度 渗透率和含油饱和度等参数的解释模型和计算模型 提高了解释精度 勘探和开发阶段测井资料的处理除应考虑岩性 沉积相带 注水后储层结构变化外 还应考虑断块的复杂性及断块之间的联系

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