第 27 卷第 4 期韦龙贵等 : 南海西部小井眼完井关键技术优选及应用 13 小井眼钻完井技术是石油行业重要技术发展方向之一, 也是一项复杂的多种工艺手段综合配套技术 位于中国南海西部某油田的 A5 井为一口定向井, 计划对目的油组进行挖潜 该井原设计井身结构为 60 40mm 井眼 508 0m

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1 第 27 卷第 4 期 2015 年 8 月 文章编号 :1673?1506(2015)04?012?05 中国海上油气 CHINAOFSHOREOILANDGAS Vol.27No.4 Aug.2015 DOI: /j.isn.1673? 南海西部小井眼完井关键技术优选及应用 韦龙贵张崇曾春珉许发宾 ( 中海石油 ( 中国 ) 有限公司湛江分公司广东湛江 ) 韦龙贵, 张崇, 曾春珉, 等. 南海西部小井眼完井关键技术优选及应用 [J]. 中国海上油气,2015,27(4): WeiLongui,ZhangChong,ZengChunmin,etal.OptimizationandaplicationofkeytechnologyforslimholecompletioninwesternSouthChina Sea[J].ChinaOfshoreOilandGas,2015,27(4): 摘要南海西部某油田 A5 井是一口定向生产井, 215 9mm 井眼完钻后下入 17 8mm 尾管柱遇卡, 就地固井后采用 14 3mm 尾管完井, 造成生产套管内径小 固井水泥环厚度大 钻井液浸泡时间过长等一系列问题 通过优选小井眼深穿透射孔和精密微孔复合滤砂管防砂完井等关键技术, 首次成功实现了小井眼井的射孔和防砂完井作业, 达到了配产要求, 取得了良好效果, 开辟了新的完井方式, 为小井眼井 复杂井身结构井 老井侧钻井 多底分支井等复杂井的完井提供了借鉴 关键词南海西部 ; 小井眼井 ; 深穿透射孔 ; 精密微孔复合滤砂管 ; 防砂完井中图分类号 :TE257 文献标识码 :A 犗狕犽狔狔狑 WeiLonguiZhangChongZengChunminXuFabin ( 犣犼犅犖犗犔., 犣犼, 犌 , ) 犫 :WelA5isadirectionalwelinanoilfieldinwesternSouthChinaSea.The 178mmlinercould notbesetothexpecteddepthinthe 215 9mmhole;so 14 3mmlinerwasused,asacompromise, forwelcompletionaftercementingthe 17 8mmintoplace,whichresultsinsomedificultiessuchas smalerproductioncasingdiameter,thickercementsheath,andlongerdrilingfluidimmersiontimeetc. Byoptimizingthekeytechnologyfortheslimholecompletion,suchasdeppenetrationperforationand precisemicro porouscompositescrenetc.,slimholeperforationandsandcontrolweresucesfulyreal izedforthefirstime,whichnotonlymetheproductionrequirementsbutalsohadsomeguidingsignifi cance.anewwelcompletionmodewascreated,providingguidanceforcomplexwelcompletionsuchas slimholewels,complicatedgeometrywels,side trackedholesandmultilateralwelsetc. 犓狔狑 :westernsouthchinasea;slimholewel;deppenetrationperforation;precisemicro porous compositescren;sandcontrol 中国海洋石油总公司 十二五 科技重大专项 南海西部海域典型低孔低渗油气藏勘探开发关键技术研究及实践 ( 编号 :CNOC KJ125 ZDXM07LTD02ZJ1) 部分研究成果 第一作者简介 : 韦龙贵, 男, 高级工程师, 目前主要从事钻完井工艺研究和管理工作 地址 : 广东省湛江市坡头区 2 号信箱 ( 邮箱 :524057) 电话 : E mail:weilg2@cnoc.com.cn

2 第 27 卷第 4 期韦龙贵等 : 南海西部小井眼完井关键技术优选及应用 13 小井眼钻完井技术是石油行业重要技术发展方向之一, 也是一项复杂的多种工艺手段综合配套技术 位于中国南海西部某油田的 A5 井为一口定向井, 计划对目的油组进行挖潜 该井原设计井身结构为 60 40mm 井眼 508 0mm 隔水管 (303m) mm 井眼 24 48mm 套管 (1295m) mm 井眼 17 80mm 尾管 (2473m), 实施过程中下入 17 80mm 尾管在 23m 处遇阻, 无法下入到位而就地固井, 在 mm 井段下部更改为下入 14 30mm 尾管 (2173~249m), 给后续射孔 防砂等完井作业带来了一系列困难, 主要体现在以下几个方面 1) 套管内径小, 储层疏松易出砂, 射孔工艺及器材受限, 易发生射孔卡管柱事故 如 2173~ 249m 段尾管内径仅为 10 54mm, 属于典型的小井眼, 射孔器材尺寸选择受限 2) 固井水泥环厚度大, 钻井液浸入半径大, 小尺寸射孔穿深要求高, 难以实现与产层的有效沟通 如 mm 井眼与 14 30mm 尾管之间水泥固井厚度达 mm, 钻井液接触储层时间长达 30d, 污染半径大, 对射孔器材的穿深要求高 3) 小井眼井防砂作业难度大 由于完井井眼小, 内径为 10 54mm 的尾管中防砂管柱与套管之间间隙小, 防砂管柱内外管尺寸选择受限, 下入防砂筛管及座封循环替液等作业难度大 4) 防砂管柱易被冲蚀破坏 由于射孔段较短 井眼小 地层产量大, 同等产量规模条件下井内流体的高速流动会加剧对筛管的冲蚀破坏, 对防砂筛管的强度要求较高 [1] 针对上述问题, 通过对小井眼完井关键技术可行性进行分析与研究, 着重开展了小井眼深穿透射孔技术和精密微孔复合滤砂管防砂完井技术优选, 并成功应用于 A5 井, 顺利实现了该井的作业目的, 取得了良好效果, 这是南海西部地区首次成功实施 14 3m 尾管内深穿透射孔和防砂完井作业 1 小井眼深穿透射孔技术优选 1 1 污染深度计算 A5 井射孔段深度为 ~ m, 原始地层压力系数 1 02, 原始地层温度 17 09, 井筒完井液 射孔液密度 1 1g/cm 3, 射孔段水泥环厚 度为 m, 14 30m 尾管厚度 6 8m, 钻井液浸泡时间 30d 根据文献 [2] 中的污染深度经验公式, 即犔 d=1/2 犅 w{ln[ w+2 (Δ L 犎犜 ) 1/2 ]-ln w} ( 1) 式 (1) 中 : 犔 d 为污染深度,cm; 犅为结构参数, 犅 = 1 291; w 为油井半径,cm; 为回归常数, = ; L 为钻井液失水,mL;Δ 为钻井液密度与地层压力转换为当量钻井液密度后数值之差,g/ cm 3 ; 犎为井深,m; 犜为钻井液浸泡时间,h 通过计算得到该井污染深度犔 d 为 23 78m, 水泥环 套管壁厚与钻井污染深度之和为 32 26m 1 2 射孔弹的选择射孔穿深是影响油井产能的一个重要因素, 特别是在钻井液长期浸泡 潜在储层损害的油气井中 [3] 当射孔弹的穿透深度超过污染带厚度时, 油井产率一般会随着孔深的增加而增加, 所以射孔时应尽可能地增加射孔穿深 但当射孔穿深达到一定深度后, 孔密 相位 孔径等参数同样影响产能, 因此必须针对不同的完井方式和储层特征进行射孔敏感性分析, 优选射孔参数 针对 A5 井的实际情况, 为达到释放产能的目的, 利用射孔敏感性分析软件计算射孔穿深 为最大限度增加射孔穿深, 采用降低孔密和孔径等方式, 突破尾管段固井水泥环, 解除钻井液对储层的污染, 提高该井的产能和产率比 根据相关射孔弹选择标准, 选择弹型为 SDP NT3 的深穿透射孔欧文弹 (OWEN), 采用螺旋式布孔方式, 其射孔参数见表 1 表 1 南海西部某油田 5 井射孔参数犜犫 1 犘犠 5, 狑 参数数值孔密 /( 孔 m -1 ) 16 相位 /( ) 90 孔径 /mm 9 4 API 水泥靶深 /mm 83 药重 /g 穿透深度校正射孔弹厂家公布的射孔弹性能数据为混凝土打靶数据, 不代表井况条件下的穿透数据, 因此必须对射孔弹穿深进行校正 SDP NT3 射孔弹

3 14 中国海上油气 2015 年 8 月 API 水泥靶穿深为 83mm, 根据国内外相关经验, 储层有效射孔弹穿深为 API 水泥靶穿深的 70% 左右, 即为 618mm, 初步判断可以有效穿透储层 同时结合该井实际情况, 参考现代完井工程把 API 混凝土靶向贝雷砂岩靶转换, 查转换图得到贝雷砂岩靶穿深为 405m 考虑枪与套管间隙 δ 对射孔弹穿深进行校正 ( 最佳间隙为 δ 13m), 若 δ 为 14~24 m, 应将射孔弹穿深数据乘以 0 95; 若 δ 25m, 应将射孔弹穿深数据乘以 0 95 后再乘以 0 95 考虑下井时间和井内温度对射孔弹穿深进行校正, 若可能超过耐温 耐时范围, 应将地面孔深乘以 0 95~ 0 85 考虑射孔液静水压力对射孔弹穿深进行校正, 目前国内室内岩心靶测试是在压力 10 5MPa 条件下进行的, 若井底压力小于 10 5MPa, 应将射孔弹穿深乘以 1 05; 若井底压力在 10 5~25 0MPa 之间, 应将射孔弹穿深乘以 0 95; 若井底压力大于 25 MPa, 应将射孔弹穿深数据乘以 0 95 后再乘以 0 95 考虑产层套管级别和层数对射孔弹穿深进行校正, 若为 N80 套管, 应将射孔弹穿深乘以 0 95; 若为 P10 套管, 应将射孔弹穿深乘以 0 9; 若为双层套管, 应将射孔弹穿深乘以 0 6 [4] 综合考虑以上因素, 再考虑地层 岩心靶孔隙度的差别 [2], 得出实际地层条件下的射孔弹穿深计算公式为犔 pf= 犔 pb( f/ B) 1 5 (2) 式 (2) 中 : 犔 pf 为地层条件下的穿深,cm; 犔 pb 为贝雷岩心靶的穿深,cm; f 为地层孔隙度,%; B 为贝雷岩心靶孔隙度,% 代入 A5 井实际数据, 得到井下理论穿透深度为 mm; 水泥环 套管壁厚与钻井污染深度之和为 32 26mm, 可见这种小尺寸射孔枪选择弹型为 SDP NT3 的深穿透射孔欧文弹能有效解除钻井液对地层的污染, 达到有效沟通产层的目的 1 4 射孔枪与套管匹配及强度分析射孔枪的外径和生产套管之间存在较大间隙时, 射孔枪的穿透深度将受到较大影响 如采用聚能射孔器射孔时, 射流穿过枪身本体与套管之间的完井液时容易引起界面效应, 造成射孔枪各个孔眼直径 孔径和形状等与设计的差异 要达到射孔枪与套管的最佳匹配, 主要应考虑以下因素 :1 射孔效果, 即要求套管和射孔枪之间的间隙应尽可能的小, 以达到最佳的射孔效果 ;2 安全因素, 要考虑在炮弹发射后射孔枪枪身会出现一定程度的膨胀, 容易造成遇卡等工程事故 通常所说的套管尺寸主要是指套管的外径, 在分析射孔枪与套管的关系时一定要扣除套管壁厚的影响 依照行业标准 [4], 射孔枪膨胀导致的外径增加不应超过 5mm, 考虑到现场作业安全, 射孔枪与套管之间的间隙须大于 5mm 综合考虑射孔前后射孔枪的状态,A5 井选择外径为 8 9mm 射孔枪, 射孔枪与尾管之间的间隙为 1 64mm, 较为合理 2 小井眼防砂技术优选 2 1 精密微孔复合滤砂管防砂技术选择常规井的防砂工艺已较为成熟, 但都不适用于小井眼, 如最通用的绕丝筛管砾石充填防砂技术是利用充填砾石的桥堵作用来阻止地层砂运移, 而充填砾石又被阻隔于筛管周围 [5 6] 尽管砾石充填防砂具有防砂强度高 有效期长以及产能损失相对较小的特点, 但在套管内径小于 127mm 的小井眼内进行砾石充填施工作业时会面临防砂管柱下入困难 循环压耗大 泵压波动大 充填过程难以控制等多种工程难题 [7], 施工难度极大 近年来发展了几种针对小井眼井的防砂工艺, 其中应用最普遍的是人工井壁技术 该技术采用支撑剂 胶结剂等加工成胶结砂, 用携砂液将胶结砂携送到井底, 堆积到油层亏空部位及炮眼处固化后形成高强度人工井壁, 但人工井壁受温度 压力等因素的影响较大, 在地层环境下稳定性较差, 防砂有效期短 [8] 另一种是小井眼复合防砂技术 [8], 该技术结合了化学防砂和机械防砂, 预充填石英砂和树脂砂, 待树脂砂固化后利用小井眼悬挂器下入防砂筛管, 利用机械防砂结构形成二级挡砂屏障, 在一定程度上减弱了气流和地层压力对人工井壁的冲击, 但小井眼悬挂器研发投入试用较晚, 且技术尚不成熟, 下入过程中存在安全风险, 在陆地油田也仅有少量应用, 其施工程序较复杂 占用工时多, 不适用于高成本的海上作业 滤砂管防砂技术一般用于套管射孔完成井, 其防砂机理是过滤和自然砂拱挡砂 滤砂管下入井中正对出砂层位, 随地层液流进入井筒, 地层砂粒被阻挡于滤砂管周围而形成自然砂拱, 达到防砂目的 [9] 作为一种新型滤砂管, 精密微孔复合滤砂管具有较

4 第 卷 第期 韦龙贵等 南海西部小井眼完井关键技术优选及应用 好的整体强度和抗变形能力 其渗透率高 防砂范围 摩擦系数下的摩阻情况 最终确定送入管柱组合为 杆 杆 空隙度最高可达 适用于各种油层 可以有 广 钻 钻 图为该防砂管柱送入时下放钩载数据图 可 效地控制砂的粒径 过滤效率达 由 另外 在摩擦系数为 于精密微孔复合滤砂管外径小于同规格套管接箍 以看出 的条件下送入防砂管柱 在下放到 在摩阻 便于入井 适合小井眼井的防砂作业 时的大钩载荷为 N 系 数 为 条 件 下 送 入 防 砂 管 柱 在 下 放 到 相 同深 综合考虑防砂管柱的下入安全性和防砂效果 因此 选择此 N A 井采用精密微孔复合滤砂管防砂技术 精密微 度时的大钩载荷仍能达到 孔复合滤砂管实物和结构如图 基 种筛管和送入管柱可以满足安全下入的需要 所示 其中 管为A 标准套管或油管 具有通用性 侧流孔外 P I 保护套在作业过程中能很好地保护防砂过滤层 避 免下井时防砂过滤层被刺破 刮坏 在生产过程中防 止高速流体对防砂网的直接冲蚀破坏 防砂过滤层 采用多层 L不锈钢精密微孔复合防砂过滤层 抗破坏能力较强 过滤面积大 所有孔纵向上双层防 滤孔平均误差小于 流动阻力小 渗透率高 砂 μ 防堵塞能力强 据估算 该滤砂管简易防砂技术 表皮系数为 防砂精度可达 μ 图南海西部某油田 井防砂管柱送入时 下放钩载数据图 犇 犽 狑 犠 现场施工与实施效果 施工过程 井眼及现场准备 由于A 井完井管柱较复 杂 连接工具较多 入井难度大 因此施工前对实际 井眼轨迹及井径测量数据进行了完井管串可下入模 拟分析计算 并根据计算结果设计了专用的通井短 接和多种通井钻具组合 从而确保了管柱一次性安 全入井 下入射孔管柱 射孔作业 下射孔管柱到 位 保持上提状态坐卡瓦 电测校深 井口配长 配长 图南海西部某油田 井精密微孔复合滤砂管结构图 后 柱误差 连接放喷流程 加压点火 管 再次刮管洗井作业 为保证防砂管柱的顺 犠 狑 再次刮管洗井 管柱组合 利下入 牙轮 钻头 刮管器变扣接头 外 防砂筛管下入可行性分析 对于环空间隙较小的小井眼井 为避免因为摩阻 加厚油管 根 变扣 钻杆 根 过大而影响筛管的正常下入 应作相应的摩阻计算 变扣 钻杆 进行防砂筛管下入性分析 采用L 钻 井 软 件 n d r 防 下入防砂管柱 防砂作业 砂管柱组合 圆 中的W 模块对A e P n 井 尾管内下入 堵 盲管 根 优质筛管 根 分析了不同 变扣 筛管过程中的摩阻进行了计算 盲管 根 防砂封隔器 下入过 图南海西部某油田 井精密微孔复合滤砂管 犘 犠 狑

5 16 中国海上油气 2015 年 8 月 程中实际钩载最大为 347kN, 与理论计算值接近 ( 摩阻系数 0 4 条件下 ) 5) 下入电泵生产管柱 6) 拆井口, 装采油树, 座封过电缆封隔器 7) 清井排液 3 2 实施效果 A5 井在成功实施了小井眼深穿透射孔和精密微孔复合滤砂管防砂等完井作业后顺利投产 该井投产初期日产油量达 203m 3, 超出了配产要求 (10 m 3 /d), 且无出砂现象发生, 表明该井 14 3m 尾管内使用 89 枪 / 欧文弹深穿透射孔技术以及 73m 精密复合滤砂管防砂完井技术取得了明显的增产和稳产效果 4 结束语采用自主研发的完井工艺技术和相关的完井工具, 解决了南海西部某油田 A5 井 10 54mm 小井眼完井技术难题, 首次成功实施了 14 3mm 尾管内深穿透射孔和防砂作业, 表明通过优选小井眼深穿透射孔以及精密微孔复合滤砂管防砂完井等关键技术能够满足 14 3mm 套管内的完井作业要求, 可以为其他类似井的完井提供借鉴 南海西部小井眼完井关键技术的研究及成功应用, 在一定程度上解决了海上油气田的二次挖潜及综合调整所造成的复杂井身结构井 老井侧钻井 多底分支井等的完井难题, 开辟了新的完井方式, 达到了降本增效的目的, 可作为下一步研究发展的方向 但小井眼完井配套工具和工艺技术及适用条件的研究还不够完善, 尚需进一步深入研究 参考文献 [1] 林少宏, 刘良跃, 吴成浩, 等. 低压稠油出砂油田防砂完井方式的优选 [J]. 中国海上油气 ( 工程 ),202,14(1): LinShaohong,LiuLiangyue,WuChenghao,etal.Optimiza tionofsandcontrolforlowpresureviscousoilfield[j].chi naofshoreoilandgas(enginering),202,14(1): [2] 万仁溥. 现代完井工程 [M]. 北京 : 石油工业出版社,208: WanRenpu.Advancedwelcompletionenginering[M].Bei jing:petroleumindustrypres,208: [3] 任怀丰, 屈振国, 张维平, 等. 深穿透复合射孔技术在低渗透油田的应用与认识 [J]. 测井技术,206,30(2): RenHuaifeng,QuZhenguo,ZhangWeiping,etal.Aplication andcognitionofdeppenetrationcompoundperforationtech nologyinlow permeabilityoilfields[j].wellogingtech nology,206,30(2): [4] 国家发展和改革委员会.SY/T 油气井射孔器评价方法 : 第 1 部分 :API 推荐的射孔器评价方法 [S]. 北京 : 石油工业出版社,204. NationalDevelopmentandReformCommision,PRC.Evalua tionmethodsofwelperforators:part1:recommendedprac ticesforevaluationofperforatorbyapi[s].beijing:petrole umindustrypres,204. [5] 宁兵, 黄莎. 王庄油田郑 41 块稠油防砂工艺探索 [J]. 中国石油和化工标准与质量,2012( 增刊 1): NingBing,HuangSha.SandcontroltechniqueforZheng1 heavyoilblockinwangzhuangoilfield[j].chinapetroleum andchemicalstandardandquality,2012(s1): [6] 贾久波. 砂岩地层压裂 砾石充填防砂技术研究 [D]. 成都 : 西南石油学院,203. JiaJiubo.Sandstoneformationfracturing gravelpacksand controltechnologyresearch[d].chengdu:southwestpetrole uminstitute,203. [7] 张得军, 姚诚, 白晨辰, 等. 坨 82 特稠油区块出砂原因及防砂措施 [J]. 断块油气田,2012,19( 增刊 1):96 9. ZhangDejun,YaoCheng,BaiChenchen,etal.Reasonand controlmeasureofsandproductionontuo82extra heavyoil block[j].fault BlockOil&GasField,2012,19(S1):96 9. [8] 赵峨松. 小井眼复合防砂技术的研究与应用 [J]. 复杂油气藏, 2012,5(2): ZhaoEsong.Researchandaplicationofthecompositesand controltechnologyforslimholewel[j].complexhydrocar bonreservoirs,2012,5(2): [9] 赵峨松, 陈娟琪. 小井眼筛管悬挂器的研制与应用 [J] 石油钻采工艺,2012,34(3): ZhaoEsong,ChenJuanqi.Developmentandaplicationof sievetubehangerinslimhole[j].oildriling&production Technology,2012,34(3): [10] 耿娜娜. 稠油热采井高温防砂技术研究 [D]. 青岛 : 中国石油大学 ( 华东 ),207. GengNana.Thetechniqueofsandcontrolforheavyoilwel athightemperature[d].qingdao:chinauniversityofpetro leum,207. [1] 雷齐松, 李振, 王海红, 等. 筛管完井工艺技术的应用 [J]. 中国高新技术企业,2012(15): LeiQisong,LiZhen,WangHaihong,etal.Aplicationof screncompletionprocestechnology[j].chinahigh Tech Enterprises,2012(15): 收稿日期 :2014?1?29 改回日期 :2014?12?30 ( 编辑 : 叶秋敏 )

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