航 852 表1 Table 1 空学报第 27 卷混合铺层复合材料的铺层情况 Stacking sequence of mixed woven composites 编号铺层顺序* 铺层数总厚/ mm 0b单向布厚度比例/ % P2 3 [ (? 45) 2 / 0/ (? 45) 2

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人延茅
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2 航 852 表1 Table 1 空学报第 27 卷混合铺层复合材料的铺层情况 Stacking sequence of mixed woven composites 编号铺层顺序* 铺层数总厚/ mm 0b单向布厚度比例/ % P2 3 [ (? 45) 2 / 0/ (? 45) 2 / 0/ (? 45) / 0/ (? 45) / 90/ ] s P2 4 [ (? 45) / 0/ (? 45) / 02 / (? 45) / 02 / (? 45) / 90/ 0] s P2 5 [ (? 45) / 03 / (? 45) / 03 / 90/ 02 / (? 45) ] s P2 6 [ 04 / (? 45) / 04 / 90/ 03 ] s * (? 45) 表示一层机织单层, 与试件主向成 45b角铺设; 0 与 90 分别表示沿着或者垂直试件主向的单向布铺层表 2 平均弹性模量和压缩强度 Table 2 Average elactic module and compr ession str ength ( 1) 表面可见损伤复合材料层压板受到低速冲击后, 尽管冲击能较低, 不足以击穿层压板, 平均压缩平均压缩压缩破坏模量/ GPa 强度/ M Pa 应变/ % P P 坑, 在受冲击背面产生目视可见的裂纹, 各个铺层的试样在各个冲击能量下上表面的平均凹坑深度 P 对比和背面典型裂纹形状如图 2 图 3 所示 P 编号但仍然会使层压板受冲击面产生目视可见的凹 3 低速冲击试验冲击试验方法参考航标 H B 以及 NASA 标准 NASA RP21092, 每个铺层的层板都被切割成 150 mm 的试样进行试验, 试样装卡方式如图 1 所示选用钢制 5 kg 冲击球, 冲头直径 mm, 采用落锤法进行冲击, 通过改变冲击球的高度调整冲击能量冲击能量以模拟工具( 如扳手) 掉落对结构材料的图2 Fig1 2 平均凹坑深度 Average deepness of t he con caveness 冲击为基准, 国外大多选择每毫米厚度承受冲击能 41 45J 作为基准中国航空标准 H B 在制定碳纤维复合材料层合板冲击后压缩试验方法时参考了这个定义, 规定冲击能量为每毫米 41 45J 或 61 67J, 本文研究中为了对比分析冲击能量的影响, 进行了冲击能量分别为每毫米 21 23J, 31 34J, 41 45J, 51 56J, 61 67J 5 个等级的冲击试验对每个铺层的试样在每个等级的冲击能量下都选取 5 个试件进行试验, 然后采用超声波 C 扫描检测试样内部损伤面积, 并测量冲击后的剩余压缩强度以评估各铺层的抗低速冲击性能图3 Fig1 3 试样背面典型裂纹形状 Th e ty pical crack figur e in t h e rear surface 冲击能为 J/ mm 时, 各个铺层上表面都没有明显的可见损伤, 背面也只有少许基体开裂造成的白点随着冲击能量的升高, 损伤逐步扩大, 在相同的冲击能下, 0b的单向布所占比例最小和最大的 P23 和 P26 铺层的凹坑深度分别都是最图1 Fig1 1 冲击试样装卡方式 Sket ch of t he impact device 小和最大的, 这是由于机织预浸料由于纤维的弯曲交错, 形成了若干的富树脂区, 树脂含量百分比

5 刘振国

5-1淡江大學學則950602

5-1淡江大學學則950602 淡江大學學則教育部台 (86) 高 ( 二 ) 字第 86028132 號函核准 87.10.28 教務會議通過 87.11.06 校務會議通過教育部台 (87) 高 ( 二 ) 字第 87145848 號函備查 88.01.26 (88) 校秘字第 0243 號函修正 89.06.09 第 43 次校務會議修正

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