36 长江科学院院报 2011 年式中 :m 为水化系数 ;Q 0 为每 m 3 混凝土的最终水化热 (kj/m 3 );m c 为每 m 3 混凝土中的水泥用量 (kg/m 3 ), 此处为 311kg/m 3 ;Q 为每 kg 水

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1 第 28 卷第 8 期长江科学院院报 Vol.28 No 年 8 月 JournalofYangtzeRiverScientificResearchInstitute Aug 文章编号 : (2011) 环境温湿度对大体积混凝土影响的数值模拟分析刘志勇 ( 徐州工程学院土木工程学院, 江苏徐州 ) 摘要 : 环境温湿度的变化及其在大体积混凝土结构中产生的影响不容忽视, 对于温度场温度应力场湿度应力场, 尤其是整体结构应力场的分析, 是工程中非常关注的问题为此, 选取理想的球形大体积混凝土结构, 仅考虑环境温湿度的影响, 用 ANSYS 软件依次对该结构的温度场温度应力场及湿度应力场进行数值模拟, 然后将模拟得到的温度应力场与湿度应力场叠加, 得到整体应力场, 并对模拟结果进行分析和总结通过对应力场的数值模拟分析, 可对大体积混凝土浇筑后裂缝的开展有一定的预见性, 对制订温控措施有一定的指导意义关键词 : 环境温湿度 ; 大体积混凝土 ; 温度场 ; 温度应力场 ; 湿度应力场 ; 数值模拟中图分类号 :TV315 文献标识码 :A 大体积混凝土裂缝主要是由应力和约束条件引起的, 且应力是主动因素, 约束是被动因素, 而大体积混凝土的应力又主要是由环境温湿度的变化引起的, 因此, 要研究环境温湿度对大体积混凝土裂缝的影响规律, 只需研究环境温湿度对大体积混凝土应力的影响规律 [1-3] 为此, 本文只考虑主要的影响因素环境温湿度的变化, 不考虑重力分层浇筑和边界约束的影响, 对理想的球形大体积混凝土仅在环境温湿度的影响下产生的应力进行数值模拟与分析 [4] 1 有限元建模及边界条件以中心对称半径为 3.6m 的球形大体积混凝土体为基础, 建立有限元分析模型由于是球体, 所以采用四面体单元, 进行自由网格划分, 共划分了 833 个节点和 3855 个单元, 建立的有限元模型见图 1 图 1 有限元分析模型 Fig.1 FEM model 在进行瞬态热分析时, 选取的热分析单元类型为三维 Solid70 单元混凝土的导热系数取 W/(m ), 考虑到采用有限元方法计算不同龄期温度场时, 龄期不是以 s 而是以 d 为单位的, 所以 λ= W/(m )=3.2457J/(s m )= kJ/(d m ); 密度 ρ 取 2400kg/m 3 ; 比热 c 取 0.976kJ/(kg ); 混凝土与空气之间的对流换热系数 h 取 2016kJ/(d m 2 ) 在进行结构的热应力分析时, 选取的结构分析单元类型为三维 Solid65 单元混凝土的泊松比 μ 取 0.167; 混凝土热膨胀系数 α c 取 / ; 混凝土不同龄期的弹模 E 由以下公式选取, E(t)= [1-exp(-0.40t 0.34 )] 为方便研究环境温湿度对大体积混凝土温湿度应力的影响规律, 不考虑分层浇筑对混凝土温湿度应力的影响参考温度取混凝土的浇筑温度, 假设为 25.3, 即混凝土的膨胀与收缩都是以 25.3 为参考点, 高于 25.3 膨胀, 低于 25.3 收缩整个混凝土体的球面上均存在空气和混凝土的热对流, 属于热分析中的第 3 类边界条件, 对流边界条件可以作为面荷载 ( 具体输入参数为对流换热系数和环境温度 ) 施加于实体的表面, 来计算固体和流体间的热交换利用 ANSYS 软件提供的函数功能可以简便地设定水泥的生热率函数为 f(t)=m Q 0 e -mt =m m c Q e -mt = e t 收稿日期 : 基金项目 : 江苏省建设系统科技指导项目 (JS2008ZD06) 作者简介 : 刘志勇 (1977 ), 男, 河南淮阳人, 讲师, 工程师, 博士研究生, 主要从事建筑材料与结构工程方面的研究,( 电话 ) ( 电子信箱 )zhiyongliu2000@163.com

对于温度场温度应力场湿度应力场, 尤其是整体结构应力场的分析, 是工程中非常关注的问题为此, 选取理想的球形大体积混凝土结构, 仅考虑环境温湿度的影响, 用 ANSYS 软件依次对该结构的温度场温度应力场及湿度应力场进行数

2 36 长江科学院院报 2011 年式中 :m 为水化系数 ;Q 0 为每 m 3 混凝土的最终水化热 (kj/m 3 );m c 为每 m 3 混凝土中的水泥用量 (kg/m 3 ), 此处为 311kg/m 3 ;Q 为每 kg 水泥的最终水化热 (kj/kg), 普通硅酸盐水泥在 t 时, 最终的水化热 Q 一般取 330kJ/kg 水化系数 m 随混凝土的浇筑温度不同而不同, 浇筑温度 25.3 时 m 取 0.384, 将生热率作为体荷载施加于单元上, 模拟水泥的化学反应生热确定总计算时间为 60d, 每 1d 计算一次, 子步长为 1d, 其它选项按瞬态热分析进行选定, 进行分析计算 2 温度场的模拟采用有限元分析软件 ANSYS 对环境温度为 6, 21,36 的情况分别进行数值模拟 [5,6], 混凝土浇筑温度均取 25.3 由于整个混凝土体呈中心对称, 且不考虑重力的影响, 所以同一时刻球面上任意一点的温湿度和温湿度应力都分别相等, 因此, 只选择球心点和球面上任意一个节点进行分析球心点节点编号和坐标为 743(0,0,0), 选取的球面点节点编号和坐标为 1(0,0,-3.6) 不同温度环境下球心点温度及其温差历程曲线见图 2, 图中 T-i 表示环境温度为 i,d-i-j 表示环境温度 i 与环境温度 j 中心点温度差值由图 2 可知, 对于不同的环境温度, 前期中心点温度历程曲线都急剧上升, 环境温度为 6,21,36 的混凝土体中心点分别在第 6,7,8 天达到最高温度, 最高温度分别为 54.5,55.9,57.9 环境温度较高时, 混凝土体最高温度出现的时间较晚定性来看, 环境温度越高, 中心点最高温度也越高, 不过, 中心点最高温度增加的幅度远小于相应环境温度增加的幅度 ; 定量来看, 环境温度每提高 15, 球心点最高温度图 2 球心点温度及其温差历程曲线 Fig.2 Time historycurvesoftemperatureand itsdiferenceatthecentralpoint 仅提高 2 左右, 提高的幅度仅为环境温度提高幅度的 13.3%, 为了从理论上解释, 称这种现象为环境温度对混凝土体内部温度影响的弱化效应图 2 中还表明,8d 之后温度均开始下降, 下降的速率都逐渐减小, 环境温度低的比环境温度高的下降速率快, 最终有下降到各自环境温度的趋势温差历程曲线表明, 从开始到最后, 中心点温度差值是一直在增加的, 最终有增加到环境温度差值的趋势这主要是由于混凝土是热的不良导体, 外界环境温度影响混凝土中心区域比较慢的缘故, 这种现象称之为环境温度对混凝土体内部温度影响的滞后效应图 3 是 36 温度环境下第 8 天过球心剖面上的温度云图, 从中可以看出, 由于球形混凝土体呈中心对称, 所以在距球心相同的距离处, 混凝土的温度都是相等的, 中心温度较高, 向外温度逐渐降低图 3 36 环境第 8 天过球心剖面上温度云图 Fig.3 Temperaturenephogram ofequatorial planeunder36 inthe8thday 图 4 给出不同温度环境下球心点和球面点的温度历程曲线, 由于中心大量水化热的积聚, 混凝土又是热的不良导体, 中心积聚的热量不易向外散失, 外界环境温度也不易影响到中心点, 所以中心点温度均急剧上升, 分别在第 6,7,8 天达到最大值, 再往后温度开始下降, 下降的速率逐渐减小, 环境温度越低, 到第 60 天时下降的幅度越大相比之下, 球面点与周围空气接触, 周围空气温度对球面点温度影响比较大, 而混凝土浇筑温度均为 25.3, 若浇筑温度比周围空气温度高很多, 混凝土自身的水化热不足以克服混凝土的降温, 其温度就很快降低 ; 若浇筑温度与周围空气温度比较接近, 混凝土由于自身的水化热而突然上升一点, 而后其温度就缓慢降低 ; 若浇筑温度比周围空气温度低很多, 空气传热再加上混凝土自身的水化热使其温度急剧上升, 而后其

384, 将生热率作为体荷载施加于单元上, 模拟水泥的化学反应生热确定总计算时间为 60d, 每 1d 计算一次, 子步长为 1d, 其它选项按瞬态热分析进行选定, 进行分析计算 2 温度场的模拟采用有限元分析软件 ANSYS 对环境温度为 6,

3 第 8 期刘志勇环境温湿度对大体积混凝土影响的数值模拟分析 37 温度就缓慢降低总的来说, 无论何种温度环境下, 球面点温度都很快趋近于环境温度 25, 即从 36 增加到 61 环境温度为 61 时通过 ANSYS 模拟可知, 内外温差确实已经很小了但是环境温度又不能无限制地增加, 为了降低混凝土的内外温差, 与表面保温对应的就是内部降温内部降温主要包含两方面的含义 : 降低浇筑温度与预埋冷却水管降温 3 温度应力场的模拟图 4 温度历程曲线 Fig.4 Time historycurvesoftemperature 图 5 给出了不同温度环境下混凝土体内外最大温差的历程曲线由图可知, 对于不同的温度环境, 最大温差都是先急剧增大, 最大温差出现的时间一般比最高温度出现的时间推迟一天, 而后逐渐减小, 但减小的速率逐渐放慢环境温度为 6,21, 36 时, 内外最大温差分别为 44.7,32.2,20.1, 环境温度越低, 混凝土体内外最大温差越大, 环境温度每升高 15, 内外最大温差可降低 12 左右, 这说明, 较高的环境温度能降低混凝土体的内外温差为此, 可采用表面保温法来延缓大体积混凝土的表面散热, 以变相提高环境温度, 从而降低混凝土体的内外温差, 这从另外一个角度解释了大体积混凝土表面保温法的原理当然, 工程上应用表面保温的主要目的是为了降低气温的变化 ( 变幅 ) 对混凝土表面的影响本模拟采用热应力耦合的间接法, 即先进行热分析, 求出不同龄期的温度, 然后将热分析求得的节点温度作为体载荷施加在结构应力分析中, 进而求出相邻龄期的温差, 然后用对应时刻的弹性模量求出该相邻龄期弹性温度应力的增量, 最后将所计算的应力值叠加后得到对应龄期的弹性温度应力, 从而计算出应力结果 [3,7] 确定总计算时间为 60d, 每 1d 计算一次, 子步长为 1d, 其它选项按热应力分析的要求进行选定由于球形混凝土体呈中心对称, 且不考虑分层浇筑及重力的影响, 所以温度场和温度应力场都是中心对称的考虑到对大体积混凝土裂缝起控制作用的主要是 S1( 第一主应力 ), 下面将主要对 S1 的分布规律进行分析图 6 给出了不同温度环境下的球心点和球面点 S1 历程曲线, 由图 6 可知, 与球心距离大于某个数值的混凝土是一直承受拉应力的, 且拉应力先增大后减小, 拉应力峰值出现的时间超前于球心温度峰值出现的时间 ; 与球心距离小于某个数值的混凝土是一直承受压应力的, 且压应力先增大后减小, 压应力峰值出现的时间滞后于球心温度峰值出现的时间这和一些实际大体积混凝土工程模拟结果的区别是 : 前者与球心距离小于某个数值的混凝土是一直承受压应力的 ; 而后者是内部混凝土先承受压应图 5 混凝土体内外最大温差历程曲线 Fig.5 Time historycurvesofmaximum temperature diferencebetweentheinternalandexternalconcrete 进一步分析可知, 环境温度为 36 时, 内外最大温差为 20.1, 在此基础上要使内外温差再降低 20.1, 即降低到 0, 环境温度就要上升约图 6 不同温度环境下 S1 历程曲线 Fig.6 Time historycurvesofs1historyunder diferenttemperatures

4 Time historycurvesoftemperature 图 5 给出了不同温度环境下混凝土体内外最大温差的历程曲线由图可知, 对于不同的温度环境, 最大温差都是先急剧增大, 最大温差出现的时间一般比最高温度出现的时间推迟一天, 而后逐渐减

4 38 长江科学院院报 2011 年力, 后来又承受拉应力这主要是由于在混凝土体降温阶段, 实际大体积混凝土工程受到边界条件的约束, 在把压应力抵消完后就会产生拉应力图 7 和图 8 给出了不同温度环境下球心点和球面点的 S1 历程曲线由图 7 和图 8 可知, 对于同一个节点, 环境温度越高,S1 历程曲线越靠近横坐标轴这说明, 无论该节点受压还是受拉, 环境温度越高, 其压应力或拉应力都越小通过将不同温度环境下球心点和球面点 S1 的最大值分别进行比较可知, 环境温度从 36 降到 21 及从 21 降到 6, 球心点压应力或球面点拉应力将分别增加 60% 和 40% 左右而混凝土抗压强度很高, 抗拉强度很低, 所以, 环境温度越高, 对大体积混凝土越有利浇筑及重力的影响, 故湿度场和湿度应力场都是中心对称的考虑到内部区域的湿度是由内向外逐步渗透的, 随时间的推移, 混凝土湿度逐渐减小, 且混凝土体内部区域的湿度始终高于外界区域由湿度场和湿度应力场可知, 混凝土体内部湿度场和湿度应力场等值线的分布均呈球形分布图 9 给出了不同湿度环境下的球心点和球面点的 S1 历程曲线, 由图 9 可知, 无论环境湿度如何, 球心点一直受压, 且压应力先增大后减小 ; 球面点一直受拉, 且拉应力先增大后减小图中也表明, 距球心点越远, 混凝土内部一定区域压应力越小, 边缘一定区域拉应力越大这与实际大体积混凝土工程数值模拟结果的区别是, 混凝土发生干缩时, 后者受到边界条件的约束, 所以都产生拉应力 ; 而前者在发生干缩时, 没有受到任何边界约束, 外围区域的拉应力只有靠内部区域的压应力才能平衡掉, 也就是, 由于混凝土产生自约束的缘故, 才会出现混凝土内部一定区域是一直受压的图 7 球心点不同温度环境下 S1 历程曲线 Fig.7 Time historycurvesofs1atthecentralpoint underdiferenttemperatures 图 8 球面点不同温度环境下 S1 历程曲线 Fig.8 Time historycurvesofs1atthesurface underdiferenttemperatures 4 湿度应力场的模拟根据湿度应力场理论与温度应力场理论控制微分方程系统中存在的相似性 [8,9], 利用温度应力场理论的有限元软件来分析湿度应力场问题在具体计算中, 设单位重量的含水率 W=0 表示绝对干燥或相对湿度为 0% 状态,W=1 表示饱和含水或相对湿度为 100% 状态下面将对环境湿度为 0.3,0.6 及 0.9 的情况分别进行数值模拟, 设混凝土刚浇筑完毕时相对湿度为 1 确定总计算时间为 60d, 每 1d 计算一次, 子步长为 1d, 进行分析计算由于球形混凝土体呈中心对称, 且不考虑分层图 9 不同湿度环境下 S1 历程曲线 Fig.9 Time historycurvesofs1under diferenthumidities 图 10 和图 11 给出了球心点和球面点的不同湿度环境下 S1 历程曲线由图 10 和图 11 可知, 对于同一个节点, 环境湿度越高,S1 历程曲线越靠近横坐标轴这说明, 无论该节点受压还是受拉, 环境湿度越高, 其压应力或拉应力都越小通过计算可知, 图 10 球心点不同湿度环境下 S1 历程曲线 Fig.10 Time historycurvesofs1atthecentral pointunderdiferenthumidities

境温度从 36 降到 21 及从 21 降到 6, 球心点压应力或球面点拉应力将分别增加 60% 和 40% 左右而混凝土抗压强度很高, 抗拉强度很低, 所以, 环境温度越高, 对大体积混凝土越有利浇筑及重力的影响, 故湿度场和湿度应力场都是中心

5 第 8 期刘志勇环境温湿度对大体积混凝土影响的数值模拟分析 39 图 11 球面点不同湿度环境下 S1 历程曲线 Fig.11 Time historycurvesofs1at thesurfaceunderdiferenthumidities 环境湿度从 0.9 降到 0.6 及从 0.6 降到 0.3, 混凝土内部应力将分别增加 300% 和 75% 而混凝土抗压强度很高, 抗拉强度很低, 所以, 环境湿度越高, 对大体积混凝土越有利 5 温度应力场与湿度应力场的叠加选取最高和最低 2 种温度环境与最高和最低 2 种湿度环境进行组合, 共有 4 种组合方式温度应力场与湿度应力场叠加后球心点和球面点的 S1 历程曲线见图 12 和图 13 由图 12 和图 13 可知, 温度相同时, 湿度越大,S1 历程曲线越靠近横坐标轴, 即压应力或拉应力都越小 ; 湿度相同时, 温度越高,S1 历程曲线越靠近横坐标轴, 即压应力或拉应力都越小而混凝土是受压材料, 其抗压强度很高, 抗拉强度很低, 可见, 在混凝土浇筑温度一定时, 高温高湿的环境有利于大体积混凝土降低应力避免产生裂缝图中也说明, 环境温度对 S1 历程曲线的峰值应力影响较大, 对后期应力影响较小 ; 环境湿度对中后期 S1 历程曲线的应力都有影响, 但影响都不是很大该球体混凝土与实际大体积混凝土工程应力场模拟结果的区别是 : 前者中心点应力是一直受压的, 表面点应力是一直受拉的 ; 而后者中心点是先受压, 然后受拉产生区别的原因主要是, 后者受到边界条件的外约束, 而前者未受到外约束, 只有靠内约束来平衡内力图 12 球心点温度与湿度应力场叠加后的 S1 历程曲线 Fig.12 Time historycurvesofs1atthecentralpoint underoverlaidtemperatureandhumiditystresfields 图 13 球面点温度与湿度应力场叠加后的 S1 历程曲线 Fig.13 Time historycurvesofs1atthesurfaceunder overlaidtemperatureandhumiditystresfields 6 结论 (1) 环境温度越高, 混凝土体内部温度也越高, 但内外最大温差越小对于同样尺寸的混凝土体, 同样的浇筑温度, 环境温度每升高 15, 内外最大温差可降低 12 左右, 从而说明了大体积混凝土表面保温法的原理从理论上解释, 滞后效应和弱化效应分别从时间和空间上反应了环境温度对混凝土体内部温度影响的规律 (2) 无论环境温度如何, 对于边缘区域, 大体积混凝土是一直受拉的, 且拉应力先增大后减小, 环境温度越高, 同一节点的拉应力越小如果大体积混凝土不受任何边界外约束, 则内部区域是一直受压的, 环境温度越高, 同一节点的压应力越小总之, 环境温度越高, 对混凝土这种受压材料防止温度裂缝越有利 (3) 利用湿度应力场与温度应力场之间的相似性, 采用 ANSYS 中的热分析模块模拟湿度应力场问题通过模拟可知, 对同一个节点, 环境湿度越高, 其应力越小, 对混凝土这种受压材料防止裂缝越有利 (4) 如果大体积混凝土不受任何边界外约束, 温度相同时湿度越大, 或湿度相同时温度越高, 均可以得到压应力和拉应力都越小在混凝土浇筑温度一定时, 高温高湿的环境有利于大体积混凝土降低应力避免产生裂缝参考文献 : [1] 王铁梦. 工程结构裂缝控制 [M]. 北京 : 中国建筑工业出版社,1997.(WANGTie meng.crackcontrolofengi neeringstructure[m].beijing:chinaarchitecture& BuildingPres,1997.(inChinese)) [2] 刘志勇. 大体积混凝土水闸墙温度场有限元分析 [J]. 徐州工程学院学报 ( 自然科学版 ),2008,23(4):7-14.(LIUZhi yong.finiteelementanalysisoftempera turefieldofamasiveconcretesluicewal[j].journal ofxuzhouinstituteoftechnology(naturalscienceedi tion),2008,23(4):7-14.(inchinese)) [3] 张亮亮, 赵亮, 袁政强, 等. 桥墩混凝土水化热温度

共有 4 种组合方式温度应力场与湿度应力场叠加后球心点和球面点的 S1 历程曲线见图 12 和图 13 由图 12 和图 13 可知, 温度相同时, 湿度越大,S1 历程曲线越靠近横坐标轴, 即压应力或拉应力都越小 ; 湿度相同时, 温度越高,S1 历程

6 櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥櫥 40 长江科学院院报 2011 年有限元分析 [J]. 重庆大学学报 ( 自然科学版 ),2007, 30(10):73-76.(ZHANG Liang liang,zhao Liang, YUANZheng qiang,etal.temperaturefieldfiniteele mentanalysisofpierconcrete[j].journalofchongqing University(NaturalScienceEdition),2007,30(10): (inChinese)) [4] WUYong.NumericalImplementationofTemperatureand CreepinMasConcrete[J].FiniteElementsinAnalysis anddesign,2001,37(2): [5] 邵红艳, 竺润祥, 任茶仙. 结构温度场和温度应力场的有限元分析 [J]. 宁波大学学报,2003,l6(l): (SHAO Hong yan, ZHU Run xiang, REN Cha xian. ThermalStructuralAnalysisbyFEM[J].JournalofNing bouniversity,2003,16(1):57-60.(inchinese)) [6] 朱伯芳. 大体积混凝土温度应力与温度控制 [M]. 北京 : 中国电力出版社,1999.(ZHUBo fang.temperature StresandControlofMasConcrete[M].Beijing:China ElectricPowerPres,1999.(inChinese)) [7] 张松涛, 李民.ANSYS 在分析混凝土结构温度场及温度应力中的应用 [J]. 中国水运 ( 理论版 ),2006,4 (5):54-56.(ZHANGSong tao,limin.applicationof ANSYS in Concrete Structure Temperature Field and TemperatureStres[J].ChinaWaterTransport,2006,4 (5):54-56.(inChinese)) [8] 缪协兴, 杨成永, 陈至达. 膨胀岩体中的湿度应力场理论 [J]. 岩土力学,1993,14(4):49-55.(MIU Xie xing, YANG Cheng yong, CHEN Zhi da. Humidity StresFieldTheoryofSwelingRock[J].SoilandRock Mechanics,1993,14(4):49-55.(inChinese)) [9] 缪协兴. 湿度应力场理论的耦合方程 [J]. 力学与实践,1995,17(6):22-24.(MIU Xie xing.couplede quationofhumiditystresfieldtheory[j].mechanics inengineering,1995,17(6):22-24.(inchinese)) ( 编辑 : 周晓雁 ) NumericalSimulationandAnalysisontheImpactofEnvironmental TemperatureandHumidityonMasiveConcrete LIUZhi yong (SchoolofCivilEngineering,XuzhouInstituteofTechnology,Xuzhou ,China) Abstract:Theinfluenceofenvironmentaltemperatureandhumiditychangecannotbeignoredinmasiveconcrete structures.muchatentionispaidtotheanalysisontemperaturefield,thermalstresfield,humiditystresfield, andespecialyitstotalstresfield.inviewofthis,anidealsphericalmasconcretestructureisselected,andthe temperaturefield,temperaturestresfieldandhumiditystresfieldarenumericalysimulatedsuccesivelythrough ANSYSonthepremiseofconsideringonlytheimpactofenvironmentaltemperatureandhumidity.Furthermore, thermalstresfieldandthehumiditystresfieldareoverlaidtoobtainthetotalstresfield.resultsofthesimulation areanalyzedandconclusionisputforward.throughthenumericalsimulationofstresfield,thecrackdegradation ofpouredmasiveconcretecanbepredictedsoastoformulatetemperaturecontrolmeasures. Keywords:environmentaltemperatureandhumidity;masiveconcrete;temperaturefield;thermalstresfield; humiditystresfield; numericalsimulation 櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫊櫥櫥简讯长江科学院开展洞庭湖防洪蓄洪管理系统试点建设数据采集工作 2011 年 7 月 6-12 日, 长江科学院空间信息研究所对洞庭湖区共双茶垸大通湖东垸和钱粮湖垸进行了为期 7 天的数据采集工作本次数据采集是长江科学院空间信息研究所开展洞庭湖区防洪蓄洪管理系统试点建设本底数据布点的基础工作在与当地水利局举行的座谈会上, 就该项目数据采集类型及采集地点进行了讨论, 最终确定工作重点为采集三大垸中重点安全区内涵闸电排站安全区围堤及防汛物资储备库的影像纹理坐标等该项目的开展, 将洞庭湖区地形工情灾情和湖泊水文方面的信息装入计算机, 在虚拟环境下对洞庭湖区宏观概貌以及各种信息作全视角多层次的查询分析决策发布, 为洞庭湖管理机构制定科学规划防汛抗旱调度水资源综合利用水利工程和水行政管理提供辅助决策支持平台环境, 提高洞庭湖水利事业的科学化信息化水平本次数据采集, 通过实地走访, 对三大垸内水利设施种类数量有了直观认识, 为系统的建设积累了丰富的本底资料 ( 摘自长江水利科技网 )

NumericalImplementationofTemperatureand CreepinMasConcrete[J].FiniteElementsinAnalysis anddesign,2001,37(2):97-106. [5] 邵红艳, 竺润祥, 任茶仙. 结构温度场和温度应力场的有限元分析 [J].

何秋琳张立春视觉学习研究进展视觉注意视觉感知

何秋琳张立春视觉学习研究进展视觉注意视觉感知第卷第期年月开放教育研究何秋琳张立春华南师范大学未来教育研究中心广东广州随着图像化技术和电子媒体的发展视觉学习也逐步发展为学习科学的一个研究分支得到研究人员和教育工作者的广泛关注基于此作者试图对视觉学习

36 长 江 科 学 院 院 报 2011 年 式 中 :m 为 水 化 系 数 ;Q 0 为 每 m 3 混 凝 土 的 最 终 水 化 热 (kj/m 3 );m c 为 每 m 3 混 凝 土 中 的 水 泥 用 量 (kg/m 3 ), 此 处 为 311kg/m 3 ;Q 为 每 kg 水

36 长江科学院院报 2011 年式中 :m 为水化系数 ;Q 0 为每 m 3 混凝土的最终水化热 (kj/m 3 );m c 为每 m 3 混凝土中的水泥用量 (kg/m 3 ), 此处为 311kg/m 3 ;Q 为每 kg 水