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伊温
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1 复合材料学报第 35 卷第 12 期 12 月 2018 年 AMCmpSn V.35 N.12 D 2018 DOI: /j.nk.hxb 海水浸泡对 RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结性能的影响王磊 *1, 2, 李威 1, 陈爽 1, 毛亚东 1, 王恺 1 (1. 桂林理工大学土木与建筑工程学院, 桂林 ;2. 广西岩土力学与工程重点实验室, 桂林 ) 摘要 : 开展了 30 海水浸泡条件下玻璃纤维增强树脂基复合材料 (GRP) 筋碳纤维增强树脂基复合材料 (CRP) 筋与珊瑚混凝土粘结性能的试验研究, 分析了纤维增强树脂基复合材料 (RP) 筋 - 珊瑚混凝土粘结滑移曲线特征破坏形态及粘结强度变化试验结果表明, 海水浸泡后 RP 筋力学性能和粘结性能均表现为不同程度的降低随浸泡时间增加,GRP 筋表层树脂与纤维间的孔隙率明显增大, 并逐渐出现脱粘现象, 纤维本身遭受到侵蚀, 而 CRP 筋仅表面基体有少许损伤, 其耐久性明显优于 GRP 筋 ;RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结强度呈现出先增加后减小的趋势, 且后期下降速率逐渐变小, 部分 GRP 筋 - 珊瑚混凝土试件的破坏模式逐渐由筋被拔出转变为筋材断裂 ; 增加保护层厚度能有效地减缓海水对 GRP 筋的侵蚀, 有利于保持 GRP 筋 - 珊瑚混凝土间的粘结性能关键词 : 粘结性能 ; 拉拔试验 ;RP 筋 ; 珊瑚混凝土 ; 耐久性 ; 海洋环境中图分类号 : TB302;TU 文献标志码 : A 文章编号 : (2018) EwkngnhbndngppRPb-n WANGL *1,2,LIW 1,CHENShung 1,MAO Ydng 1,WANG K 1 (1.ShCvndAhuEngnng,Gun541004,Chn; 2.KyLbyGhnMhnndEngnngnGungx,Gun541004,Chn) Ab: Thxpmnudynhbndppgbndpym(GRP)bnd n,bnbndpm (CRP)bndnundwmmn30 w du.thhbndpuv,umdndbndnghbndpym (RP)b-nwnyzd.Thuhwhhmhnppnddhvpp RPbdndndgmmnnw.Whhnkngm,hpybwnunndbnvdny,hphnmnndbndngugduy,ndhb hgrpb.thumbndnghrpb-nhwndn ndhndndhnggduybmm.thumdmgrpb- npmngduyhngnbumpu-u.innghvhknn udduhnhwhrpbvy,ndhpmnnhbndpmn hgrpb-n. Kywd: bndppy;pu-u;rpb;n;duby;nnvnmn 以天然珊瑚碎屑替代传统的碎石砂子作为粗 ( 细 ) 骨料所得到的珊瑚混凝土 (CAggg Cn) 抗压强度可以达到 20~40 MP, 在远海 1-3] 岛礁建设中具有较高的应用价值然而, 由于长期以来海洋权益保护意识的淡薄所导致的岛礁建设低需求及珊瑚生长的地域特点, 珊瑚混凝土开发利用的相关研究不被重视 ; 加之珊瑚混凝土本身所存在的先天性能缺陷, 其应用范围局限于不带钢筋收稿日期 : ; 录用日期 : ; 网络出版时间 : : 53 网络出版地址 :hp://d.g/ /j.nk.hxb 基金项目 : 国家自然科学基金 ( ; ); 广西高等学校高水平创新团队及卓越学着计划 (2017) 通讯作者 : 王磊, 博士, 教授, 博士生导师, 研究方向为建筑新材料 E-m:nmu77@163.m 引用格式 : 王磊, 李威, 陈爽, 等. 海水浸泡对 RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结性能的影响 J]. 复合材料学报,2018,35(12): WANGL,LIW,CHENS,.EwkngnhbndngppRPb-nJ].AMCmpSn,2018,35(12): (nchn).

3459 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响的挡墙防波堤及路面工程等较低层次的混凝土工程湿热海洋环境及珊瑚碎屑所含的大量盐分引发的钢筋锈蚀问题,是困扰珊瑚混凝土工程应用的最主要障碍 4-6] 纤维增强树脂基复合材料筋 ( b R n d P Rb,RP 筋)具备优异的力学性能和极 ym 强的耐腐蚀性能等特点,近年来,玻璃纤维增强树

耐久性已无需置疑,但长期处于湿热高盐环境下的 RP 筋,其性能依然会出现不同程度的衰退,进而影响 RP 筋混凝土结构的力学性能及耐久性 13-15] 珊瑚混凝土材料和南海环境具有显著的特殊性,已有的试验数据和断续的理论研究成果在描述 RP 筋与珊瑚混凝土粘结行为和耐久性性能方面存在明显的局限性基于此,本文开展了30 海水浸泡条件下 GRP 筋 CRP

2 3459 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响的挡墙防波堤及路面工程等较低层次的混凝土工程湿热海洋环境及珊瑚碎屑所含的大量盐分引发的钢筋锈蚀问题,是困扰珊瑚混凝土工程应用的最主要障碍 4-6] 纤维增强树脂基复合材料筋 ( b R n d P Rb,RP 筋)具备优异的力学性能和极 ym 强的耐腐蚀性能等特点,近年来,玻璃纤维增强树脂基复合材料( GRP)筋和碳纤维增强树脂基复合材料( CRP)筋在有特殊要求的工程领域中应用越图 1 纤维增强树脂基复合材料( RP)筋来越广泛,为珊瑚混凝土工程应用提供了新的途 1 b n dp ( RP)b ym 径 7-12] 虽然 RP 筋在恶劣环境下所表现的良好耐久性已无需置疑,但长期处于湿热高盐环境下的 RP 筋,其性能依然会出现不同程度的衰退,进而影响 RP 筋混凝土结构的力学性能及耐久性 13-15] 珊瑚混凝土材料和南海环境具有显著的特殊性,已有的试验数据和断续的理论研究成果在描述 RP 筋与珊瑚混凝土粘结行为和耐久性性能方面存在明显的局限性基于此,本文开展了30 海水浸泡条件下 GRP 筋 CRP 筋与珊瑚混凝土粘结性能的试验研究,重点分析了 RP 筋-珊瑚混凝土粘结滑图 2 珊瑚碎屑有助于推动 RP 筋-珊瑚混凝土结构相关理论研究料混凝土技术规程中单一变量法进行珊瑚混凝土移曲线特征破坏形态及粘结强度变化,研究成果和实际工程应用 1 试 C 配合比设计 16],立方体抗压强度及劈裂抗拉强度的试验方法参照 GB/T 普通混凝土力验原材料试验采用浙江海宁安捷复合材料有限公司生产学性能试验方法标准进行 17],珊瑚混凝土的力学性能试验结果如表 2 所示的 CRP 筋和 GRP 筋,其表面状况见图 1,力学 1.2 的碎石型珊瑚碎屑,见图 2,细骨料为中粗河沙, 25mm 30 mm 两种保护层厚度的 CRP 筋-珊瑚混凝土试件和 25mm 30 mm 35 mm3 种保护层性能见表 1 试验采用的粗骨料为广西北海涠洲岛标号为 3205 的广西兴安牌硅酸盐水泥,水泥为广西兴安牌硅酸盐水泥,以质量浓度为 3.5% 的人工海水模拟海洋环境试验参考 JGJ 轻骨试件制备本次试验考虑保护层厚度的影响, 制备厚度的 GRP 筋-珊瑚混凝土试件,共 23 组,每组 3 个试件分类及编号见表 3 标准粘结试块参照表 1 RP 筋的力学性能 Tb 1 M hn p p RPb /mm B d m Typ b CRP R bp ng/mm 6 GRP /mm R bh gh 1.7d d 3d N :d D m RP b. 0.02d U m ng h/mp 表 2 珊瑚混凝土配合比及物理力学性能 Tb 2 M xp p nndm hn p p n Cn ng h C20 /( M xp p n kg m-3) C 716 Snd 830 Cmn 380 S w 180 W mn 0.47 Cub ng hu/mp 22.5 Sp ng n ng h/mp 2.01

3 3460 复合材料学报 Spmn N. Rb yp 表 3 RP 筋 - 珊瑚混凝土拉拔试件分类及编号 Tb3 CnndnumbngRPb-npu-upmn Thknh pv/mm Tmpu/ Skngmndnumbp 0d 10d 30d 60d 120d C-25 CRP C-30 CRP G-25 GRP G-30 GRP G-35 GRP N:CdnhCRPb;GdnhGRPb; dnnpmn. CndnSnddAn(CSA) 标准的设计 18] 规定 : 试件尺寸为 150mm 150mm 150mm, 粘结长度为 48 mm 为避免加载端的混凝土应力集中, 将粘结段设置在试件底端, 未粘结段设置在加载端, 用塑料套管将 RP 筋与珊瑚混凝土隔离, 加载端预留 RP 筋的长度为 250mm, 自由端预留长度为 50mm, 试件详图见图 3 试件经 28d 标准养护后置于 30 海水中浸泡, 时间分别为 0d 10d 30d 60d 120d, 如图 4 所示 1.3 加载方案所有拉拔试件均按照 CSA 标准进行加载试验中分别测量 RP 筋自由端的绝对滑移值和钢板的变形量, 二者之差即为 RP 筋自由端的相对滑移值试验机采用深圳三思纵横科技股份有限公司生产的 UTM5305 型电子万能试验机, 加载速率为 0.3mm/mn, 加载过程持续 3~4 mn 当出现 RP 筋断裂珊瑚混凝土劈裂或自由端滑移量超过 45mm 任意一种情况时, 结束加载, 加载装置如图 5 所示假设粘结应力沿 RP 筋埋长均匀分布, 以粘结长度内粘结应力的平均值作为 RP 筋的粘结强度, 即拉拔力除以 RP 筋埋长部分表面积, 公式为 =p/(πdn), 式中 : 为平均粘结应力 ;p 为拉拔力 ;d 为 RP 筋的直径 ;n 为粘结长度图 3 玻璃纤维增强树脂基复合材料 (GRP) 筋 - 珊瑚混凝土试件详图 3 Shmdgmgbndpym(GRP) b-npu-upmn 图 5 拉拔试验加载装置 5 Pu-u-up 图 4 GRP 筋 - 珊瑚混凝土拉拔试件浸泡图 4 ShmdgmGRPb-n pu-upmnmmn 2 试验结果与分析 2.1 RP 筋损伤试验表明, 长时间的海水浸泡会造成 RP 筋的腐蚀劣化, 但不同类型的 RP 筋劣化程度存在差异图 6 图 7 分别为浸泡 0d 30d 60d 120d 的 CRP 筋和 GRP 筋横截面 SEM 图像

3461 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响图 6 碳纤维增强树脂基复合材料( CRP)筋横截面 SEM 图像 6 SEMmg n bn b n dp ( CRP)b ym 图 7 GRP 筋横截面 SEM 图像 7 SEMmg n GRPb 由图 7 可以看出,GRP 筋被海水侵蚀前,纤维与的情况试件破坏断面如图 8 所示展,孔隙率逐

的完整性,导致有效纤维含量不断减少 ;( 2) 19 20] 海水中的N C Mg SO 等离子对玻璃纤维 + - 结构也具有破坏作用定 2+ 24 由于 C 元素化学性能稳 21],CRP 筋的耐久性明显优于 GRP 筋,仅在 22] 表面发生部分基体脱离,纤维本身未发生明显损伤现象,如图 6 所示 2.

17),试验中主要出现 RP 筋拔出破坏和筋材断裂两种破坏模式,未出现混凝土劈裂 CRP 筋由于其较高的抗拉强度和良好的耐久树脂抗剪强度较低,因此发生粘结滑移破坏时,往往伴随着筋横肋被剪切磨损的现象,如图 8( ) 图 8( b)所示,拔出段 RP 筋横肋有磨损迹象,且筋肋间留有少量混凝土 GRP 筋在长期海水浸泡条件下所产生

4 3461 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响图 6 碳纤维增强树脂基复合材料( CRP)筋横截面 SEM 图像 6 SEMmg n bn b n dp ( CRP)b ym 图 7 GRP 筋横截面 SEM 图像 7 SEMmg n GRPb 由图 7 可以看出,GRP 筋被海水侵蚀前,纤维与的情况试件破坏断面如图 8 所示展,孔隙率逐渐增大,导致界面逐渐发生脱粘,并性,其破坏形式均为筋被拔出一般 RP 筋表层树脂间粘结较紧密,随着海水侵蚀,内部微裂纹扩随时间推移不断向筋内部发展这主要是由于: ( 1)环氧树脂基体水解反应生成物OH- 离子与玻璃纤维中S O2 骨架反应生成硅醇键,破坏了纤维结构的完整性,导致有效纤维含量不断减少 ;( 2) 19 20] 海水中的N C Mg SO 等离子对玻璃纤维 + - 结构也具有破坏作用定由于 C 元素化学性能稳 21],CRP 筋的耐久性明显优于 GRP 筋,仅在 22] 表面发生部分基体脱离,纤维本身未发生明显损伤现象,如图 6 所示 2.2 RP 筋-珊瑚混凝土试件破坏形态采用不同保护层厚度设计的粘结拉拔试件要比中心拉拔更加贴近材料实际受力状态由于本文试件相对保护层厚度较大(保护层厚度与 RP 直径 d 之比/d 4.17),试验中主要出现 RP 筋拔出破坏和筋材断裂两种破坏模式,未出现混凝土劈裂 CRP 筋由于其较高的抗拉强度和良好的耐久树脂抗剪强度较低,因此发生粘结滑移破坏时,往往伴随着筋横肋被剪切磨损的现象,如图 8( ) 图 8( b)所示,拔出段 RP 筋横肋有磨损迹象,且筋肋间留有少量混凝土 GRP 筋在长期海水浸泡条件下所产生的损伤较为严重,当受损严重的 GRP 筋极限拉应力小于 GRP 筋-珊瑚混凝土间粘结力时,试件发生筋材断裂破坏,此类试件在加载后期可以听到纤维与树脂的剥离声本文中,浸泡时间为120d的 GRP 筋粘结试件主要发生断裂破坏,如图 8( )所示与拔出破坏不同的是,发生断裂的 GRP 筋与珊瑚混凝土的粘结段表面磨损程度相对较轻,自由端无明显滑移 2.3 RP 筋-珊瑚混凝土试件的粘结破坏机制及粘结-滑移( )曲线 RP 筋-珊瑚混凝土拉拔试件的受力过程及试图 8 RP 筋-珊瑚混凝土试件破坏断面 8 u d g m RPb n p mn

5 复合材料学报 3462 验现象与 RP 筋-普通混凝土相似 23],其曲线可大致分为微滑移滑移下降残余段等 4 个阶段,如图 9 所示与 RP 筋-普通混凝土相同, 24] RP 筋-珊瑚混凝土间的粘结力主要由化学胶着力摩擦力及机械咬合力组成加载初期,两种材料未发生相对滑移,粘结力主要由化学胶着力提供;随着荷载不断增大,自由端开始出现相对滑移,化学胶着力减弱并逐渐消失,此时的粘结力主要由 RP 筋横肋与周围珊瑚混凝土的机械咬合力和摩擦力组成;与此同时,GRP 筋与珊瑚混凝土间相对滑移而产生的刮削作用,使 RP 筋表面横肋发生严重磨损,界面区混凝土也不断出现损伤, 摩擦力和机械咬合力不断被削弱,直至 RP 筋被拔出随浸泡时间的增加,RP 筋表面状况和力学性能及 RP 筋-珊瑚混凝土界面状态的变化,将引起曲线发生变化由图 9 可以看出,与 RP 筋材在海水中长期浸泡下性能不断降低的趋势不同, RP 筋-珊瑚混凝土的极限粘结强度呈现出先小幅增大后减小的趋势浸泡早期,由于 RP 筋表面基体吸湿膨胀,在 RP 筋与珊瑚混凝土交界 25 26] 面处产生一定的压应力,相应增强了珊瑚混凝土对 RP 筋的握裹力,有利于小幅度提高粘结强度随着浸泡时间的延长,RP 筋的表面状况及力学性能不断退化,其与珊瑚混凝土间的粘结性能也随之不断降低,在宏观上则表现为极限粘结强度降低及曲线斜率减小 3 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响因素 3.1 RP 筋材种类对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响如前所述,30 人工海水环境下,CRP 筋和 GRP 筋的劣化程度不同,导致其与珊瑚混凝土间粘结强度的降低程度不同就本文试验而言, CRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结性能明显优于 GRP 筋-珊瑚混凝土随着海水浸泡时间的增加, CRP 筋 GRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结强度虽然都呈现出先增大后减小的趋势,但在 120d 后, CRP 筋试件的粘结强度保持率明显高于 GRP 筋试件如图 10 所示,保护层厚度为25mm 30mm 的 CRP 筋粘结试件在海水中浸泡 120d 后,其粘结强度分别为9.26MP和9.66MP,粘结强度的保持率分别为 89.91% 和 93.44%,比 GRP 筋对应的粘结强度保持率分别高 13.75% 和 13.31% 此外,CRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结性能下降趋势随时间增加逐渐趋缓,而 GRP 筋-珊瑚混凝土间粘结性能后期降低的速率虽然也有所减缓,但没有 CRP 筋明显,其长期粘结性能有待于进一步研究和探讨图 9 不同保护层厚度 RP 筋-珊瑚混凝土试件粘结-滑移( )曲线 9 Typ bnd )u v RPb n p mnw hd n h kn p v y p(

6 3463 王磊,等:海水浸泡对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响图 10 不同保护层厚度 GRP -珊瑚混凝土和 CRP 筋粘结强度随浸泡时间的变化情况 10 Bnd ng h GRP b n ndcrp b n w hd n h kn v y hngdw hmm n m p 3.2 珊瑚混凝土对 RP 筋-珊瑚混凝土粘结性能的影响珊瑚混凝土本身轻质疏松多孔易碎强度和弹性模量低等特点对 RP 筋的粘结性能影响也比较明显,珊瑚骨料在受到挤压时,肋前的珊瑚骨料混凝土容易破碎变形,降低机械咬合力,因此相同条件下的总粘结力低于普通混凝土此外,珊瑚混凝土相对保护层厚度 ( /d)对试件的破坏形态和粘结强度有明显影响,相对保护层厚度较小的试件,当 RP 筋横肋对周围珊瑚混凝土产生斜向挤压力的径向分力大于珊瑚混凝土的抗拉强度时,试件容易发生劈裂破坏随着保护层厚度的增加,珊瑚混凝土的抗劈裂能力对 RP 筋珊瑚混凝土界面区的约束效应及平均粘结应力会得到相应的提高,但当相对保护层厚度增加到一定程度时,增强作用会逐渐减弱尽管珊瑚混凝土本身的抗渗性能较差,海水及有害物质进入混凝土内部到达筋材表面相对容易, 且珊瑚本身就含有大量盐分等有害物质,但保护层厚度的增加,依然有利于提高试件粘结性能的耐久性图 11 为保护层厚度对 GRP 筋-珊瑚混凝土试件粘结强度的影响可见,海水浸泡 120d 后,保护层厚度增加对 GRP 筋试件粘结性能的保护作用逐渐显现,保护层厚度为 25 mm 试件粘结强度下降速度明显大于保护层厚度为 35 mm 的试件, 如图 11 所示增加保护层厚度能有效地减缓海水对 GRP 筋的腐蚀,减缓粘结性能降低速率,有利于保持 GRP 筋-珊瑚混凝土间的粘结性能 4 结论 ( 1)海水浸泡后,纤维增强树脂基复合材料 ( RP)筋呈现不同程度的劣化随浸泡时间增加, 玻璃纤维增强树脂基复合材料( GRP)筋表层树脂与纤维间的孔隙率明显增大,并逐渐出现脱粘现图 11 保护层厚度对 GRP 筋-珊瑚混凝土试件粘结强度的影响 11 I n un h kn p v y nu m bnd ng h GRPb n p mn

7 3464 复合材料学报象, 玻璃纤维本身也遭到侵蚀, 而碳纤维增强树脂基复合材料 (CRP) 筋仅表面基体有少许损伤, 其耐久性明显优于 GRP 筋 (2) 与 RP 筋材性能持续下降不同, 随着浸泡时间的增加,RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结强度呈现出先小幅增大后减小的趋势, 且不同筋材对应的粘结强度降低程度不同海水浸泡 120d 后,GRP 筋试件的粘结强度退化较明显, 由于玻璃纤维本身遭到侵蚀, 其破坏模式逐渐转变为筋材断裂, 而 CRP 筋的粘结强度降低较少, 其破坏模式均为筋被拔出 (3) 因多孔特征和所含大量盐分的影响, 尽管珊瑚混凝土保护层对 RP 筋材的保护作用弱于普通混凝土, 但增加保护层厚度依然能有效地减缓海水对 GRP 筋的腐蚀, 有利于保持 GRP 筋 - 珊瑚混凝土间的粘结性能参考文献 : 1] DAB,YU H,MA H,.Chddunudy nnmnnvnmnj].cnunndbudng M,2016,123: ] 王磊, 吴翔, 曾榕, 等.CRP 筋与珊瑚混凝土的黏结性能试验研究 J]. 中国农村水利水电,2016 (7): WANGL,WU Xng,ZHENG Rng,.ThxpmnhnbndpmnbwnCRPbnd hnj].chnruwnd Hydpw, 2016(7): (nchn). 3] 王磊, 赵艳林, 吕海波. 珊瑚骨料混凝土的基础性能及研究应用前景 J]. 混凝土,2012(2): WANG L,ZHAO Ynn,LV Hb.Ppnh ppndppnungggnj].cn,2012(2): (nchn). 4] SONG H W,LEECH,ANNKY.nunnghdnpnnuuxpdmnnvnmnJ].Cmnnd CnCmp,2008,30 (2): ] ANGST U,ELSENER B,LARSEN C K,.C hdnnnndnvwj].cmn ndcnrh,2009,39(12): ] 李林. 珊瑚混凝土的基本特性研究 D]. 桂林 : 广西大学, LILn.Rhn bhn D].Gun:GungxUnvy,2012 (nchn). 7] DAJAHS,ALAWSIG,RAHMAAN S A.Imp ndpwxpunhdubygrpmn J].M& Dgn,2009,30(5): ] 邓宗才, 高伟男, 沈锋. 碱盐环境下不同应力水平 RP 筋抗压强度试验与理论研究 J]. 复合材料学报,2017,34 (10): DENGZng,GAO Wnn,SHEN nexpmn ndhudynmpvnghrpb unddnvnkndunj]. AMCmpSn,2017,34(10): (nchn). 9] NANNIA.b-nd-p(RP)nmn nuu:ppndppnj].dvpmnncvengnng,1993,16(1): ] 薛伟辰, 刘华杰, 王小辉. 新型 RP 筋粘结性能研究 J]. 建筑结构学报,2004(2): ,123. XUE Whn,LIU Huj, WANG Xhu.Sudn bndppnw-yprpbj].junbudng Suu,2004(2): ,123 (nchn). 11] 葛文杰, 张继文, 戴航, 等.RP 筋和钢筋混合配筋增强混凝土梁受弯性能 J]. 东南大学学报 ( 自然科学版 ),2012,42 (1): GE Wnj,ZHANG Jwn,DAI Hng,.xu bhvnbm whhybdnmnrp bndbj].junsuhunvy(nusnedn),2012,42(1): (nchn). 12] NAKADA M,MIYANO Y.Adngnḡ mgunghvurpmnmnu J].CmpSnndThngy,2009,69(6): ] 吴刚, 董志强, 徐博, 等. 海洋环境下 BRP 筋与混凝土黏结性能及基本锚固长度计算方法研究 J]. 土木工程学报, 2016,49(7): WU Gng,DONG Zhqng,XU B,.Bndpmnndunmhdhbnhgngh BRPbwhnnmnnvmnJ].ChnCv EngnngJun,2016,49(7):89-99 (nchn). 14] ALTALMASA,REAIAE,ABED.Bnddgdn bb-nd pym (BRP)b xpd dgngndnj].cnunnd Budng M,2015,81: ] ROBERT M,BENMOKRANEB.Egngnbnd GRPbmbdddnnJ].CmnndCn Cmp,2010,32(6): ] 中华人民共和国建设部. 轻骨料混凝土技术规程 :JGJ S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2002. MnyCnunhPp RpubChn. Thnpnghwghgggn: JGJ S].Bjng:Chn Ahu & Budng P,2002 (nchn). 17] 中华人民共和国建设部. 普通混凝土力学性能试验方法 :

8 王磊, 等 : 海水浸泡对 RP 筋 - 珊瑚混凝土粘结性能的影响 3465 GB/T S]. 北京 : 中国建筑工业出版社,2003. MnyCnunhPp RpubChn. Snddmhdmhnppndny n:gb/t S].Bjng:ChnAhu& BudngP,2003 (nchn). 18] CndnSndd An.Dgnndnun budngmpnn whbnd pym:csa S80602S].Tn:CndnSnddAnInnn, ] 付凯, 薛伟辰. 人工海水环境下 GRP 筋抗拉性能加速老化试验 J]. 建筑材料学报,2014,17(1): U K,XUE Whn.AdgngvunnppGRPbundwnvnmnJ].JunBudng M,2014, 17(1):35-41 (nchn). 20] 王磊, 毛亚东, 陈爽, 等.GRP 筋与珊瑚混凝土粘结性能的试验研究 J]. 建筑材料学报,2018(2):1-7. WANG L, MAO Ydng,CHEN Shung,.Th xpmnh n bnd pmnbwn GRP bndhnj].junbudngm, 2018(2):1-7 (nchn). 21] 杨苗苗. 模拟海水浸泡对玄武岩与玻璃纤维增强筋长期性能的影响 D]. 哈尔滨 : 哈尔滨工业大学,2014. YANG Mm.Ewmmnn hngmppbndgbnd bd].hbn:hbninuthngy,2014 (n Chn). 22] 张建. 海洋环境下 CRP 及 CRP- 混凝土界面性能的耐久性研究 D]. 大连 : 大连理工大学,2013. ZHANGJn.DubyudynCRPndhn pmnbwn CRPndnnnvmn D].Dn:DnUnvyThngy,2013(nChn). 23] 吴芳. 玄武岩纤维筋与混凝土黏结性能试验研究 D]. 大连 : 大连理工大学,2009. WU n Th xpmnh n bnd bhv bwnbrpbndhnd].dn:dn UnvyThngy,2009 (nchn). 24] 郭恒宁.RP 筋与混凝土粘结锚固性能的试验研究和理论分析 D]. 南京 : 东南大学,2006. GUO HngnnExpmnudyndhny nbndndnhgpprpndnn D].Njng:SuhUnvy,2006 (nchn). 25] 金云东.BRP 筋海水海砂混凝土梁短长期力学性能研究 D]. 南京 : 东南大学,2016. JIN YundnRhnh-ndnḡm mhn pp BRP b nd mn nd n bmd].nnjng:suhchn Unvy,2016 (n Chn). 26] 吁新华, 董志强, 贺建平, 等. 海洋环境下 CRP 筋与混凝土长期粘结性能研究 J]. 高科技纤维与应用,2015,40(6): YU Xnhu,DONGZhqng,HEJnpng,.Rh nhnḡmbndpmncrpbn n n nvmnj]. H-Th b nd Appn, 2015,40(6):19-23 (nchn).

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