地工合成材料應用於增強道路承載力之效益評估

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1 朝陽科技大學 營建工程系 碩士論文 地工合成材料應用於增強道路承載力之效益評估 Bearing Capacity of Flexible Pavement System Reinforced with Geosynthetics 指導教授 : 賴俊仁博士 研究生 : 張宇誠 中華民國 107 年 02 月 23 日

2 朝陽科技大學營建工程系 Department of Construction Engineering Chaoyang University of Technology 碩士論文 Thesis for the Degree of Master 地工合成材料應用於增強道路承載力之效益評估 Bearing Capacity of Flexible Pavement System Reinforced with Geosynthetics 指導教授 : 賴俊仁博士 (Jiunnren Lai) 研究生 : 張宇誠一一 (Yu-Cheng Zhang) 中華民國 107 年 02 月 23 日 February 23, 2018

3 摘要 加勁工法在國內相關工程的應用已數十年, 由於地工合成材料有較好的抗拉強度 潛變小 耐久性等優點, 故經常被應用於擋土牆 邊坡 鋪面工程 垃圾掩埋場 景觀或水利與環境等工程中 目前國內有關於加勁鋪面系統的研究多著重於路基層, 而關於加勁鋪面層方面之研究並不多見 本研究利用室內加州承載比試驗進行鋪面系統地工合成材料加勁效益之評估, 鋪面層使用常溫瀝青與熱拌瀝青, 並探討不同的地工合成材料種類 埋設位置以及級配層厚度對上述兩種柔性鋪面系統承載力之提升效果, 以供日後工程設計參考 試驗結果顯示, 應用玻璃纖維格網加勁鋪面層之中間可得到最佳的加勁效益, 對於常溫瀝青鋪面可提升高達 166 % (BCR=2.66) 的承載力, 而熱拌瀝青鋪面的承載力則可以提升 57 % (BCR=1.57) 關鍵字 : 地工合成材料 鋪面系統 承載力 加勁 I

4 ABSTRACT Geosynthetics have been widely used as reinforcement material in geotechnical engineering such as retaing structure, pavement subgrade, Slope engineering, landscape engineering etc. However, there has been little discussion about their application reinforced on asphalt layer. The objective of this study is to evaluate the bearing capacity of flexible pavement system on weak subgrade reinforced with geosynthetics by laboratory California Bearing Ratio (CBR) test. The pavement system consists of both cold mix and hot mix asphalt, a aggregate layer, and a soft clay subgrade. Four geosynthetics were used as reinforcement material and were placed at four different locations. The bearing capacity of unreinforced and reinforced pavement systems were measured and compared. Results of these tests show that the bearing capacity of the pavement system can be increased by up to 166 % for cold mix asphalt, and 57 % for the hot mix asphalt. Key words:geosynthetics, Reinforced, Pavement system, Bearing capacity II

5 誌謝 在研究所這個求學階段裡, 受過許多同學 朋友和老師的照顧, 首先最要感謝的是敬愛的指導教授賴俊仁博士, 在大二下學期的時候上了一堂賴老師的課, 發現老師對教學很有一套自己的方法, 對學生也很包容及關心, 因此請老師當宇誠的指導教授, 期許自己能在研究所的這段期間跟著賴老師好好學習更多知識與面對困難的態度 感謝老師不厭其煩的細心教導與指引方向, 讓宇誠有所成長, 才使得本論文得以順利完成 此外也承蒙蔡佩勳教授與余志鵬教授在口試期間提供許多寶貴的意見, 使本論文更臻完善 另外, 感謝系上諸位老師對學生的指導, 在百忙之中抽空回答學生的問題 還要感謝所上的同學們 : 佩錚 昱欣 科廷 煜祥 威臻 芯瑀 奕臻 姍儒 沛竹 威成 威中 元智 啟志 言芸 鼎佑 尚霖, 是你們的陪伴使我的生活更加精采, 還有你們的關心與加油也是我在寫不下去的時候支持的力量, 沒有你們就沒有今天的我, 謝謝你們 最後我要感謝我的家人, 有你們細心栽培與鼓勵, 讓我可以專心完成論文的撰寫 要感謝的人還很多, 感恩的心會一直留在我的心裡 宇誠僅誌於朝陽科技大學大地工程研究所中華民國 107 年 2 月 23 日 III

6 目錄 摘要... I ABSTRACT... II 誌謝... III 目錄... IV 圖目錄... VIII 表目錄... XI 第一章緒論 前言 研究動機與目的 研究方法與流程 論文架構... 3 第二章文獻回顧 地工合成材料簡介 地工合成材料種類 地工格網簡介 地工格網之特性 地工格網之用途... 7 IV

7 2.2 路基加勁研究回顧 鋪面系統簡介 加勁鋪面系統之相關研究 第三章試驗內容 一般物理性質試驗 夯實試驗 加州承載比 (CBR) 試驗 試驗配置 常溫鋪面試體試驗步驟 準備作業 壓密路基層土壤 : 夯製級配層 夯製瀝青層 熱拌鋪面試體試驗步驟 夯製路基層土壤 夯製級配層 夯製瀝青層 第四章試驗結果分析與討論 鋪面系統材料性質試驗 V

8 4.1.1 一般物理性質試驗 夯實試驗 加州承載比試驗 馬歇爾試驗 常溫加勁鋪面系統承載力評估試驗結果 未加勁鋪面試體 玻璃纖維 +NW 複合材加勁於鋪面層 玻璃纖維地工格網加勁於鋪面層 PP 格網加勁於級配層中間 PP 織布加勁於路基層與級配層界面 常溫鋪面系統 CBR 試驗結果比較 熱拌瀝青鋪面系統承載力評估試驗結果 未加勁鋪面系統 玻璃纖維 +NW 複合材加勁於鋪面層 玻璃纖維格網鋪面加勁於鋪面層 PP 格網加勁於級配層 PP 織布加勁於級配層 熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果比較 常溫鋪面系統與熱拌鋪面系統加勁效益評估 VI

9 4.4.1 鋪面系統加勁瀝青層 CBR 試驗結果之比較 鋪面系統加勁級配層 CBR 試驗結果之比較 第五章結論與建議 結論 建議 參考文獻 VII

10 圖目錄 圖 2.1 地工合成材料種類 ( 資料來源 : 盟鑫工業股份有限公司 )... 6 圖 2.2 地工格網之隔離功能機制 ( 李維峰,2004)... 8 圖 2.3 典型之瀝青路面結構圖 ( 行政院公共工程委員會,2017) 圖 2.4 加勁前後試體變形量曲線圖 (a 線為加勁後,b 線為加勁前 ) 圖 3.1 鋪面系統試驗配置示意圖 圖 3.2 含水量試驗使用設備 圖 3.3 比重試驗使用設備 圖 3.4 粒徑分佈試驗使用設備 圖 3.5 液 塑限試驗使用設備 圖 3.6 標準與修正夯實試驗使用之設備 圖 3.7 CBR 試驗所使用之設備 圖 3.8 本研究使用的地工合成材料 圖 3.9 (a) 埋設土壓計 ( 覆土前 ) 圖 3.9 (b) 埋設土壓計 ( 覆土後 ) 圖 3.10 試驗流程圖 圖 4.1 鋪面系統各層顆粒粒徑分佈曲線 圖 4.2 路基材料不同夯實能量的夯實曲線 VIII

11 圖 4.3 級配層材料的修正夯實曲線 圖 4.4 動態夯實下含水量與 CBR 關係曲線 圖 4.5 靜態壓密下不同正向應力與 CBR 關係曲線圖 圖 4.6 常溫與熱拌瀝青 - 馬歇爾穩定值與單位重之關係 圖 4.7 未加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.7 未加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 圖 4.8 複合玻纖加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.8 複合玻纖加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 圖 4.9 玻纖格網加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.9 玻纖格網加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 圖 4.10 常溫瀝青未加勁與 PP 格網加勁試體 CBR 試驗貫入曲線 圖 4.11 常溫瀝青未加勁與 PP 織布試體 CBR 試驗貫入曲線 圖 4.12 常溫瀝青不同加勁材料與埋設位置之試驗貫入曲線 圖 4.13 常溫瀝青加勁材料之加勁效益與貫入深度關係圖 圖 4.14 未加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.14 未加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 圖 4.15 複合玻纖加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.15 複合玻纖加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 貫入阻力 圖 4.16 玻纖格網加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 IX

12 圖 4.16 玻纖格網加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 圖 4.17 PP 格網加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 圖 4.18 PP 織布加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 級配層中間 圖 4.18 PP 織布加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 級配層底部 圖 4.19 加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗貫入曲線 圖 4.20 加勁材料貫入深度與 BCR 之關係 X

13 表目錄 表 2.1 瀝青混凝土試體加勁前後的抗裂性比較 表 3.1 地工合成材料之基本物理性質 表 3.2 試驗配置說明表 表 4.1 路基層材料之一般物理性質試驗結果彙整表 表 4.2 未加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.3 玻璃纖維 +NW 複合材加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.4 玻璃纖維格網加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.5 PP 格網加勁鋪面系統 CBR 試驗 表 4.6 PP 織布加勁鋪面系統 CBR 試驗 表 4.7 未加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.8 玻纖 +NW 複合材加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.9 玻璃纖維格網加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.10 PP 格網加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.11 PP 織布加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 表 4.12 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 ( 玻璃纖維 +NW 複合材 ) 表 4.13 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 ( 玻璃纖維格網 ) 表 4.14 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 (PP 織布 ) 表 4.15 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 (PP 格網 ) XI

14 第一章 緒論 1.1 前言加勁工法在國內相關工程的應用已數十年, 隨著科技的日新月異以及應用擴展於更廣泛的層面, 地工合成材料成功的應用於擋土牆 邊坡 鋪面 垃圾掩埋場 景觀或水利與環境等工程的加勁 地工合成材料物由高分子聚合材料所製成, 具有良好的分子排列, 所以有較好的抗拉強度 潛變小 耐久性等優點 以往為了增加土壤的承載力大多以增加基底層厚度的方式來改善, 但自從土壤加勁的觀念開始普及之後, 專家學者們便陸陸續續展開研究, 加勁土壤的技術於是開始蓬勃發展, 由於使用地工合成材料後可以取代一部分的土壤厚度, 並且提供更高的承載力, 基於經濟性與施工性考量, 地工合成材料便普遍應用於土木工程中 1.2 研究動機與目的目前國內有關於使用地工合成材料對鋪面系統加勁的研究多著重在加勁於基底層的地方或對無鋪面道路進行加勁探討, 較少對加勁於鋪面層進行研究, 為了評估將地工合成材料使用在鋪面系統產生的效益, 本論文模擬鋪面系統的架構並製作成試體, 並配合加州承載比試驗 (California Bearing 1

15 Ratio Test, 簡稱 CBR 試驗 ) 進行試驗, 研究並分析試驗結果以作為日後工程設計的參考依據 本論文的研究目的有以下四點 : (1) 分析加勁柔性鋪面系統提升承載力的效益 (2) 探討加勁位置對提升承載力效果的影響 (3) 探討加勁材料對常溫 / 熱拌瀝青鋪面提升承載力的效益 (4) 探討地工合成材料加勁 / 增加級配層厚度改善路面承載力的效益 1.3 研究方法與流程本研究採用加州承載比試驗儀對鋪面系統單元試體 ( 試體尺寸 : 直徑 cm, 高 16.8 cm) 進行試驗, 試驗時利用貫入試體時量測到的貫入阻力來分析地工合成材料發揮的加勁效果以及承載力變化, 以達到模擬現地鋪面系統在受到壓力時表現的實際行為 本論文的研究流程概分為以下六個階段 : 1. 回顧相關文獻藉由蒐集相關國內外文獻, 了解先進們對柔性鋪面系統的加勁方法以及相關的研究成果, 同時蒐集包含瀝青混凝土配比設計的馬歇爾法及土壤夯實試驗 CBR 試驗等標準試驗步驟, 藉此了解研究重 點與進行試驗的方法 2

16 2. 試體準備試驗前需將細級配依照 ASTM D3515 的規定, 將通過各篩網的細粒料依比例篩出, 在將土壤進行基本物理性質試驗之後, 保存土壤基本性質資料, 再跟級配一起烘乾保存, 以利試驗之用 3. 加州承載比試驗分別對未加勁的試體以及使用地工合成材料加勁的試體進行加州承載比試驗, 並改變不同的加勁材料 級配層厚度與加勁位置等參數以做為分析之依據 4. 數據整理與分析整理加州承載比試驗中得到的數據並繪製圖表, 分析圖表或資料中異常的數據, 評估是否需重新進行試驗 5. 試驗結果討論探討試體使用加勁材料的效果, 以及試體在不同的加勁條件下, 承載能力的差異, 探討因素包含不同的鋪面材料 埋置深度 材料及級配層厚度 1.4 論文架構本論文共分為五章 : 第一章 緒論 : 敘述研究動機與目的 研究方法與研究流程 3

17 第二章 文獻回顧 : 整理出地工合成材料的相關資料, 路基加勁與鋪面系統的相關研究, 並歸納出國內外專家學者與本研究相關的成果 第三章 試驗內容 : 敘述本研究所使用的試驗儀器 材料 試驗步驟 數據計算及試驗規劃 第四章 試驗結果與分析 : 整理 CBR 試驗得到的結果並繪製圖表再進行分析討論 第五章 結論與建議 : 將本研究的試驗結果做出總結, 並對未來研究方向提出建議 4

18 第二章 文獻回顧 本章主要介紹地工合成材料與柔性鋪面系統, 並對地工合成材料加勁 於鋪面系統進行研究與探討, 經由整理國內外相關文獻, 以作為後續的實驗 進行方向與規劃的參考資料 2.1 地工合成材料簡介依據美國試驗暨材料標準協會 ASTM (American Society for Testing and Materials) D 定義, 地工合成材料係指一種利用聚合物原料所製造而成的平面狀產品 (planar products), 可與土壤 岩石 土地 或其它大地工程相關的材料配合使用, 以形成一種在人造的工程 (man-made project) 結構物 或系統裡的一個完整的部分 自從法國建築師兼工程師 Henri Vidal 於 1966 年提出土壤加勁的理論後, 經過多年的發展, 地工合成材料已廣泛地應用在加勁擋土牆 加勁邊坡 軟弱土層補強 地基穩固 鐵 公 道路路基工程 排水系統等工程領域中 地工合成材料種類目前國內將地工合成材料大致分為十類, 包括地工織物 (geotextiles; woven & nonwoven) 地工格網(geogrids) 地工格室(geocells) 地工濾網 (geonets) 垂直排水帶/ 排水管 (geodrains;geopipes) 地工磚(geofoams) 5

19 地工毯 (geomats) 地工止水膜 (geomembrances); 地工皂土毯 (Geosynthetic Clay Liners, GCL) 複合材 (geocomposites) 等, 如圖 2.1 所示 圖 2.1 地工合成材料種類 ( 資料來源 : 盟鑫工業股份有限公司 ) 地工格網簡介地工格網是以高分子材料製成一種透空且具有格柵狀架構的地工合成物 依其生產方式可分為硬式格網 (Stiff Geogrids) 及軟式格網 (Soft Geogrids), 而軟式格網依材質又可分聚酯纖維 (PET) 格網及玻璃纖維 (Fiber Glass) 格網 由於軟式格網施工容易 耐久性佳, 且無過敏問題, 如於施工中取代傳統材料可以節省成本並提高產品品質, 因此目前國內廠商大多生產此類型格網 6

20 2.1.3 地工格網之特性地工格網由聚乙烯 (Polyethylene, 簡稱 PE) 聚丙烯(Polypropylene, 簡稱 PP) 玻璃纖維(Glass Fiber) 聚酯(Polyester, 簡稱 PET) 高密度聚乙烯(High Density Polyethylene, 簡稱 HDPE) 等高分子原料製成, 具有材料耐久性高 透水性高 施工碳排放量少 結點強度高 抗酸鹼 拉伸率高 絕緣性好 耐熱性強 抗腐蝕性好, 機械強度高等優點, 並能提供圍束 補強 消能等功能 地工格網之用途李維峰等人 (2004) 在其報告中指出地工格網有以下二種主要用途 : (1) 加勁土壤加勁指鋪設地工織物或其他材料於土壤中, 以增加土壤的強度 設置地工格網於土壤內部, 藉由其本身提供的抗張能力抵抗側向力, 可以增加土壤的橫向束制力, 減少土壤底層因表層受到壓力而造成沉陷以維持本身結構 (2) 隔離鋪設地工格網的另一個作用主要是防止上方級配侵入下方土層以及防止下方土層湧入上方級配層 圖 2.2(a) 為上方的級配因為更上層的重量往下壓等等的關係往下侵入到下方的土層, 導致表層不平 ; 圖 2.2(b) 為下方的土 7

21 層因湧水或隆起往上逐漸填滿級配間的空隙 ; 影響級配層原本的排水功能 ; 地工合成材料鋪築於兩材料中間可形成隔離的作用, 不讓兩種材料互相混 合, 如圖 2.2(c) 地 (a) 級配向下侵入 (b) 土層向上湧入 (c) 格網改善成果圖 2.2 地工格網之隔離功能機制 ( 李維峰,2004) 2.2 路基加勁研究回顧國內對道路加勁進行研究的方向多將加勁材鋪設在道路的基底層 毛雄龍 (2004) 以石英砂 河川礫石及白卵石等三種不同土壤搭配四種不同的地工合成材, 裝填在 60 cm*60 cm*40 cm 的鋼模裡, 地工合成材的埋設深度分別距土表面 5 cm 10 cm 15 cm, 尺寸皆裁切為 59 cm*59 cm, 使用萬能材料試驗儀對鋼模內的土壤及加勁格網施壓後紀錄應力與沉陷量的關係 試驗結果顯示 : 不論是何種土壤搭配何種地工合成材料, 均有明顯的加勁效果 在直徑 150 mm 與 300 mm 的平鈑載重試驗中, 加勁材的埋設深度在 d=5 cm 時會有最好的加勁效果, 其餘的加勁效果則隨覆土深度增加而遞減 暨南大學土木系的劉嘉男博士也對道路基底層加勁做了一連串的試驗, 李傳楷 (2008) 在教授的指導下採用台中港砂 三分石 紅土等三種土壤 8

22 搭配兩種強度的 PET 地工格網及一種地工織布, 使用 Geosynthetic Tensile Apparatus(GTA) 單元體平面應變儀模擬道路路基土壤的加勁行為, 以動態 靜態兩種加載方式進行一系列的加勁土壤試驗, 並加入應變計量測地工格網的應變狀況, 試驗結果如下 : 1. 三種土壤材料中, 三分石置入加勁材後土體強度提升的幅度最高, 台中港砂效果較差 2. 不同的加勁材會因為土壤顆粒與格網的大小而影響提升強度值, 格網對大顆粒土壤如三分石較有加勁效果, 織布由於網目較密, 對於細顆粒土壤如台中港砂的加勁效果較具加勁效果 3. 應變計量測到的應變值顯示格網中央會產生較高的應變值, 格網周圍產生的應變值則相對於中央的應變值較低 次年林柏宏 (2009) 也做了類似的試驗, 在同一位教授的指導下使用與上述同樣的配置模擬道路路基土壤加勁行為, 並加入應變計量測格網的局部應變與格網的整體應變 得到結果如下 : 1. 含有地工格網的土體沉陷量明顯變少, 強度亦顯著提升, 土體在衰退後最終彈性值也較高 2. 地工材料埋設深度在 15 公分時具有最良好的加勁效果, 效果最佳為紅土, 最差為台中港砂, 原因可能為紅土有較足夠的凝聚力與地 9

23 工格網結合, 台中港砂雖也與地工格網結合, 但凝聚力 摩擦力都 較不足夠 藉由前幾年的研究成果, 朱蕙蘭 (2013) 依據李傳楷 (2008) 及林柏宏 (2009) 的實驗資料, 採用有限元素法分析模式探討基礎土壤加勁之效果, 使用有限元素程式 PLAXIS 進行數值模擬, 評估無鋪面基礎土壤受力變形之行為, 並與他們的實際案例進行比較 試驗結果如下 : 1. 數值分析結果與前人實際案例結果呈現良好的吻合情形 2. 將地工合成材料置入基礎土壤能大幅提升土體強度, 且能有效降低軟弱土壤的沉陷量 3. 較厚的基底層可提供較高的承載力使得土壤沉陷量減少, 較薄的基底層則提供較低的承載力, 因此土壤沉陷量增加 4. 將地工合成材料放在土層介面處時加勁效果最大, 放置位置離介面處越遠加勁效果越少 10

24 2.3 鋪面系統簡介道路路面依力學性質可分 柔性路面 ( 瀝青路面 ) 及 剛性路面 ( 水泥路面 ) 兩大類, 目前國內設計及施工上普遍使用瀝青路面 瀝青路面由下往上分別有路基 (subgrade) 基層(subbase course) 底層(base course) 及面層 (surface course) 路基為工地原有或人工填築之土壤基礎, 基層 底層及面層三部分稱為瀝青路面結構, 如圖 2.3 所示 ( 行政院公共工程委員會品管班教材 版 ) 圖 2.3 典型之瀝青路面結構圖 ( 行政院公共工程委員會,2017) 2.4 加勁鋪面系統之相關研究由於道路加勁具有增加使用壽命及減少路基層厚度等優點, 地工合成材料已經廣泛用作鋪面系統中的加勁材料, 從小規模實驗室試驗到全尺寸的現場試驗皆用以研究在鋪面系統中使用地工合成材料加勁的效果 而這些研究的結果都證實通過地工合成材料的加勁, 通常都可以改善路面的整 11

25 體性能 Tamikuni Komatsu 等四位學者 (1998) 將符合馬歇爾試驗標準的密級配瀝青混凝土在 300 mm*300 mm*80 mm 的鋼模裡做為基底並將地工格網放置在上面, 再覆蓋上 30 mm 厚的瀝青混凝土並壓實, 為了比較地工格網的加勁效果, 再製作未加勁的試體為對照組, 最後再根據日本公路協會瀝青路面標準進行車轍試驗, 以了解瀝青混凝土的耐流動性與抗車轍能力, 試驗中發現在靠近基底的狹縫處容易產生裂縫, 為了研究裂紋擴展的過程, 他們將試體的正面塗上白色並用黑筆標記時間, 試驗結果顯示經過加勁後的瀝青混凝土的耐流動性和抗裂性分別達到無加勁試體的 3 10 倍 如圖 2.4 所示, 在車轍試驗 60 分鐘時, 未加勁前的變形量約 7 mm, 加勁後的變形量約 1.9 mm, 約減少 3.6 倍 從表 2.1 中可以得到試體經過加勁後, 開裂時間與裂紋穿透時間約為對照組的 8 倍以上的結果 表 2.1 瀝青混凝土試體加勁前後的抗裂性比較 12

26 圖 2.4 加勁前後試體變形量曲線圖 (a 線為加勁後,b 線為加勁前 ) Murad Abu-Farsakh 等人 (2016) 使用循環平板載重試驗評估地工合成材料對於提高軟弱路基性能的效益, 試驗結果如下 : 1. 地工合成材料顯著改善路面性能, 使其增加抵抗表面變形的能力並延長使用壽命 2. 經過加勁的路基因地工合成材料重新分配上方載重分布, 從而減少了應力集中的情形, 即降低路基最大垂直應力 3. 將地工格網放置在路基分界處的主要功能為穩定軟弱的路基土壤, 而非加勁基礎級配 4. 將地工格網加勁在路基層上方三分之一處, 可以有效減少路基層的永久變形 13

27 上述大多數試驗皆通過將增強材料放置在路基內進行試驗, 隨著玻璃纖維地工格網在瀝青層中的使用日益增多,Shahab Fallah 與 Ali Khodaii (2015) 進行實驗室循環加載試驗, 研究了地工格網加勁瀝青層延遲反射裂縫最重要參數的影響 目的是研究地工格網剛度, 抗拉強度, 瀝青混凝土的塗層類型, 塗層量, 瀝青層厚度, 裂縫寬度對地工格網加勁瀝青路面性能的影響 在研究報告中提出以下幾點結論 : 1. 塗層量和塗層類型對瀝青層的初始應變影響的效果不大 2. 地工格網的抗拉強度與反射裂縫寬度的關係成反比 3. 玻璃纖維格網比聚酯格網更有效降低土層應變並延長使用壽命, 在降低裂紋增長率方面表現更好 賴俊仁 (2016) 整理有關地工合成材料應用於鋪面系統之效益的相關研究, 為了評估地工合成材料應用於延長道路鋪面使用年限以及減少基礎級配使用量之效益, 依文獻的建議步驟進行試驗箱試驗, 試驗結果如下 : 1. 比較試驗結果後發現, 玻纖格網與瀝青間之鍵結力對加勁效益有很大的影響 2. 使用加勁材可以將鋪面表面的載重分散到較大的範圍 3. 使用常溫瀝青進行試驗時, 複合玻纖格網的加勁效益比最高可達

28 總結上述學者的試驗與知識背景, 由於地工合成材料具良好的分子排列, 將其應用在各個工程中的加勁效果十分良好, 而在實驗室中也有很多對道路進行加勁的試驗, 並且都得到良好的結果, 但不論是試驗用之試驗設備 記錄儀器等多需額外開銷費用或是需要較多的試驗時間, 而大多數的研究都著重於對將加勁材料埋置於路基層內進行探討, 較少對加勁在鋪面層的鋪面系統進行研究, 故本研究即以實驗室內皆有之室內加州承載比試驗儀, 搭配荷重計與位移計設計一個簡易的研究計畫, 以便試驗本研究模擬之鋪面系統, 並對試驗結果進行探討 15

29 第三章 試驗內容 本研究改良既有修正夯實試驗的模型, 利用如圖 3.1 之試驗配置製作含路基層 級配層以及瀝青層之鋪面系統, 使用玻璃纖維複合格網 玻璃纖維地工格網 PP 格網及 PP 織布為加勁材料, 針對未加勁與加勁之鋪面系統進行靜態加載 (CBR) 試驗, 並加入鋪面層材料為常溫瀝青的試體, 藉以評估加勁材料於不同埋置位置 級配層厚度下對於增強道路承載力之效益, 並比較加勁材料在常溫瀝青與熱拌瀝青鋪面系統中的加勁效果 本試驗參考賴俊仁教授製作之評估報告 (2016), 故相關材料的基本物理性質及所需之標準或修正能量相同, 本章說明各層材料之準備方法及其性質之測試方法 圖 3.1 鋪面系統試驗配置示意圖 16

30 3.1 一般物理性質試驗本研究依照美國材料試驗協會 ( American Society for Testing and Materials,ASTM) 所訂定之規範將路基層與級配層的材料作含水量 (ASTM D-2216) 比重(ASTM D-854) 粒徑大小及其分佈曲線(ASTM D-452 D-422), 以及液 塑限 (ASTM D-4318) 等試驗, 以得知其一般物理性質與其土壤分類, 各試驗所需之設備如圖 3.2~3.5 所示 圖 3.2 含水量試驗使用設備 圖 3.3 比重試驗使用設備 圖 3.4 粒徑分佈試驗使用設備 圖 3.5 液 塑限試驗使用設備 17

31 3.2 夯實試驗本研究依照美國材料試驗協會訂定之規範對路基層及級配層材料進行標準夯實試驗 (ASTM D-698) 與修正夯實試驗 (ASTM D-1557), 以求得兩種夯實能量下此二材料之最大乾密度及最佳含水量, 作為承載力評估試驗時, 控制此二層材料夯實狀態之依據, 兩種夯實試驗使用之設備如圖 3.6 所示 圖 3.6 標準與修正夯實試驗使用之設備 3.3 加州承載比 (CBR) 試驗本研究利用 3.2 節中夯實試驗完成的試體進行室內加州承載比試驗 (ASTM D-1883), 以求得路基層材料於不同含水量與夯實能量下的承載力, 作為承載力評估試驗時控制路基層材料夯實狀態之依據, 試驗所需設備如圖 3.7 所示 18

32 3.4 試驗配置 圖 3.7 CBR 試驗所使用之設備 本研究之試驗規劃為玻璃纖維格網與玻璃纖維 +NW 複合材加勁在鋪面 層的中間及底部, 而 PP 格網和 PP 織布則加勁在級配層的中間及底部, 試 驗用之加勁材料如圖 3.8, 其性質如表 3.1 所示, 量測土壓力的土壓計則埋 設於第三層路基層的上方, 並在土壓計的上方蓋一層薄覆土, 完整包覆線材 與量測儀器, 如圖 3.9 所示 分別使用不同加勁材料埋設在不同位置進行試 驗, 試驗相關配置如表 3.3 所示, 本研究所採用的承載力公式定義如式 3.1: BCR= q reinforced q unreinforced (3.1) 上式中,BCR(bearing capacity ratio) 為加勁與未加勁試體貫入阻力之比 值,q reinforced 為加勁試體的承載力,q unreinforced 為加勁試體的承載力 19

33 PP 格網 PP 織布 玻璃纖維 +NW 複合材 玻璃纖維格網 圖 3.8 本研究使用的地工合成材料 20

34 圖 3.9 (a) 埋設土壓計 ( 覆土前 ) 圖 3.9 (b) 埋設土壓計 ( 覆土後 ) 表 3.1 地工合成材料之基本物理性質 性質 \ 材料 玻璃纖維 格網 玻璃纖維 +NW 複合材 PP 格網 PP 織布 縱向抗拉強度,CD (kn/m) 橫向抗拉強度,MD (kn/m) 縱向伸長率 (%) 橫向伸長率 (%)

35 表 3.2 試驗配置說明表 試體編號加勁材料鋪面材料 試驗配置 1 無常溫瀝青 2 cm 級配層 2 無常溫瀝青級配層加厚 (4 cm) 3 玻纖格網常溫瀝青埋設於 2 cm 級配層與鋪面層界面處 4 玻纖格網常溫瀝青級配層 2 cm, 埋設於鋪面層中間 5 複合玻纖常溫瀝青埋設於 2 cm 級配層與鋪面層界面處 6 複合玻纖常溫瀝青級配層 2 cm, 埋設於鋪面層中間 7 PP 格網常溫瀝青埋設於 2 cm 級配層中間 8 PP 織布常溫瀝青埋設於路基層與 2 cm 級配層界面處 9 無熱拌瀝青 4 cm 級配層 10 無熱拌瀝青級配層加厚 (6 cm) 11 玻纖格網熱拌瀝青埋設於 4 cm 級配層與鋪面層界面處 12 玻纖格網熱拌瀝青級配層 4 cm, 埋設於鋪面層中間 13 複合玻纖熱拌瀝青埋設於 4 cm 級配層與鋪面層界面處 14 複合玻纖熱拌瀝青級配層 4 cm, 埋設於鋪面層中間 15 PP 格網熱拌瀝青埋設於 4 cm 級配層中間 16 PP 織布熱拌瀝青埋設於 4 cm 級配層中間 17 PP 織布熱拌瀝青埋設於土層與 4 cm 級配層界面 22

36 3.5 常溫鋪面試體試驗步驟 準備作業 : 在製作試體前需先確定試體模內是否清潔乾淨, 模型卡榫是否牢固, 量測系統是否正常, 靜壓加載系統槓桿比是否正確, 針對各情況進行清理 潤滑 更換及定位等動作, 檢查完後將試體模組裝好 壓密路基層土壤 : 在 3.2 節的夯實試驗中不斷改變含水量與夯實能量進行試驗, 以求得路基層材料在不同含水量與夯實能量下的承載力關係曲線, 並利用 3.3 節的 CBR 試驗取得 CBR 值, 以瞭解土壤強度狀況 本研究最終將含水量控制在 18 %, 使土壤滿足加州承載比 CBR 約 3 % 達到模擬軟弱路基的條件 為使路基土壤的 CBR 約在 3 %, 靜壓土壤時將 3630 g 的土壤分三層靜壓, 而每一層靜壓時又分三次加載, 每次加載 1.5 kn, 每一層均壓密一天再加入下一層土壤繼續壓密, 並在第三層埋入土壓計, 壓成 100 mm 厚的路基層 夯製級配層本研究模擬的路基層厚度為 40 mm, 於路基層上方將 1680 g 的級配分兩層以 44 kn 的落錘, 固定 457 mm 之落距, 以每層 56 下之打擊數夯實, 在各層夯實前會在土壤上放一個與試體模直徑相當的鐵塊, 並在鐵塊上面進行夯擊, 以增加當層的平整性及防止礫石噴飛, 影響試驗結果 23

37 3.5.4 夯製瀝青層本研究使用的常溫瀝青為通用瀝青股份有限公司所產製之道路鋪面用常溫瀝青, 為製作 20 mm 厚的鋪面層, 利用 44 kn 的落錘, 固定 457 mm 之落距, 以每層 56 下之打擊數分兩層夯實 3.6 熱拌鋪面試體試驗步驟 夯製路基層土壤 : 為達到模擬不良路基土壤的效果, 以 16 % 含水量的土壤利用 24.5 kn 的標準落錘將 3810 g 的土壤分三層各夯實 25 下, 最終可得 100 mm 厚的路基層, 並可將 CBR 控制在 3 %, 由於試夯時發現土壤含水量高於最佳含水量的關係, 打完 25 下之後土壤表面相當不平整, 難以埋設土壓計, 因此在夯實前在土壤上放一個與試體模直徑相當的鐵塊, 並在鐵塊上面進行夯擊 第三層土壤夯實完之後, 再將土壓計埋設在正中間的位置, 即完成路基層 夯製級配層本研究規劃有加勁 40 mm 無加勁 60 mm 之級配層厚度, 由於一般道路工程對路基層材料之夯實標準大多採用修正夯實試驗, 因此 40 mm 厚級配層秤取 1680 g 的濕級配,60 mm 厚級配層秤取 2520 g 的濕級配, 均勻倒入試體模中使用 44 kn 的修正夯實落錘分兩層並各打 56 下製成, 在各層夯實前會在土壤上放一個與試體模直徑相當的鐵塊, 並在鐵塊上面進行夯擊, 24

38 以增加當層的平整性及防止礫石噴飛, 影響試驗結果 夯製瀝青層本研究參考 ASTM D 瀝青混凝土成分依等比例法準備各過篩重量百分比的級配, 並加入 6 % 的瀝青膠含量均勻拌合後倒入試體模 瀝青層分成兩層夯實, 每層約需 406 g 的熱拌瀝青 由於馬歇爾試驗的落錘直徑小於試體模, 為使其厚度均勻一致, 故需在上面放一與試體模直徑相同的鐵塊以讓瀝青能均勻受力並使厚度達 20 mm, 再以馬歇爾試驗的落錘進行敲擊 有關鋪面系統的土層與級配層夯製條件參考賴俊仁教授 (2016) 的評估報告, 而鋪面層則將馬歇爾試驗的試驗方法依等重量與等比例的能量換算, 本研究的試驗流程圖如下圖 3.10 所示 25

39 圖 3.10 試驗流程圖 26

40 第四章 試驗結果分析與討論 本研究模擬軟弱路基的柔性鋪面系統, 探討使用不同加勁材及埋設在 不同深度, 透過施作室內加州承載比試驗獲得試體之 CBR 值, 評估加勁柔 性鋪面系統對提升道路承載力以及減少級配使用量的效益 4.1 鋪面系統材料性質試驗 一般物理性質試驗本研究使用之路基層材料取自新竹竹東, 級配層材料則為一般混凝土用之粗 細骨材拌合而成, 而常溫瀝青使用通用瀝青股份有限公司所產製之袋裝道路修補用常溫瀝青 ; 熱拌瀝青則使用黏度級 AC-20 的瀝青膠泥與級配拌合, 路基層與級配層材料之一般物理性質整理於表 4.1, 顆粒粒徑分佈曲線如圖 4.1 所示 路基層材料之比重 (Gs) 為 2.63, 礫石 砂土 粉土與粘土含量分別為 3 % 43 % 與 54 %, 液性限度 (LL) 為 24.0 塑性指數(PI) 為 6.6, 依照統一土壤分類法 (USCS) 材料屬於砂性泥質粘土 (CL-ML); 而級配層材料之比重 (Gs) 為 2.68, 礫石 砂土 粉土與粘土含量分別為 與 5 %, 其均勻係數 (Cu) 為 5.8 曲率係數(Cc) 為 2.3, 依照統一土壤分類法 (USCS) 分類為含沉泥及砂之級配良好礫石 (GW-GM) 熱拌瀝青用級配其礫石 砂土 粉土與粘土含量則分別為 與 6 %, 其均勻係數 (Cu) 為 3.5 曲率係數 (Cc) 為

41 表 4.1 路基層材料之一般物理性質試驗結果彙整表 材料 比重 礫石含量 砂土含量 粉土含量 粘土含量 液性限度 塑性指數 土壤分類 路基 % 43 % 32 % 22 % 24 % 6.6 % CL-ML 級配 % 35 % 5 % 5 % NP NP GW-GM 圖 4.1 鋪面系統各層顆粒粒徑分佈曲線 28

42 4.1.2 夯實試驗本研究為模擬軟弱路基之鋪面系統, 故將路基層材料的加州承載比控制在 3 % 左右 為了要達到此目的, 對路基層材料進行標準與夯實試驗, 也進行更低能量 ( 使用 24.5 N 的夯錘, 每層打擊 25 與 15 下 ) 的夯實試驗 路基層材料的夯實曲線如圖 4.2 所示, 此材料的最大乾密度隨夯實能量增加而逐漸增加, 在到達最佳含水量之後便逐漸減少, 並在提升夯實能量時, 最佳含水量逐漸降低, 符合一般黏土典型的鐘型夯實曲線 使用修正夯實試驗時, 最大乾密度為 19.9 kn/m 3, 最佳含水量為 10 %, 在標準夯實能量下, 此材料最大乾密度為 18.5 kn/m 3, 最佳含水量為 13.3 % 當每層打擊數降至 15 下時最大乾密度則降為 16.9 kn/m 3, 最佳含水量則約為 18 % 考量到一般道路經常承載重型車輛, 因此對所使用的級配進行修正夯實試驗, 較為接近現地載重狀況, 由於現地載重不一, 因此試驗僅進行一次修正夯實試驗, 試驗所得的夯實曲線如圖 4.3 所示, 級配最大乾密度為 21.4 kn/m 3, 最佳含水量為 3.5 % 29

43 圖 4.2 路基材料不同夯實能量的夯實曲線 圖 4.3 級配層材料的修正夯實曲線 30

44 4.1.3 加州承載比試驗本研究對上節 (4.1.2) 所述之夯實試體進行加州承載比 (CBR) 試驗, 其結果整理如圖 4.4 所示 由圖 4.4 可以看出 : 在低於最佳含水量時 ( =7.5 與 10 %), 夯實能量對 CBR 值仍有顯著的影響 ; 當試體含水量在最佳含水量附近時 ( =13~16 %), 影響就降低很多 ; 當試體含水量達到 18 % 時夯實能量對試體的 CBR 值則幾乎沒有影響, 接近本研究目標 CBR=3 % 由於製作常溫瀝青鋪面系統的路基層方式為靜壓式的, 其夯實能量施加方式與夯實試驗的打擊式不同, 所以先進行路基層土壤試壓試驗 試驗以兩種含水量及三種靜壓力對土壤壓實後再測定含水量 乾單位重及 CBR 值, 試驗結果整理如圖 4.5 圖 4.5 整理兩種含水量的狀況下, 不同靜態壓密應力與 CBR 的變化曲線 如圖 4.5 所示, 兩種含水量的土壤 CBR 皆隨壓力增加而增加, 其中正向應力約 84 kn/m 2 時則最接近本研究所需的 CBR 為 3 % 的條件 31

45 圖 4.4 動態夯實下含水量與 CBR 關係曲線 圖 4.5 靜態壓密下不同正向應力與 CBR 關係曲線圖 32

46 綜合上面試驗結果得知, 在動態夯實路基時, 以乾單位重為 17.9 kn/m 3 含水量為 16 % 重量為 24.5 N 標準夯錘分三層夯實 每層打擊 25 下此條件作為控制路基狀態的標準 而在靜態壓密路基時採用 18 % 之含水量並用約 84 kn/m 2 之正向應力來壓實基層材料應可獲得較均勻之土層, 並可將路基的 CBR 值控制在 3 % 以模擬軟弱土層 馬歇爾試驗為求得鋪面層材料之性質, 本研究對鋪面系統中所使用的熱拌瀝青材料依據 ASTM D6926 進行四組馬歇爾試驗 而常溫瀝青因本身黏性較低, 故本研究利用瀝青層單位重與馬歇爾穩定值之關係以間接的方式來評估瀝青層的馬歇爾穩定值, 共進行三組試驗 本研究使用 50 下的打擊數準備試體, 再對其進行試驗以求得穩定值 試驗結果如圖 4.6 所示 : 常溫瀝青的三組試體單位重都在 19 kn/m 3 左右, 穩定值也都很接近, 平均為 1.61 kn; 而對熱拌瀝青材料進行馬歇爾穩定度試驗, 單位重皆為 20.6~20.8 Kn/m 3 範圍內, 穩定值平均為 8.92 kn, 並且可以看出本研究製作之鋪面穩定值很一致, 不致於影響後續試驗的評估 33

47 圖 4.6 常溫與熱拌瀝青 - 馬歇爾穩定值與單位重之關係 4.2 常溫加勁鋪面系統承載力評估試驗結果 未加勁鋪面試體為了比較利用地工合成材料加勁或通過增加級配層厚度改善鋪面系統承載力的效益, 對具有 20 mm 和 40 mm 厚級配層的未加勁鋪面系統進行加州承載比 (CBR) 試驗, 試驗結果整理總結在表 4.2 和圖 4.7 如表 4.2 所示, 當級配層厚度加倍 ( 從 mm) 時, 鋪面系統在貫入深度 12.5 mm 之壓力從 1262 提升到 1771 kpa 其承載能力增加 40 %; 而從圖 4.7(a) 可以得到壓應力大約增加 500 kpa, 從圖 4.7(b) 土壓力增加了約 120 kpa, 僅為壓應力的約 1/4 34

48 表 4.2 未加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 級配厚度 貫入阻力 加勁位置 20 mm 40 mm 貫入深度 q(kpa) 土壓力 (kpa) q(kpa) 土壓力 (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm 圖 4.7 未加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 35

49 圖 4.7 未加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 玻璃纖維 +NW 複合材加勁於鋪面層使用玻璃纖維 +NW 複合材加勁鋪面系統的 CBR 試驗結果總結在表 4.3 及圖 4.8 如表 4.3 所示,BCR 隨著貫入深度的增加而提升, 表示加勁材料需要一定的變形量才能發揮效果 當此加勁材分別放在瀝青層的底部與中間時, 鋪面系統的壓應力分別從 1262 增加到 2239 kpa (BCR=1.77) 和 3048 kpa (BCR=2.44), 而從圖 4.8(a) 可以很明顯的看到將加勁材料放置在瀝青層中間比放在底部更具效益, 在比較加勁與未加勁的貫入曲線後, 也能清楚知道加勁瀝青層比增厚級配層更有效 由圖 4.8(b) 可以發現加勁後量測到的土壓力也高於加勁前鋪面系統的土壓, 在貫入深度達 12.5 mm 時加勁在瀝青層中間的鋪面系統土壓力約增加了 2200 kpa 36

50 表 4.3 玻璃纖維 +NW 複合材加勁常溫瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 加勁材料 未加勁玻璃纖維 +NW 複合材 20mm 級配中間底部 貫入深度 土壓力 q (kpa) (kpa) q (kpa) 土壓力土壓力 BCR q (kpa) (kpa) (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm

51 圖 4.8 複合玻纖加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.8 複合玻纖加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 38

52 4.2.3 玻璃纖維地工格網加勁於鋪面層使用玻璃纖維地工格網加勁鋪面系統的 CBR 試驗結果總結在表 4.4 及圖 4.9 如圖 4.9 所示, 當此加勁材分別放在瀝青層的底部與中間時, 鋪面系統的壓應力分別從 1262 增加到 2408 kpa (BCR=1.91) 和 3356 kpa (BCR=2.66), 而從圖 4.8(a) 可以看到將加勁材料放置在瀝青層中間的效果比放在底部還要好, 且兩種加勁方法提升的承載力都比 4 cm 厚級配層的鋪面系統更高, 再次證明加勁瀝青層比增加級配層厚度更有效果 觀察圖 4.8(b) 可以看出, 加勁後量測到的土壓力也高於加勁前鋪面系統的土壓, 在貫入深度達 12.5 mm 時加勁在瀝青層中間的鋪面系統土壓力約增加了 2200 kpa 表 4.4 玻璃纖維格網加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 加勁材料 未加勁玻璃纖維格網 20mm 級配中間底部 土壓力貫入深度 q (kpa) (kpa) q (kpa) 土壓力土壓力 BCR q (kpa) (kpa) (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm

53 圖 4.9 玻纖格網加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 圖 4.9 玻纖格網加勁常溫瀝青鋪面系統的 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 40

54 4.2.4 PP 格網加勁於級配層中間使用 PP 格網加勁於鋪面系統的 CBR 試驗結果整理於表 4.5 及圖 4.10, 表 4.5 看出 : 除貫入深度等於 7.5 mm 時加勁試體之承載比 (BCR= 加勁與未加勁試體貫入阻力之比值 ) 略低於 1.30 之外, 其餘各貫入深度加勁試體之 BCR 均高於 1.30, 亦即加勁試體之貫入阻力較未加勁試體提升了 30 % 由圖 4.10 可以看出 : 使用 PP 格網加勁之試體其貫入阻力高於未加勁之試體, 而在粘土層頂部所量測到之土壓力則僅增加一點點, 可見此 PP 格網有效分擔了鋪面層上方的外加載重, 進而增加了鋪面系統之承載力 圖 4.10 常溫瀝青未加勁與 PP 格網加勁試體 CBR 試驗貫入曲線 41

55 表 4.5 PP 格網加勁鋪面系統 CBR 試驗 貫入深度 (mm) CBR (%) 貫入阻力 - 未加勁 (kn/m 2 ) 貫入阻力 - 加勁 (kn/m 2 ) 土壓力 (kn/m 2 ) BCR* PP 織布加勁於路基層與級配層界面 PP 織布加勁於鋪面系統的 CBR 貫入曲線如圖 4.11 所示, 其結果則整 理於表 4.6 中 由圖 4.11 可以看出 : 加勁後試體壓應力整體均高於未加勁 試體, 在貫入深度約 5 mm 之後壓應力明顯提升, 而在土層表面的土壓計量 測到的土壓力則僅增加一點點, 由此可推論 PP 織布分擔了鋪面層上方的外 加載重, 進而提升了鋪面系統之承載力 由表 4.6 可以看出 : 在貫入深度為 12.5 mm 時此鋪面系統的壓應力由 1473 kn/m 2 提升至 1922 kn/m 2, 而 BCR 值達到 1.3 的最高值, 表示此加勁材料需要較大的變形量才能發揮加勁效 果, 並提供約 30 % 的承載能力 42

56 表 4.6 PP 織布加勁鋪面系統 CBR 試驗 貫入深度 (mm) CBR (%) 貫入阻力 - 未加勁 (kn/m 2 ) 貫入阻力 - 加勁 (kn/m 2 ) 土壓力 (kn/m 2 ) BCR* 圖 4.11 常溫瀝青未加勁與 PP 織布試體 CBR 試驗貫入曲線 43

57 4.2.6 常溫鋪面系統 CBR 試驗結果比較為了明確知道何種加勁材料在常溫鋪面系統中提升承載力的效益最高, 因此在進行 CBR 試驗後將 CBR 貫入曲線整理如圖 4.12 在圖 4.12 中可以看出 : 玻璃纖維格網的鋪面系統擁有比玻璃纖維 +NW 複合材的鋪面系統更高的承載力, 原因可能是由於玻璃纖維格網的 MD 與 CD( kn/m) 比複合地工格網的 MD CD( kn/m) 具有更高的拉伸強度, 也有可能是瀝青顆粒通過玻璃纖維格網的網目提供與級配更好的互制效果從而增加強度 比較皆為加勁在級配層的 PP 格網與 PP 織布可以看出加勁在級配層底部的 PP 織布能提供比 PP 格網高的承載力, 但提升承載力的效果不如玻纖格網與複合玻纖這麼明顯 藉由比較圖 4.12 中加勁不同位置的鋪面系統貫入曲線, 也可以看出加勁在瀝青層中間的承載力高於加勁在瀝青層底部 級配層中間及級配層底部, 因此將加勁材料放置在瀝青層中間比將他們放置在瀝青層底部更有效 而為了解各加勁材料發揮最大加勁效益的時機, 對加勁材料的貫入深度與 BCR 進行比較, 如圖 4.13 所示, 藉由比較圖 4.13 的曲線可以得知加勁材料的 BCR 隨貫入深度增加而增加, 並都在貫入深度 12.5 mm 時有最大的承載比, 並可以明顯看出玻纖格網加勁在瀝青層中間提升的承載力效果最好 44

58 圖 4.12 常溫瀝青不同加勁材料與埋設位置之試驗貫入曲線 圖 4.13 常溫瀝青加勁材料之加勁效益與貫入深度關係圖 綜合上面試驗結果, 在常溫鋪面系統方面, 使用玻璃纖維格網並加勁在 瀝青層的中間提升承載力的效益最高, 其承載力最高可以達到 166 % 而 PP 45

59 織布與 PP 格網的加勁效益比玻璃纖維格網與玻璃纖維 +NW 複合材還差的原因可能為加勁材埋設的位置不同, 埋設在瀝青層的加勁效果與埋設在級配層的加勁效果相比可能更好, 並可以知道加勁材料均在貫入深度 12.5 mm 時有最大的加勁效益 4.3 熱拌瀝青鋪面系統承載力評估試驗結果 未加勁鋪面系統為了可以比較利用地工合成材料加勁或通過增加級配層厚度改善熱拌瀝青鋪面系統承載力的效益, 對具有 40 mm 和 60 mm 厚級配層的未加勁鋪面系統進行加州承載比 (CBR) 試驗, 試驗結果整理總結在表 4.7 和圖 4.14 如表 4.7 所示, 當增加級配層厚度 ( 從 4 cm 提高至 6 cm) 時, 鋪面系統在貫入深度 2.5 mm 下貫入阻力從 711 提升到 1609 kpa 其承載能力增加 126 %; 而從圖 4.14 可以得到在貫入深度 12.5 mm 時壓應力增加 1626 kpa, 而土壓力增加了約 100 kpa, 為壓應力的約 1/16 46

60 級配厚度 表 4.7 未加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 貫入阻力 加勁位置 40 mm-1 40 mm-2 60 mm 貫入深度 q(kpa) 土壓力 (kpa) q(kpa) 土壓力 (kpa) q(kpa) 土壓力 (kpa) 2.5 mm mm mm mm mm BCR 圖 4.14 未加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 47

61 圖 4.14 未加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 玻璃纖維 +NW 複合材加勁於鋪面層使用玻璃纖維 +NW 複合材加勁鋪面系統的 CBR 試驗結果總結在表 4.8 及圖 4.15 如表 4.8 所示, 當此加勁材分別放在瀝青層的底部與中間時, 鋪面系統在貫入深度 5 mm 時的 BCR 出現最大值, 分別為 1.44 與 1.17, 表示加勁材料在貫入深度 5 mm 時發揮最大的效益, 而在那之後加勁效果便稍微消退 而從圖 4.15(a) 可以很明顯的看到將加勁材料放置在瀝青層中間比放在底部更具效益, 觀察圖 4.15(b) 可以得知加勁後量測到的土壓力也高於加勁前鋪面系統的土壓, 在貫入深度達 12.5 mm 時加勁在瀝青層中間的鋪面系統土壓力約增加了 2200 kpa 48

62 表 4.8 玻纖 +NW 複合材加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 加勁材料 未加勁玻璃纖維 +NW 複合材 40mm 級配中間底部 貫入深度 土壓力 q (kpa) (kpa) q (kpa) 土壓力土壓力 BCR q (kpa) (kpa) (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm 圖 4.15 複合玻纖加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 49

63 圖 4.15 複合玻纖加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 貫入阻力 玻璃纖維格網鋪面加勁於鋪面層使用玻璃纖維格網加勁鋪面系統的 CBR 試驗結果總結在表 4.9 及圖 4.16 如表 4.9 所示, 當此加勁材放在瀝青層的中間時, 在貫入深度 10 mm 時的達到最大的效益 (BCR=1.57), 而把加勁材放在瀝青層底部則在貫入深度 2.5 mm 時即發揮效果 (BCR=1.38) 隨貫入深度增加, 加勁效果便越來越不好 而從圖 4.16 可以看到將加勁材料放置在瀝青層中間比放在底部更具效益, 在比較加勁與未加勁的曲線後, 則可以發現在貫入深度 12.5 mm 前, 增厚級配層比加勁瀝青層效果來的好 在土壓力方面則看到將玻璃纖維格網加勁在瀝青層中間量測到的土壓力比增厚級配層還高, 約 1500 kpa 50

64 表 4.9 玻璃纖維格網加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 加勁材料 未加勁玻璃纖維格網 40mm 級配中間底部 土壓力貫入深度 q (kpa) (kpa) q (kpa) 土壓力土壓力 BCR q (kpa) (kpa) (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm 圖 4.16 玻纖格網加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 貫入阻力 51

65 圖 4.16 玻纖格網加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 土壓力 PP 格網加勁於級配層將 PP 格網加勁於級配層中間的鋪面系統進行 CBR 試驗 如表 4.10 所示, 此加勁材在貫入深度 5 mm 時的達到最大的效益 (BCR=1.47), 隨貫入深度增加, 加勁效果便越來越不好 而從圖 4.17 可以看到, 使用 PP 格網加勁之試體其貫入阻力在貫入深度約 2.5 mm 之後明顯高於未加勁之試體, 而在粘土層頂部所量測到之土壓力則僅增加一點點, 可見此 PP 格網有效分擔了鋪面層上方的外加載重, 進而增加了鋪面系統之承載力 52

66 表 4.10 PP 格網加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 加勁材料 未加勁 PP 格網加勁於級配層 40 mm 級配中間 貫入深度 土壓力 q (kpa) (kpa) q (kpa) 土壓力 (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm 圖 4.17 PP 格網加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 53

67 4.3.5 PP 織布加勁於級配層使用 PP 織布加勁鋪面系統的 CBR 試驗結果總結在表 4.11 及圖 4.18 如表 4.11 所示, 此加勁材在貫入深度 5 mm 時的達到最大的效益 (BCR=1.41), 比較圖 4.18(a) 和圖 4.18(b) 不同的加勁材放置位置也可以發現 : 將 PP 織布放在級配層中間效果會比較好 而從圖 4.18 可以看到, 不論將加勁材放在級配層中間或底部, 加勁之試體其貫入阻力皆高於未加勁之試體 表 4.11 PP 織布加勁鋪面系統 CBR 試驗結果 加勁材料 未加勁 PP 織布加勁於級配層 40mm 級配中間底部 土壓力貫入深度 q (kpa) (kpa) q (kpa) 土壓力土壓力 BCR q (kpa) (kpa) (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm

68 圖 4.18 PP 織布加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(a) 級配層中間 圖 4.18 PP 織布加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果 -(b) 級配層底部 55

69 4.3.6 熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗結果比較為了確定加勁在熱拌瀝青鋪面系統中提升承載力的效益, 因此將四種加勁材料與不同埋設位置的 CBR 貫入曲線整理如圖 4.19 藉由比較圖 4.19 中各組試驗的貫入曲線可以看出 : 增加級配層厚度的試體比使用地工合成材料加勁的試體有更佳的承載力提升效果, 玻璃纖維格網放置在瀝青層中間的試體與其他加勁材料鋪設在不同位置的試體相比, 可以得到較好的承載力提升效果, 而觀察加勁在級配層的 PP 格網與 PP 織布的貫入曲線能看出兩種加勁材料不論放置在級配層的中間或是底部, 都未能提供很好的加勁效果, 原因可能為 PP 格網的網目過大, 在施加壓力的過程中礫石穿過網目, 導致礫石沒有將所受到的壓力全部施加到格網, 而 PP 織布可能需較大的變形量才能發揮效果 圖 4.20 整理出各加勁材料在不同貫入深度時的 BCR, 由圖 4.20 可以看出, 不論是加勁或是增加級配,BCR 都隨貫入深度增加而減少, 其中增加級配增加承載力的效果在貫入 2.5 mm 時明顯高於其他加勁試體, 而加勁試體平均能發揮最大加勁效益時則是貫入 5 mm 的時候 56

70 圖 4.19 加勁熱拌瀝青鋪面系統 CBR 試驗貫入曲線 圖 4.20 加勁材料貫入深度與 BCR 之關係 57

71 以 4.3 節之試驗結果顯示, 地工合成材料加勁的熱拌瀝青鋪面系統中, 將玻璃纖維格網埋置於瀝青層中間進行加勁可以得到最大的效益, 約有 57 % 的增益效果, 但增厚級配層最多能提升 126 % 的承載力, 原因可能為熱拌瀝青已經為鋪面系統提供足夠的強度, 加勁效果反而沒有增厚級配層明顯 並且可以得知熱拌瀝青多在貫入深度 2.5~5 mm 時有最大的承載比 4.4 常溫鋪面系統與熱拌鋪面系統加勁效益評估 鋪面系統加勁瀝青層 CBR 試驗結果之比較為比較常溫鋪面系統與熱拌鋪面系統於瀝青層加勁時承載力的變化, 因此將玻璃纖維 +NW 複合材與玻璃纖維格網加勁在瀝青層的承載比 (BCR) 整理於表 4.12 表 4.13 比較表 4.12 之數據可以發現 : 將玻璃纖維 +NW 複合材加勁在常溫鋪面系統的瀝青層中間提升的效益是最高的, 其 BCR 隨貫入深度增加而提升, 在 12.5 mm 時達 2.44 之最高值 在熱拌鋪面系統方面則是加勁在瀝青層底部效果較佳, 在貫入深度 5 mm 時達 1.44 之最高值, 而常溫鋪面系統加勁的最大效益 (BCR=2.44) 也高於加勁熱拌鋪面系統 (BCR=1.44) 而從表 4.13 可以看出 : 使用玻璃纖維格網當加勁材, 常溫鋪面系統的加勁效果仍高於加勁熱拌鋪面系統, 常溫鋪面系統在貫入深度 10 mm 時可有 2.67 的 BCR 值, 但熱拌鋪面系統在 10 mm 時只能達 1.57 的 BCR 值, 並 58

72 可以觀察到在不同加勁位置, 常溫鋪面系統的加勁效果皆較佳, 原因為常溫 瀝青在與熱拌瀝青相較之下結構較為鬆散, 在受到上方載重時較需借助加 勁材料的抗張力及瀝青顆粒與加勁材間的互制行為, 以增加鋪面強度 表 4.12 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 ( 玻璃纖維 +NW 複合材 ) 表 4.13 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 ( 玻璃纖維格網 ) 鋪面系統加勁級配層 CBR 試驗結果之比較為比較常溫鋪面系統與熱拌鋪面系統於級配層加勁時承載力的變化, 因此將 PP 織布與 PP 格網加勁在級配層的承載比 (BCR) 整理於表 4.14 表 4.15 由表 4.14 可以比較出常溫鋪面與熱拌鋪面使用 PP 織布當加勁材的 59

73 BCR 大小, 在貫入常溫鋪面系統時,BCR 值隨貫入深度增加而提升, 在 12.5 mm 時有 1.3 之最高值 ; 貫入熱拌鋪面系統時, 在貫入深度 5 mm 時達 1.41, 其提供的效益為不同貫入深度 鋪面系統及加勁位置中之最大值, 此加勁材放在級配層中間時為熱拌瀝青鋪面系統提供較多之額外承載力 而藉由表 4.15 可以發現 PP 格網加勁在常溫鋪面系統時其 BCR 在貫入深度約 10 mm 時達到 1.35 的最大值, 而加勁在熱拌鋪面系統時, 貫入 5 mm 時就 BCR 可以達到 1.47 的最大值, 在比較兩者得知 : 此加勁材在熱拌鋪面系統發揮的效果優於常溫鋪面系統, 原因可能為熱拌瀝青鋪面因為強度較高, 在受到上方載重時對下層的級配產生了額外的夯實效果, 進而增加了級配層的勁度, 並反應在承載力的提升上 表 4.14 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 (PP 織布 ) 加勁材料 PP 織布 ( 常溫 ) PP 織布 ( 熱拌 ) 加勁位置 中間 中間 底部 貫入深度 q (kpa) BCR q (kpa) BCR q (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm

74 表 4.15 常溫 VS 熱拌鋪面系統 BCR 值比較 (PP 格網 ) 加勁材料 PP 格網 ( 常溫 ) PP 格網 ( 熱拌 ) 加勁位置 中間 中間 貫入深度 q (kpa) BCR q (kpa) BCR 2.5 mm mm mm mm mm 綜合上面對常溫瀝青鋪面與熱拌瀝青鋪面之討論整理出小結如下 : 對常溫瀝青鋪面系統而言, 使用加勁材料優於增加級配層厚度, 以玻璃纖維格網放置於瀝青層中間提升的承載力最高, 原因可能為常溫瀝青本身因黏著性較低, 雖然已經過修正夯實錘的夯擊, 但強度仍然較不足, 因此加入加勁材後有如混凝土加入鋼筋般大大提升強度, 而對熱拌瀝青鋪面系統而言, 則是增加級配層厚度優於使用加勁材, 原因可能為熱拌瀝青黏著性好, 經夯擊後結構組織間較緊密 強度較高, 因此使用加勁材料效果較不明顯 而對兩種鋪面系統的級配層進行加勁, 則是可以發現 PP 格網與 PP 織布的加勁效果在熱拌瀝青鋪面系統中較佳 61

75 第五章 結論與建議 5.1 結論本研究利用室內加州承載比試驗進行地工合成材料應用於柔性鋪面系統提升承載力效益評估以及常溫瀝青鋪面與熱拌瀝青鋪面加勁效果之評估, 試驗時分別對兩種鋪面系統進行不同埋置位置 地工合成材料加勁, 依據前面章節的試驗結果與討論, 本研究可獲得下列的結論 : 1. 不論是常溫瀝青鋪面系統或是熱拌瀝青鋪面系統, 搭配本研究使用的各種地工合成材料均能發揮加勁效果, 證明本試驗的配置為一簡單 有效且經濟的方法, 可以有效表現地工合成材料的加勁效益 2. 玻璃纖維地工格網加勁在常溫跟熱拌鋪面中分別增加 166 % 跟 57 % 的承載力, 加勁效果均高於本研究使用的其他地工合成材料 3. 加勁材料埋置之最佳位置為瀝青層的中間, 試驗證明不論在常溫瀝青鋪面系統或是在熱拌瀝青鋪面系統, 加勁效果都比將他們放置在瀝青層底部 級配層中間及底部更有效 4. 玻璃纖維格網與玻璃纖維 +NW 複合材加勁於常溫瀝青鋪面系統效果較佳 ;PP 織布與 PP 格網則加勁於熱拌瀝青鋪面系統效果較好 5. 常溫瀝青鋪面系統使用地工合成材料加勁效果較好, 而熱拌瀝青鋪面系 62

76 統則增加級配層厚度效果會較明顯 6. 加勁常溫鋪面系統發揮最大承載比的貫入深度為 12.5 mm, 而加勁熱拌鋪面系統都較早發揮最大承載比, 各個加勁材料在貫入深度 2 mm ~ 10 mm 就有最大的效益 5.2 建議 1. 室內 CBR 靜載重試驗之壓力與現地之車輛載重不同, 可進行室內動態載重試驗, 並以試驗後之承載力與加勁效果與本研究的試驗成果做比較, 以驗證本試驗的可行性 2. 在前人的研究中指出, 加勁試體的直徑與貫入桿直徑的比值約在 4~6 倍時, 加勁材料可發揮最佳的加勁效果, 而本試驗的試體直徑為 cm, 貫入桿直徑為 5 cm, 加勁材料埋設的延伸長度僅約貫入桿直徑的 3 倍, 可能因此沒有完全發揮加勁效果, 可縮小貫入桿直徑或增加試體直徑, 以求得更準確的加勁效益 3. 地工合成材料雖已在外層包覆或塗抹耐腐蝕等化學塗料, 但自然環境中仍可能有多樣條件可能造成地工合成材料毀壞, 可將試驗用的地工合成材料浸泡不同的化學物質, 或造成不同程度的損傷, 以模擬使用不同年限後之路面, 再進行承載力評估 63

77 參考文獻 1. Abu-Farsakh, M., Hanandeh, S., Mohammad, L., and Chen, Q., Performance of geosynthetic reinforced/stabilized paved roads built over soft soil under cyclic plate loads Geotextiles and Geomembranes,Vol.44 No.6, pp , Braja M. Das, 大地工程原理第七版 ( 黃安斌, 譯 ), 高立圖書, 新北, Khodaii, A., Fallah, S., Moghadas Nejad, F., Reinforcing overlay to reduce reflection cracking; an experimental Investigation. Geotextiles and Geomembranes,Vol.43 No.3,pp , Komatsu, T., Kikuta, H., Tuji, Y., and Muramatsu, E., Durability assessment of geogrid-reinforced asphalt concrete Geotextiles and Geomembranes, Vol.16 No.5, pp , 毛雄龍, 地工材料應用於基層加勁之行為, 碩士論文, 國立屏東科技 大學土木工程系, 屏東, 行政院公共工程委員會, 網址 7. 朱蕙蘭, 地工合成材料加勁基礎土壤之數值分析, 碩士論文, 國立暨 南國際大學土木工程學系, 南投, 李維峰 沈得縣 梁樾 沈美毅, 地工合成材料應用於道路鋪面基底 層之探討, 鋪面工程, 第二卷, 第三期, 李傳楷, 地工合成材料應用於柔性鋪面道路基底層加勁行為之研究, 碩士論文, 國立暨南國際大學土木工程學系, 南投, 沈茂松, 實用土壤力學試驗, 文笙書局, 台北,

78 11. 林柏宏, 地工合成材料應用於柔性鋪面道路基層加勁行為之研究, 碩士論文, 國立暨南國際大學土木工程學系, 南投, 林志棟 邱垂德 陳順興, 耐久性鋪面之發展及評估, 鋪面工程, 第三卷, 第一期, 林志棟, 瀝青混凝土材料試驗及配合設計, 國立中央大學土木工程研究所品保中心, 桃園, 第 頁, 黃文昭, 地工格網於無鋪面道路加勁設計之回顧與展望, 地工技術, 第一百三十四期, 盟鑫工業股份有限公司, 網址 鄭恆志, 地工合成材料於邊坡工程之應用, 盟鑫工業股份有限公司, 台中, 第 頁, 賴國豪, 地工合成材料應用於提升淺基礎承載力之室內試驗, 碩士論文, 朝陽科技大學營建工程系, 台中, 賴俊仁, 地工合成材料應用於延伸到路服務年限效益評估, 朝陽科技大學營建工程系研究報告, 台中, 賴俊仁 蔡佩勳, 土壤力學試驗講義, 朝陽科技大學, 台中,

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